JPS59191303A - 非直線抵抗体 - Google Patents
非直線抵抗体Info
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- JPS59191303A JPS59191303A JP58066154A JP6615483A JPS59191303A JP S59191303 A JPS59191303 A JP S59191303A JP 58066154 A JP58066154 A JP 58066154A JP 6615483 A JP6615483 A JP 6615483A JP S59191303 A JPS59191303 A JP S59191303A
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- oxide
- borosilicate glass
- zinc
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は避雷器、サージアブソーバ等に用いられる非直
線抵抗体に関する。
線抵抗体に関する。
一般に非直線抵抗体はオームの法則に従わず、電圧が高
くなると抵抗が減少し電流が著しく増加するという非直
線的な電圧−電流特性を有するため、避雷器やサージア
ブソーバのような異常サージエネルギーの吸収などの用
途において大きな効果を発揮する。
くなると抵抗が減少し電流が著しく増加するという非直
線的な電圧−電流特性を有するため、避雷器やサージア
ブソーバのような異常サージエネルギーの吸収などの用
途において大きな効果を発揮する。
非直線抵抗体の一例として、ＳｌＣ粒子の接触抵抗の電
圧敏感性を応用しｆｃＳｉＣ！バリスタがあるが、これ
は一般にＳＩＣ粒子と粘土質からなる磁器質結合剤を加
え成形後高温で焼結して作られる。そしてその電圧−電
流特性は近似的に次のような式で表わされる。
圧敏感性を応用しｆｃＳｉＣ！バリスタがあるが、これ
は一般にＳＩＣ粒子と粘土質からなる磁器質結合剤を加
え成形後高温で焼結して作られる。そしてその電圧−電
流特性は近似的に次のような式で表わされる。
■
工＝（−）ａ
に
こで工は電流、■は電圧、Ｃは定数（抵抗値に対応する
）、αは非直線指数である。
）、αは非直線指数である。
ＳｉＣを主成分とした非直線抵抗体は数百アンペア−２
０キロアンペアの電流範囲においてのみ、α値が３〜７
程度であシ、この範囲以外ではオーム性抵抗に近く微小
電流領域や大電流領域にあってはその壕＼では実用に供
し難いため、避雷器に適用する場合には直列ギャップを
必要とする。
０キロアンペアの電流範囲においてのみ、α値が３〜７
程度であシ、この範囲以外ではオーム性抵抗に近く微小
電流領域や大電流領域にあってはその壕＼では実用に供
し難いため、避雷器に適用する場合には直列ギャップを
必要とする。
そこで、近年酸化亜鉛（ＺｎＯ）を−成分とし、酸化ビ
スマス（Ｂｉ□ｏ３）などその他の酸化物を含有させ、
側面を高抵抗化した高温焼結体の上下面に電極を付設し
た酸化物半導体である非直線抵抗体が提案されている。
スマス（Ｂｉ□ｏ３）などその他の酸化物を含有させ、
側面を高抵抗化した高温焼結体の上下面に電極を付設し
た酸化物半導体である非直線抵抗体が提案されている。
これはマイクロアンペアから２０キロアンペアの電流領
域でα値は１５〜５０と大きく、Ｓ１０抵抗体に比べて
非直線性が非常に優れている。したがってＺｎＯ非直線
抵抗体を避雷器やサージアブソーバ等に適用すると直列
ギャップが不要となるため構造が簡単となる等の優れた
利点が得られる。
域でα値は１５〜５０と大きく、Ｓ１０抵抗体に比べて
非直線性が非常に優れている。したがってＺｎＯ非直線
抵抗体を避雷器やサージアブソーバ等に適用すると直列
ギャップが不要となるため構造が簡単となる等の優れた
利点が得られる。
かかるＺｎＯ非直線抵抗体としては、主添加物であるＢ
１２Ｏ３及びその他の数種あるいはそれ以上の金属酸化
物を含んだ配合の素子が最も一般的に用いられている。
１２Ｏ３及びその他の数種あるいはそれ以上の金属酸化
物を含んだ配合の素子が最も一般的に用いられている。
この他、Ｂ：Ｌ、０３の代シに多葉のガラスフリットを
添加した素子あるいは希土類を添加した素子があるが、
これらは広く用いられるに到っていない。
添加した素子あるいは希土類を添加した素子があるが、
これらは広く用いられるに到っていない。
素子が非直ａ抵抗体であるためＫは、第１図に示すよう
な粒界領域の基本構造を形成させる必要がある。すなわ
ち、第１図においてｌ ／１ＺｎＯ結晶粒子、２は隣接
するＺｎＯ結晶粒子１間に形成された粒界層、３は粒界
層２内に形成されたスピネルである。粒界層２は数ｎｍ
（数１ＯＡ）前後と言われる非常に薄い不純物濃度の高
い高抵抗層であることが要請される。しかるに、従来多
用されているＺｎＯ非直線抵抗素子は０．５ ｍＣ１％
以上のＢｉ２Ｏ３を添加しなければ、実用に供せられる
霜気特性を得ることはできない。それは非直線抵抗体と
なる為に必要Ａ粒界層がＢ：１２０３の多量揮散によっ
て充分形成されない為である。
な粒界領域の基本構造を形成させる必要がある。すなわ
ち、第１図においてｌ ／１ＺｎＯ結晶粒子、２は隣接
するＺｎＯ結晶粒子１間に形成された粒界層、３は粒界
層２内に形成されたスピネルである。粒界層２は数ｎｍ
（数１ＯＡ）前後と言われる非常に薄い不純物濃度の高
い高抵抗層であることが要請される。しかるに、従来多
用されているＺｎＯ非直線抵抗素子は０．５ ｍＣ１％
以上のＢｉ２Ｏ３を添加しなければ、実用に供せられる
霜気特性を得ることはできない。それは非直線抵抗体と
なる為に必要Ａ粒界層がＢ：１２０３の多量揮散によっ
て充分形成されない為である。
また、ある電流領域（一般には１００ ｌｌＡ −１０
ｍＡ ）では非直線特性は良いが（α＝３０以上）、そ
れ以下もしくはそれ以上の領域では極端に非直線性が悪
くなる。さらに、Ｂ１２Ｏ３の変態を主因として４００
〜６５０°Ｃの熱処理によ）非直線特性が大きく低下す
る。（この熱処理工程は、側面絶縁のトップコート及び
寿命特性向上の為に、ＺｎＯ素子には不可欠の工程であ
る。）なお、製造工ａＫおける焼成などの熱処理におい
て前述したＢ１２Ｏ３の多量の揮散は、蒸気を吸い込む
と人体に有害であり、作業上好ましくない。
ｍＡ ）では非直線特性は良いが（α＝３０以上）、そ
れ以下もしくはそれ以上の領域では極端に非直線性が悪
くなる。さらに、Ｂ１２Ｏ３の変態を主因として４００
〜６５０°Ｃの熱処理によ）非直線特性が大きく低下す
る。（この熱処理工程は、側面絶縁のトップコート及び
寿命特性向上の為に、ＺｎＯ素子には不可欠の工程であ
る。）なお、製造工ａＫおける焼成などの熱処理におい
て前述したＢ１２Ｏ３の多量の揮散は、蒸気を吸い込む
と人体に有害であり、作業上好ましくない。
それ故、本発明の目的は揮散しゃすいＢｉ、、Ｏ，の使
用量を非常に少くする為にこれに代る成分として、Ｂ１
２０ｓ Ｔｉ１２−ガラスフリットの複合成分を用い
、゛熱処理によっても非直線性がほとんど変化しない等
、従来のＺｎＯ素子よシ優れた特徴を有する新しいＺｎ
Ｏ系非直線抵抗体を提供することにある。
用量を非常に少くする為にこれに代る成分として、Ｂ１
２０ｓ Ｔｉ１２−ガラスフリットの複合成分を用い
、゛熱処理によっても非直線性がほとんど変化しない等
、従来のＺｎＯ素子よシ優れた特徴を有する新しいＺｎ
Ｏ系非直線抵抗体を提供することにある。
以下に本発明の実施例について図面を参照しながら説明
する。
する。
第２図は本発明の実施例に係る非直線抵抗体を示す。１
０は酸化亜鉛を主成分とする非直線抵抗体であって、非
直線性がよく、誘電率の高い半導体素体である。１２は
絶縁被膜体で、非直線抵抗体素体１１の側面上に生成さ
れる。１３ａ、１３ｂは非直線抵抗素体１１の端面に取
付けられた電極、１４ａ 、 １４１）は電極端子であ
る。
０は酸化亜鉛を主成分とする非直線抵抗体であって、非
直線性がよく、誘電率の高い半導体素体である。１２は
絶縁被膜体で、非直線抵抗体素体１１の側面上に生成さ
れる。１３ａ、１３ｂは非直線抵抗素体１１の端面に取
付けられた電極、１４ａ 、 １４１）は電極端子であ
る。
第２図に示す非直線抵抗素体１１は、主成分である酸化
徂鉛（ＺｎＯ）に酸化ビスマス（Ｂｉ、２０３） ト酸
化チタン（ＴｉＯ２）および硼硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸
鉛ガラスまたは硼硅酸鉛亜鉛ガー、ラスのうち１種のガ
ラスまたはこれら各ガラスを任意に組合せて添加するこ
とによって得られる。
徂鉛（ＺｎＯ）に酸化ビスマス（Ｂｉ、２０３） ト酸
化チタン（ＴｉＯ２）および硼硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸
鉛ガラスまたは硼硅酸鉛亜鉛ガー、ラスのうち１種のガ
ラスまたはこれら各ガラスを任意に組合せて添加するこ
とによって得られる。
すなわち、本発明による非直線抵抗体は、Ｂｉ２Ｏ。
を基礎とする層状構造物質によって粒界層を形成させる
ために、各々ごく微量のＢ：ｌ、０３． Ｔ−ＬＯ２，
ガラス添加で非直線特性が得られることを特徴とするも
ので、以下に各実施例によって説明する。
ために、各々ごく微量のＢ：ｌ、０３． Ｔ−ＬＯ２，
ガラス添加で非直線特性が得られることを特徴とするも
ので、以下に各実施例によって説明する。
〔第１実施例〕
ＺｎＯを９９．８７ （ｍ０１％） 、 Ｂ１２Ｏ３を
０．０３（ｍ０１％） 、 ＴｉＯ２を０．１ （ｍ０
１％）オヨヒ硼硅ａ亜ｍガラス（Ｊｉｔ比ＴＢｉ、２０
． ： ５ｉｎ２： Ｚｎ０＝２５ ： １５ ：６０
）を０．１（ｗｔ％）を良く混合しｆｃ稜成形し、成形
体を後述するようにサヤに充填して空気中で１３００’
Ｏ−６時間（１１）の焼成を行った。
０．０３（ｍ０１％） 、 ＴｉＯ２を０．１ （ｍ０
１％）オヨヒ硼硅ａ亜ｍガラス（Ｊｉｔ比ＴＢｉ、２０
． ： ５ｉｎ２： Ｚｎ０＝２５ ： １５ ：６０
）を０．１（ｗｔ％）を良く混合しｆｃ稜成形し、成形
体を後述するようにサヤに充填して空気中で１３００’
Ｏ−６時間（１１）の焼成を行った。
焼結体には、両端面研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。こ
の素子の電圧−電流特性（Ｖ−■Ｑ性）を第３図の曲線
ｔ１に示す。′＝！た第３図において、曲線ｔｚ Ｉ／
ｉＢ’ｘ ２０３を添加シナイ場合、曲線ｔ、 ｕ Ｔ
：ｉ０２を添加しない場合、曲線ｔ４はガラスを添加し
ない場合の各素子の■−工時特性ある。第３図において
、αは各試料の焼結密度（ρ）を従来のＢ１□０３を主
添加物とするＺｎＯ素子の焼結密度（ｐ／ρ０）との比
ζ／ζ０）を示す。
の素子の電圧−電流特性（Ｖ−■Ｑ性）を第３図の曲線
ｔ１に示す。′＝！た第３図において、曲線ｔｚ Ｉ／
ｉＢ’ｘ ２０３を添加シナイ場合、曲線ｔ、 ｕ Ｔ
：ｉ０２を添加しない場合、曲線ｔ４はガラスを添加し
ない場合の各素子の■−工時特性ある。第３図において
、αは各試料の焼結密度（ρ）を従来のＢ１□０３を主
添加物とするＺｎＯ素子の焼結密度（ｐ／ρ０）との比
ζ／ζ０）を示す。
第３図より明らかなように、ガラスを添加しないと焼結
が充分性なわれず、Ｂｊ４０ａとＴｉ、０２のうちどち
らを欠いても非直線特性は示さない。言い換えると、ガ
ラスは焼結時に溶融して液相を形成し、ＺｎＯ結晶粒子
の成長を促進し、Ｂｉ２Ｏ３とＴｌＯ２とが共に添加さ
れることによって粒界層が形成され、非直線特性が誘起
される。Ｂｉ、２０３とＴ１．０２’との化合物は層状
構造を持つ酸化物として知られるものである（例えば、
科学技術庁・無機材質研究所報告書第２３号（１９８０
年）。本実施例においては、添加成分として、Ｂｉ、２
０３− ’ｆｉｏ２−硼硅酸亜鉛ガラスを複合添加する
ことによシ、各々ごく微量で非直線特性を示す。
が充分性なわれず、Ｂｊ４０ａとＴｉ、０２のうちどち
らを欠いても非直線特性は示さない。言い換えると、ガ
ラスは焼結時に溶融して液相を形成し、ＺｎＯ結晶粒子
の成長を促進し、Ｂｉ２Ｏ３とＴｌＯ２とが共に添加さ
れることによって粒界層が形成され、非直線特性が誘起
される。Ｂｉ、２０３とＴ１．０２’との化合物は層状
構造を持つ酸化物として知られるものである（例えば、
科学技術庁・無機材質研究所報告書第２３号（１９８０
年）。本実施例においては、添加成分として、Ｂｉ、２
０３− ’ｆｉｏ２−硼硅酸亜鉛ガラスを複合添加する
ことによシ、各々ごく微量で非直線特性を示す。
〔第２実施例〕
次に第２実施例では、ＺｎＯを９９．３７ （ｍｏ１％
）。
）。
Ｂｉ、２０３を０．０３ （ｍｏｌ ％ ） 、 Ｔｊ
−０２を０．１ （ｍｏ１％）ＭｎＯ２を６．５ｍｏ１
％及び硼硅酸亜鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ２： Ｓ：ｌ
Ｏ２： ＺｎＯ＝ ２５ ： １５ ： ６０ ）を０
．１（ｗｔ％）加えて良く混合した後成形し、成形体を
サヤに充填して空気中で１３００°ｃ’−６ｈ の焼
成を行った。焼結体には両端面研磨後、絽焼付電極を施
した。電圧−電流特性（■−工時特性を第４図に示す。
−０２を０．１ （ｍｏ１％）ＭｎＯ２を６．５ｍｏ１
％及び硼硅酸亜鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ２： Ｓ：ｌ
Ｏ２： ＺｎＯ＝ ２５ ： １５ ： ６０ ）を０
．１（ｗｔ％）加えて良く混合した後成形し、成形体を
サヤに充填して空気中で１３００°ｃ’−６ｈ の焼
成を行った。焼結体には両端面研磨後、絽焼付電極を施
した。電圧−電流特性（■−工時特性を第４図に示す。
第３図の曲ＰＲ１ｌと第４図の曲線ｔｓａとの比較から
明らかなように、ＭｎＯ，の添加によシぎらに非直線性
は著しく向上する。
明らかなように、ＭｎＯ，の添加によシぎらに非直線性
は著しく向上する。
第４図において曲線ｔｔＢ、はＢ１２Ｏ３を０．５ｍ０
１％含む従来の素子の特性である。従来の素子に比べて
本発明の素子は、１０μＡ〜ＩＡまで、非直線特性の変
化が少い特徴を有し、電圧も低いことから、サイリスタ
保護用に適している。曲線ｔｅａ及びｔｅａは、６００
°Ｃ熱処理後のＶ−■特性を示すが、従来の素子の大き
な特性低下に比し、本発明の素子の特性低下はわずかで
ある。第５図は■−工時特性Ｉ＝（−）”で表わしたと
きの０．１ ｍＡと１．０ ｍＡ間のα値およびＶｌ
ｍＡ／ｒＮｎ Ｏ熱処理による変化を示す。すなわち、 曲線ｔ、ａ は従来素子のα値の変化 曲線ｔ１゜あけ本実施例素子のα値の変化曲線ｔ８、あ
け従来素早のｖ１ｍＡ／ＩｎＩｎ の変化曲線ｔ１□、
は本実施例素子のｖｌ ｍＡ／工の変化である。
１％含む従来の素子の特性である。従来の素子に比べて
本発明の素子は、１０μＡ〜ＩＡまで、非直線特性の変
化が少い特徴を有し、電圧も低いことから、サイリスタ
保護用に適している。曲線ｔｅａ及びｔｅａは、６００
°Ｃ熱処理後のＶ−■特性を示すが、従来の素子の大き
な特性低下に比し、本発明の素子の特性低下はわずかで
ある。第５図は■−工時特性Ｉ＝（−）”で表わしたと
きの０．１ ｍＡと１．０ ｍＡ間のα値およびＶｌ
ｍＡ／ｒＮｎ Ｏ熱処理による変化を示す。すなわち、 曲線ｔ、ａ は従来素子のα値の変化 曲線ｔ１゜あけ本実施例素子のα値の変化曲線ｔ８、あ
け従来素早のｖ１ｍＡ／ＩｎＩｎ の変化曲線ｔ１□、
は本実施例素子のｖｌ ｍＡ／工の変化である。
第６図は各成分のｍｏ１％に対する非直線性αおよび熱
処理によるαの変化、率を示すもので、曲線ｔ１３ａは
Ｂｉ２Ｏ３添加量と焼成後６００°Ｃ熱処理におけるα
値変化率との関係を示す。
処理によるαの変化、率を示すもので、曲線ｔ１３ａは
Ｂｉ２Ｏ３添加量と焼成後６００°Ｃ熱処理におけるα
値変化率との関係を示す。
曲線１．４ａはα値とＢ１□０３添加量との関係曲線ｔ
１５ａはＴｉ、Ｏ、添加量とα値との関係を示す。
１５ａはＴｉ、Ｏ、添加量とα値との関係を示す。
第７図ｔ１６ａはガラスフリット添加量に対する非直線
指数αの変化を示し、第８図ｔｉｙａはＭｎＯ２添加量
に対する非直線指数αの変化を示すものであって、熱処
理温度は６００°Ｃである。
指数αの変化を示し、第８図ｔｉｙａはＭｎＯ２添加量
に対する非直線指数αの変化を示すものであって、熱処
理温度は６００°Ｃである。
〔第３実施例〕
この第３実施例では、ＺｎＯを９８．３７ｍｏｌＸ 。
Ｂ’Ｌ、０３を０．０３ｍｏ１％、 Ｔ：ｉ０２をｏ、
１ｍｏ１％、 ｓ’ｂ２ｏ３１．０ｍ０１％、 ＭｎＯ
２を０．５ ’ｍｏ１％及び硼硅酸亜鉛ガラス（重量比
でＢ２Ｏ３： ＳｉＯ２： Ｚｎ０＝２５ ： １５：
６０）を０゜１ｗｔ％加えて良く混合した後成形し、成
形体をサヤに充填して空気中で１３００°Ｃ−６（ｈ）
の焼成を行った。焼結体には、両端面研磨後、Ａｇ
焼付電極を施した。電圧−電流特性（■−工時特性は第
９図に示している。曲線ｔ５ｂに示すように５ｂ２０３
とＭｎ０２の添加により非直線性は著しく向上する。
１ｍｏ１％、 ｓ’ｂ２ｏ３１．０ｍ０１％、 ＭｎＯ
２を０．５ ’ｍｏ１％及び硼硅酸亜鉛ガラス（重量比
でＢ２Ｏ３： ＳｉＯ２： Ｚｎ０＝２５ ： １５：
６０）を０゜１ｗｔ％加えて良く混合した後成形し、成
形体をサヤに充填して空気中で１３００°Ｃ−６（ｈ）
の焼成を行った。焼結体には、両端面研磨後、Ａｇ
焼付電極を施した。電圧−電流特性（■−工時特性は第
９図に示している。曲線ｔ５ｂに示すように５ｂ２０３
とＭｎ０２の添加により非直線性は著しく向上する。
第９図において、曲線ｔ６ｂは６００°Ｃ熱処理後の■
−■特性を示すが、従来素子の大きな特性低下に比し、
本実施例の素子の特性低下はわずかである。曲線ｔ５ａ
は実施例２の素子、またｔ７ａはＢ１−２０３を９．５
ｍ０１％含む従来のＺｎＯ素子のＶ−■特性である。曲
線ｔ８ａは、従来素子、ｔ６ａは実施例２における素子
の熱処理後の特性である。
−■特性を示すが、従来素子の大きな特性低下に比し、
本実施例の素子の特性低下はわずかである。曲線ｔ５ａ
は実施例２の素子、またｔ７ａはＢ１−２０３を９．５
ｍ０１％含む従来のＺｎＯ素子のＶ−■特性である。曲
線ｔ８ａは、従来素子、ｔ６ａは実施例２における素子
の熱処理後の特性である。
第１０図は■−■特性をエフ（：）”で表わしたときの
０．１ ｍＡと１． ＯｍＡ間のα値及び １ｍＡ／］
１ｒｌｌＴｌの熱処理による変化を示し、曲線ｔ、ａ及
びｔｌｌａは従来素子のα値及び １ｍＡ／ｍｍｔまた
ｔｓｏｂは本実施例素子のα値、ｔ１□ｂはＶ”ｍＡ／
ｍｍＴあれ第１１図〜第１３図は各添加成分量による特
性変化を示す。第１１図の曲線４ｍ１） は熱処理温
度６００°Ｃのときのα値変化率とＢ：１２０３添加量
の関係を示し、ｔｘ４１）はＢ１２Ｏ３添加量とα値の
関係ｔｔｓｂはＴｉｅ２添加量とα値の関係である。
０．１ ｍＡと１． ＯｍＡ間のα値及び １ｍＡ／］
１ｒｌｌＴｌの熱処理による変化を示し、曲線ｔ、ａ及
びｔｌｌａは従来素子のα値及び １ｍＡ／ｍｍｔまた
ｔｓｏｂは本実施例素子のα値、ｔ１□ｂはＶ”ｍＡ／
ｍｍＴあれ第１１図〜第１３図は各添加成分量による特
性変化を示す。第１１図の曲線４ｍ１） は熱処理温
度６００°Ｃのときのα値変化率とＢ：１２０３添加量
の関係を示し、ｔｘ４１）はＢ１２Ｏ３添加量とα値の
関係ｔｔｓｂはＴｉｅ２添加量とα値の関係である。
線指数αの変化を示す。
第１３図１１）ｔ１７ｂはＭｎＯ２添加量、壕′ｆｃｔ
２ｏ８ばＳｂ２０ｇ添加量に対するα値を示すもので熱
処理温度は６００°Ｃである。
２ｏ８ばＳｂ２０ｇ添加量に対するα値を示すもので熱
処理温度は６００°Ｃである。
〔第４実施例〕
第４ 実施例ｆハ、ＺｎＯを９８．８７ｍｏ１％、 Ｂ
ｉ２Ｏ３を０．０３ ｍｏｌ ％ 、 ＴｉＯ２を０．
１ ｍｏｌ ％ 、 Ｃｒ２Ｏ３を０．５ｍｏ１ ％
、 ＭｎＯ２を０．５ ｍｏｌ ％及び硼硅酸亜鉛ガラ
ス（重量比ｆＢ２０３： ５ｊ−０２： Ｚｎ０＝２５
： １５ ： ６０ ）を０，１ｗｔ％を加えて良く
混合した後成形し、成形体をサヤに充填して空気中で１
３’００’Ｃ−６ｈの焼成を行った。焼結体には、両端
研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。このようにして得られ
た非直線抵抗体のＶ−工時性を第１４図に示す。
ｉ２Ｏ３を０．０３ ｍｏｌ ％ 、 ＴｉＯ２を０．
１ ｍｏｌ ％ 、 Ｃｒ２Ｏ３を０．５ｍｏ１ ％
、 ＭｎＯ２を０．５ ｍｏｌ ％及び硼硅酸亜鉛ガラ
ス（重量比ｆＢ２０３： ５ｊ−０２： Ｚｎ０＝２５
： １５ ： ６０ ）を０，１ｗｔ％を加えて良く
混合した後成形し、成形体をサヤに充填して空気中で１
３’００’Ｃ−６ｈの焼成を行った。焼結体には、両端
研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。このようにして得られ
た非直線抵抗体のＶ−工時性を第１４図に示す。
Ｃｒ２Ｏ３とＭｎＯ２の添加によシ曲線ｔ５ｏに示す如
く非直線性は著しく向上する。第１４図において、曲線
１ ．１ は０ｒ２０．、を添加しない実施例２の素
子６ａ ５ａ の焼成後及び熱処理後のＶ−工時性を示し、曲線ｔ７ａ
、ｔ８ａはＢ１２０．を０．５ｍ０１％含む従来型Ｚｎ
Ｏ素子の焼成後及び熱処理後の特性である。従来素子に
比し、本実施例の素子は、１０μＡ−ＩＡまで非直線特
性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。
く非直線性は著しく向上する。第１４図において、曲線
１ ．１ は０ｒ２０．、を添加しない実施例２の素
子６ａ ５ａ の焼成後及び熱処理後のＶ−工時性を示し、曲線ｔ７ａ
、ｔ８ａはＢ１２０．を０．５ｍ０１％含む従来型Ｚｎ
Ｏ素子の焼成後及び熱処理後の特性である。従来素子に
比し、本実施例の素子は、１０μＡ−ＩＡまで非直線特
性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。
第１４図において、曲線’ｔ８ｏは従来素子の特性。
曲線ｔ５ｏは本実施例の素子を示し、いずれも６００℃
熱処理後の■−工時特性示すが、従来素子の大きな特性
低下に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかである
。
熱処理後の■−工時特性示すが、従来素子の大きな特性
低下に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかである
。
第１５図は０．１ｍＡと１．ＯｍＡ間ノα値および■、
ユんの熱処理による変化を処理温度に対して示したもの
である。曲線ｔ、。は従来素子のα値ｔ ｔＩＩＱは”
１ｍＡ’ｍｍの変化であシ、’ｉｏｏは本実施例素子の
α値、ｔ１□。は’５ｍ１１．７−の変化である。
ユんの熱処理による変化を処理温度に対して示したもの
である。曲線ｔ、。は従来素子のα値ｔ ｔＩＩＱは”
１ｍＡ’ｍｍの変化であシ、’ｉｏｏは本実施例素子の
α値、ｔ１□。は’５ｍ１１．７−の変化である。
第１６図は、各成分のｍ○工％に対する非直線指数α、
および熱処理によるαの変化率を示すもので、曲線ｔ１
：ｌＱは６００°Ｃ熱処理後のα値変化率とＢｉ ２０
３添加量との関係である。
および熱処理によるαの変化率を示すもので、曲線ｔ１
：ｌＱは６００°Ｃ熱処理後のα値変化率とＢｉ ２０
３添加量との関係である。
曲ｆｍｔ！４ｏは、Ｂｉ２Ｏ３添加量とα値の関係を、
曲線ｔ１６゜は、ＴｉＯ２添加量とα値の関係を示す。
曲線ｔ１６゜は、ＴｉＯ２添加量とα値の関係を示す。
第１７図は、本実施例におけるガラス７リツト量に対す
る非直線指数αの変化を示す。
る非直線指数αの変化を示す。
第１８図ｔ１７ＱはＭｎＯ２添加量にまたｔ２１ａはＣ
ｒ、、０３添加量に対する非直線指数αの変化を示すも
のであって、熱処理温度は６００°Ｃである。
ｒ、、０３添加量に対する非直線指数αの変化を示すも
のであって、熱処理温度は６００°Ｃである。
〔第５実施例〕
第５実施例では、ＺｎＯを９８．８７ ｍｏｌ ％ 、
Ｂｉ２Ｏ３を０．０３ ｍｏｌ ｃＸ、 Ｔ１．０２
を０．１ｍｏ１％、硼硅酸亜鉛ガラス（Ｍ、蓋比でＢ２
Ｏ２： ５ｉｎ２： ＺｎＯ＝ ２５ ： １５：６０
）をｏ、１ｗｔ ＜ 、 ＣＯ２Ｏ３を０．５ｍ０１％
及ヒＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％加えて良く混合した後成
形し、成形体をサヤに充填して空気中で１０００℃−６
ｈの焼成を行った。焼結体には、両端研磨後、Ａｇ焼付
電極を施した。このようにして得られた非直線抵抗体の
■−工時特性第１９図に示す。ＣＯ２Ｏ３とＭｎＯ。
Ｂｉ２Ｏ３を０．０３ ｍｏｌ ｃＸ、 Ｔ１．０２
を０．１ｍｏ１％、硼硅酸亜鉛ガラス（Ｍ、蓋比でＢ２
Ｏ２： ５ｉｎ２： ＺｎＯ＝ ２５ ： １５：６０
）をｏ、１ｗｔ ＜ 、 ＣＯ２Ｏ３を０．５ｍ０１％
及ヒＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％加えて良く混合した後成
形し、成形体をサヤに充填して空気中で１０００℃−６
ｈの焼成を行った。焼結体には、両端研磨後、Ａｇ焼付
電極を施した。このようにして得られた非直線抵抗体の
■−工時特性第１９図に示す。ＣＯ２Ｏ３とＭｎＯ。
の添加によシ曲線ｔ５ｄＶＣ示す如く非直線性は著しく
向上する。第１９図において、曲線ｔ１８３ Ｐ ”１
９ＱはＣＯ２Ｏ３を添加しない実施例２の素子の焼成後
人−び熱処理後■−工時特性示し、曲線ｔ７ａはＢ１□
ｏ３を０．５ｍｏ１％含む従来型ＺｎＯ素子の特性であ
る。
向上する。第１９図において、曲線ｔ１８３ Ｐ ”１
９ＱはＣＯ２Ｏ３を添加しない実施例２の素子の焼成後
人−び熱処理後■−工時特性示し、曲線ｔ７ａはＢ１□
ｏ３を０．５ｍｏ１％含む従来型ＺｎＯ素子の特性であ
る。
従来素子に比し、本実施例の素子は、１０μＡ−ＩＡま
で非直線特性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。
で非直線特性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。
て
第１９図におに曲線ｔ８ａは従来素子の特性、曲線ｔ６
ａは本実施例の素子を示し、いずれも６００℃熱処理後
のＶ−Ｉ特性を示すが、従来素子の大きな特性低下に比
し、本実施例の素子の特性低下はわずかである。
ａは本実施例の素子を示し、いずれも６００℃熱処理後
のＶ−Ｉ特性を示すが、従来素子の大きな特性低下に比
し、本実施例の素子の特性低下はわずかである。
第２ｏ図は０．１ｍＡと１．ＯｍＡ間のα値および■１
ｍＡ／’ｍｍの熱処理による変化処理温度に対して示し
たものである。曲線ｔ、ａは従来素子のα値、ｔ１□ｄ
は■１ｍＡ／ｒ、ｎの変化であり、ｔｌ。ｄは本実施例
素子のα値、ｔ１□ｄはｖ１ｍＡ／、□ の変化である
。
ｍＡ／’ｍｍの熱処理による変化処理温度に対して示し
たものである。曲線ｔ、ａは従来素子のα値、ｔ１□ｄ
は■１ｍＡ／ｒ、ｎの変化であり、ｔｌ。ｄは本実施例
素子のα値、ｔ１□ｄはｖ１ｍＡ／、□ の変化である
。
第２１図は本実施例における各成分のｍｏ１％に対する
非直線指数α、および熱処理によるα値の変化率を示す
もので、曲線ｔ１３σは、Ｂ：Ｌ ２０３添加量と６０
０℃熱処理におけるα値変化率との関係である。
非直線指数α、および熱処理によるα値の変化率を示す
もので、曲線ｔ１３σは、Ｂ：Ｌ ２０３添加量と６０
０℃熱処理におけるα値変化率との関係である。
曲＃４４ｄは、Ｂ１□０３添加量とα値の関係、曲線４
ｓ（１は、Ｔｉ、Ｏ，添加量とα値の関係を示す。
ｓ（１は、Ｔｉ、Ｏ，添加量とα値の関係を示す。
第２２図は本実施例におけるガラスフリット量に対する
非直線指数αの変化を示す。
非直線指数αの変化を示す。
第２３図４ｙ ｄはＭｎＯ２添加量に、またｔ、ａけＣ
Ｏ２Ｏ３添加量に対する非直線指数αの変化を示すもの
であって、熱処理温度は６００℃である。
Ｏ２Ｏ３添加量に対する非直線指数αの変化を示すもの
であって、熱処理温度は６００℃である。
〔第６実施例〕
第６実施例では、ＺｎＯを９７．８７ ｍｏ１％、−Ｂ
ｉ、□０３を０．０３ｍｏ１％、 Ｔｉ、０２をＱ、１
ｍ０１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 Ｃｒ２Ｏ３
をＱ、５ｍｏ１％、 ｓ’ｂ２ｏ、を１．Ｑｍｏ１％に
硼硅酸亜鉛ガラス（重量比でＢ、０２： Ｓ：ＬＯ２：
ＺｎＯ：２５ ： １５ ： ６０ ）をｏ、ｘＷｔ
蟹加えて良く混合した後成形し、成形体をサヤに充填し
て空気中で１３００℃−６ｈの焼成を行った。焼結体に
は、両端研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。このようにし
て得られた非直線抵抗体の■−工時特性第２４図に示す
。Ｃｒ２Ｏ３、５ｂ２０３． ＭｎＯ２の添加によ多曲
線ｔ、。
ｉ、□０３を０．０３ｍｏ１％、 Ｔｉ、０２をＱ、１
ｍ０１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 Ｃｒ２Ｏ３
をＱ、５ｍｏ１％、 ｓ’ｂ２ｏ、を１．Ｑｍｏ１％に
硼硅酸亜鉛ガラス（重量比でＢ、０２： Ｓ：ＬＯ２：
ＺｎＯ：２５ ： １５ ： ６０ ）をｏ、ｘＷｔ
蟹加えて良く混合した後成形し、成形体をサヤに充填し
て空気中で１３００℃−６ｈの焼成を行った。焼結体に
は、両端研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。このようにし
て得られた非直線抵抗体の■−工時特性第２４図に示す
。Ｃｒ２Ｏ３、５ｂ２０３． ＭｎＯ２の添加によ多曲
線ｔ、。
に示す如く非直線性は著しく向上する。第２４図におい
て、曲線ｔ７ａはＢｉ２０Ｂを０．５ｍ０１％含む従来
型ＺｎＯ素子の特性である。従来素子に比し、本実施例
の素子は、１０μＡ〜ＩＡまで非直線特性の変化が少い
特徴を有し、電圧も低い。
て、曲線ｔ７ａはＢｉ２０Ｂを０．５ｍ０１％含む従来
型ＺｎＯ素子の特性である。従来素子に比し、本実施例
の素子は、１０μＡ〜ＩＡまで非直線特性の変化が少い
特徴を有し、電圧も低い。
第２４図において、曲線ｔ８ａは従来素子の特性、曲線
ｔ６ｏは本実施例の素子を示し、いずれも６００℃熱処
理後の■−工時特性示すが、従来素子の大きな特性低下
に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかである。
ｔ６ｏは本実施例の素子を示し、いずれも６００℃熱処
理後の■−工時特性示すが、従来素子の大きな特性低下
に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかである。
第２５図は０．１ｍＡと１．ＱｍＡ間ノα値オヨヒ■１
ｍＡ／ｍｍの熱処理による変化を処理温度に対して示し
たものである。曲線ｔ、ａは従来素子のα値、４１ａは
ｖ１ｍＡ／ｍｍの変化を示し、ｔ□。。は本実施例素子
のα値、４□。ｔｒｉ ”７ｍＡ７７ｍｍ の変化で
ある。
ｍＡ／ｍｍの熱処理による変化を処理温度に対して示し
たものである。曲線ｔ、ａは従来素子のα値、４１ａは
ｖ１ｍＡ／ｍｍの変化を示し、ｔ□。。は本実施例素子
のα値、４□。ｔｒｉ ”７ｍＡ７７ｍｍ の変化で
ある。
第２６図は各添加成分量に対する非直線指数αの変化を
比較したものであって、ｔ１７ａは実施例１の配合にＭ
ｎＯ２量を変えて添加した場合、ｔ２ｏａ は実施例１
の配合にＭｎＯ２をＱ、５ｍｏ１％添加した実施例２の
配合（以下基本配合と称する）に５ｂ２０３量を変えて
添加した場合、ｔ２、あけ同様に０ｒ２０ｓ量を変えて
添加した場合の各々のα値変化である。またｔ２３ａは
本実施例配合において、その他成分の添加量は固定し、
ｓｂ、ｏ３量を変えて添加した時のα値変化である。
比較したものであって、ｔ１７ａは実施例１の配合にＭ
ｎＯ２量を変えて添加した場合、ｔ２ｏａ は実施例１
の配合にＭｎＯ２をＱ、５ｍｏ１％添加した実施例２の
配合（以下基本配合と称する）に５ｂ２０３量を変えて
添加した場合、ｔ２、あけ同様に０ｒ２０ｓ量を変えて
添加した場合の各々のα値変化である。またｔ２３ａは
本実施例配合において、その他成分の添加量は固定し、
ｓｂ、ｏ３量を変えて添加した時のα値変化である。
〔第７実施例〕
第７実施例では、ＺｎＯを９８．３７ ｍｏ１％、 Ｂ
ｉ、０３を０．０３ｍｏ１％、 Ｔｉｅ、を０．１ｍｏ
１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％ｒ Ｃｒ２Ｏ３を０
．５ｍｏ１％、 ＣＯ２Ｏ３を０．５ｍｏ１％に硼硅酸
亜鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ３： Ｓｉ、０２：、 Ｚ
ｎ０＝ ２５ ： １５ ： ６０ ）をＱ、１ｗｔ％
加えて良く混合した後成形し、成形体をサヤに充填して
空気中で１３００℃−６ｈの焼成を行った。焼結体には
、両端研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。このようにして
得られた非直線抵抗体の■−工時特性第２７図曲線Ｌｓ
ｆに示す。Ｏｒ、０３． Ｃｏ２Ｏ３，Ｍｎ０２（７）
添加により非直線性は著しく向上する。
ｉ、０３を０．０３ｍｏ１％、 Ｔｉｅ、を０．１ｍｏ
１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％ｒ Ｃｒ２Ｏ３を０
．５ｍｏ１％、 ＣＯ２Ｏ３を０．５ｍｏ１％に硼硅酸
亜鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ３： Ｓｉ、０２：、 Ｚ
ｎ０＝ ２５ ： １５ ： ６０ ）をＱ、１ｗｔ％
加えて良く混合した後成形し、成形体をサヤに充填して
空気中で１３００℃−６ｈの焼成を行った。焼結体には
、両端研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。このようにして
得られた非直線抵抗体の■−工時特性第２７図曲線Ｌｓ
ｆに示す。Ｏｒ、０３． Ｃｏ２Ｏ３，Ｍｎ０２（７）
添加により非直線性は著しく向上する。
曲線ｔｔａはＢｉ２Ｏ３を０．５ｍ０１％含む従来型Ｚ
ｎＯ素子の特性である。従来素子に比し、本実施例の素
子は、１０μＡ〜ＩＡまで非直線特性の変化が少い特徴
を有し、電圧も低い。
ｎＯ素子の特性である。従来素子に比し、本実施例の素
子は、１０μＡ〜ＩＡまで非直線特性の変化が少い特徴
を有し、電圧も低い。
曲線Ｌｔｉａは従来素子の特性、曲線Ｌｅｆは本実施例
の素子を示し、いずれも６００℃熱処理後の■−工時特
性示すが、従来素子の、大きな特性低下に比し、本実施
例の素子の特性低下はわずかである。
の素子を示し、いずれも６００℃熱処理後の■−工時特
性示すが、従来素子の、大きな特性低下に比し、本実施
例の素子の特性低下はわずかである。
第２８図は０．１ｍＡと１．ＯｍＡ間のα値および■１
ｍＡ／ｍｍの熱処理による変化を処理温度に対して示し
たもので、曲線ｔｅａは従来素子のα値、ｔｘｓａ、は
ＶｔｍＡ／ｍｍの変化、Ｌｓｏｆは本実施例素子のα値
、ｔｘ２ｆは■１ｍＡ／Ｉｒ１ｍの変化である。
ｍＡ／ｍｍの熱処理による変化を処理温度に対して示し
たもので、曲線ｔｅａは従来素子のα値、ｔｘｓａ、は
ＶｔｍＡ／ｍｍの変化、Ｌｓｏｆは本実施例素子のα値
、ｔｘ２ｆは■１ｍＡ／Ｉｒ１ｍの変化である。
第２９図は各添加成分量に対する非直線指数αの変化を
比較したもので、ＬｌｖＢ、は実施例１の配合にＭｎＯ
Ｚ量を変えて添加した場合、”ｌａは基本配合にＯｒ、
、０３童を変えて、また１２２ａは同様に００２０３量
を変えて添加した場合の各々のα値変化である。
比較したもので、ＬｌｖＢ、は実施例１の配合にＭｎＯ
Ｚ量を変えて添加した場合、”ｌａは基本配合にＯｒ、
、０３童を変えて、また１２２ａは同様に００２０３量
を変えて添加した場合の各々のα値変化である。
また、”ａは、本実施例配合において、その他成分の添
加量は固定し、Ｃｏ２０３ｆを変えて添加した場合のα
値の変化である。
加量は固定し、Ｃｏ２０３ｆを変えて添加した場合のα
値の変化である。
〔第８実施例〕
第８実施例では、ＺｎＯを９７．８７ ｍｏ１％、 Ｂ
ｉ、２０３を０．Ｑ３ｍｏ１％、 Ｔｊ−０２ｔ−０，
１ｍｏｌ ５％ 、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 ５
ｂ２ｏ、を１．ｇｍｏ１％、ＣＯ２Ｏ３を０．５ｍｏ１
％に硼硅酸亜鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ３： ５ｊ−０
２： Ｚｎ０＝２５：１５：６０）をｏ、１ｗｔ％加え
て良く混合した後成形し、成形体をサヤに充填して空気
中で１３００℃−６ｈの焼成を行った。焼結体には、両
端研磨後、絽焼付電極を施した。このようにして得られ
た非直線抵抗体の’Ｖ−工特性を第３０図の曲線Ｌｓｇ
に示すｃＳｂ２０３．Ｃｏ２Ｏ３、ＭｎＯ２の添加によ
シ非直線性は著しく向上する。第３０図において、曲線
ｔｙａはＢｉ２Ｏ３を０．５ｍｏ１％含む従来型ＺｎＯ
素子の特性である。従来素子に比し、本実施例の素子は
、１０μＡ〜ＩＡ−４で非直線特性の変化が少い特徴を
有し、電圧も低い。また曲線Ｌｓａは従来素子の特性、
曲線Ｌｍｇは本実施例の素子を示し、いずれも６００℃
熱処理後のＶ−工時性を示すが、従来素子の大きな特性
低下に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかである
。
ｉ、２０３を０．Ｑ３ｍｏ１％、 Ｔｊ−０２ｔ−０，
１ｍｏｌ ５％ 、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 ５
ｂ２ｏ、を１．ｇｍｏ１％、ＣＯ２Ｏ３を０．５ｍｏ１
％に硼硅酸亜鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ３： ５ｊ−０
２： Ｚｎ０＝２５：１５：６０）をｏ、１ｗｔ％加え
て良く混合した後成形し、成形体をサヤに充填して空気
中で１３００℃−６ｈの焼成を行った。焼結体には、両
端研磨後、絽焼付電極を施した。このようにして得られ
た非直線抵抗体の’Ｖ−工特性を第３０図の曲線Ｌｓｇ
に示すｃＳｂ２０３．Ｃｏ２Ｏ３、ＭｎＯ２の添加によ
シ非直線性は著しく向上する。第３０図において、曲線
ｔｙａはＢｉ２Ｏ３を０．５ｍｏ１％含む従来型ＺｎＯ
素子の特性である。従来素子に比し、本実施例の素子は
、１０μＡ〜ＩＡ−４で非直線特性の変化が少い特徴を
有し、電圧も低い。また曲線Ｌｓａは従来素子の特性、
曲線Ｌｍｇは本実施例の素子を示し、いずれも６００℃
熱処理後のＶ−工時性を示すが、従来素子の大きな特性
低下に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかである
。
第３１図は０．１ｍＡと１．ＯｍＡ間ノα値オヨヒ■１
ｍＡ４圃の熱処理による変化を処理温度に対して示した
もので、曲線ｔ９ａは従来素子のα値、ｔｌｌａは■１
ｍＡ／ｍｍの変化であり、Ａｔｏｇは本・実施例素子の
α値、１１２ｇは■１ｍＡ／ｍＩｎの変化である。
ｍＡ４圃の熱処理による変化を処理温度に対して示した
もので、曲線ｔ９ａは従来素子のα値、ｔｌｌａは■１
ｍＡ／ｍｍの変化であり、Ａｔｏｇは本・実施例素子の
α値、１１２ｇは■１ｍＡ／ｍＩｎの変化である。
第３２図は各添加成分量に対する非直線指数αの変化を
比較したものＴｔｔｙａは実施例１の配合にＭｎＯｚ量
を変えて添加した場合、ｔ２ｏａは基本配合に５ｂ２０
ｓ ｉｔを変エテまたｔｌｌａは同様にＣＯ２Ｏ３量を
変えて添加した場合の各々のα値の変化である。
比較したものＴｔｔｙａは実施例１の配合にＭｎＯｚ量
を変えて添加した場合、ｔ２ｏａは基本配合に５ｂ２０
ｓ ｉｔを変エテまたｔｌｌａは同様にＣＯ２Ｏ３量を
変えて添加した場合の各々のα値の変化である。
また、ｔ２ｓａ は本実施例配合において、他成分の
添加量は固定し、５ｂ２０ｓ ｆを変えて添加した時の
α値変化である。
添加量は固定し、５ｂ２０ｓ ｆを変えて添加した時の
α値変化である。
〔第９実施例〕
第９実施例では、ＺｎＯを９７．３７ 、ｍｏ１％、
Ｂ：ｌ□０３を０．９３ｍ０１％、ＴｌＯ２を０．１ｍ
ｏ１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 Ｃｒ２Ｏ３を
０．５ｍ０１％、５ｂ２０３を１．０ｍｏ１％ＣＯ２Ｏ
３を０．５ｍ０１％に硼硅酸亜鉛ガラス（重量比テＢ２
Ｏ３： ５ｊ−０２： ＺｎＯ＝ ２５ ： １５ ：
６０ ）を０．１ Ｗｔ腎加えて良く混合した後成形
し、成形体をサヤに充填して空気中で１３００℃−６ｈ
の焼成を行った。
Ｂ：ｌ□０３を０．９３ｍ０１％、ＴｌＯ２を０．１ｍ
ｏ１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 Ｃｒ２Ｏ３を
０．５ｍ０１％、５ｂ２０３を１．０ｍｏ１％ＣＯ２Ｏ
３を０．５ｍ０１％に硼硅酸亜鉛ガラス（重量比テＢ２
Ｏ３： ５ｊ−０２： ＺｎＯ＝ ２５ ： １５ ：
６０ ）を０．１ Ｗｔ腎加えて良く混合した後成形
し、成形体をサヤに充填して空気中で１３００℃−６ｈ
の焼成を行った。
焼結体には、両端研磨後、梠焼付電極を施した。
このようにして得られた非直線抵抗体のＶ−工時性を第
３３図の曲線ｔｓ１１に示す。Ｃｒ２Ｏ３、Ｓｂ２０ｇ
。
３３図の曲線ｔｓ１１に示す。Ｃｒ２Ｏ３、Ｓｂ２０ｇ
。
Ｃ０２ｏ３及びＭｎＯ２の添加にょシ非直線性は著しく
向上する。第３３図において、曲線ｔγａはＢｉ、０３
を０．５ｍ０１％含む従来型ＺｎＯ素子の特性である。
向上する。第３３図において、曲線ｔγａはＢｉ、０３
を０．５ｍ０１％含む従来型ＺｎＯ素子の特性である。
従来素子に比し、本実施例の素子は、１０μＡ〜ＩＡま
で非直線特性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。ま
た曲線ｔｓａは従来素子の特性、曲線ｔｓｈは本実施例
の素子を示し、いずれも６００’Ｃ熱処理後の■−工時
特性示すが、従来素子の大きな特性低下に比し、本実施
例の素子の特性低下はわずかである。
で非直線特性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。ま
た曲線ｔｓａは従来素子の特性、曲線ｔｓｈは本実施例
の素子を示し、いずれも６００’Ｃ熱処理後の■−工時
特性示すが、従来素子の大きな特性低下に比し、本実施
例の素子の特性低下はわずかである。
第３４図は０．１ｍＡと１．ＯｍＡ間ノα値オヨび■１
ｍＡ／’ｍｍの熱処理による変化処理温度に対して示し
たもので、曲線ｔ′９ａは従来素子のα値ｔ１１ａはｖ
１ｍＡ乙画の変化であシ、ｔｌｏｈ は本実施例素子
のび値ｔ１２ｈは■１ｍＡ／ｍｍの変化である。
ｍＡ／’ｍｍの熱処理による変化処理温度に対して示し
たもので、曲線ｔ′９ａは従来素子のα値ｔ１１ａはｖ
１ｍＡ乙画の変化であシ、ｔｌｏｈ は本実施例素子
のび値ｔ１２ｈは■１ｍＡ／ｍｍの変化である。
第３５図は各添加成分量に対する非直線指数αの変化を
比較したものであって、１１７ａは実施例１の配合にＭ
ｎＯ２量を変えて添加した場合、Ｌ２８は基本配合にＣ
ｒ２Ｏ３量を変えて添加した場合、ｔ２３ａはＣｒ２０
３ｉをｏ５ｍｏｌ ％に同定し、さらに５ｂ２０３量を
変えて添加した場合における各々のα値の変化である。
比較したものであって、１１７ａは実施例１の配合にＭ
ｎＯ２量を変えて添加した場合、Ｌ２８は基本配合にＣ
ｒ２Ｏ３量を変えて添加した場合、ｔ２３ａはＣｒ２０
３ｉをｏ５ｍｏｌ ％に同定し、さらに５ｂ２０３量を
変えて添加した場合における各々のα値の変化である。
寸たｔ２ｓａは、本実施例配合において、その細分の添
加量は固定してＣＯ２Ｏ３量を変えた場合のα値の変化
である。
加量は固定してＣＯ２Ｏ３量を変えた場合のα値の変化
である。
〔第１０実施例〕
第１０実施例では、ＺｎＯを９６．３．７ ｍｏ１％、
Ｅｉ２０３を０．０３ｍｏ１％、Ｔｉ○２ｉ０．１ｍ
ｏ１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 Ｃｒ、、０３
を０．５ ｍｏｌ ％ 、 ５ｂ２０３を１．Ｑｍｏ１
％。
Ｅｉ２０３を０．０３ｍｏ１％、Ｔｉ○２ｉ０．１ｍ
ｏ１％、 ＭｎＯ２を０．５ｍｏ１％、 Ｃｒ、、０３
を０．５ ｍｏｌ ％ 、 ５ｂ２０３を１．Ｑｍｏ１
％。
Ｃｏ、、０．、を０．５ ｍｏｌ ％ 、 Ｓｉ’０２
を１．Ｏｍｏ工％に硼硅酸覗鉛カ５ ス（Ｎ量比テＢ２
Ｏ３：ＳｉＯ２：Ｚｎ０＝２５：１５ ： ６０ ）を
Ｑ、１ｗｔ％加えて良く混合した後成形し、成形体をサ
ヤに充填して空気中で１３００℃−６ｈの焼成を行った
。焼結体には、両端研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。こ
のようにして得られた非直線抵抗体の■−工時特性第３
６図曲線ｔｌＩｉに示す。
を１．Ｏｍｏ工％に硼硅酸覗鉛カ５ ス（Ｎ量比テＢ２
Ｏ３：ＳｉＯ２：Ｚｎ０＝２５：１５ ： ６０ ）を
Ｑ、１ｗｔ％加えて良く混合した後成形し、成形体をサ
ヤに充填して空気中で１３００℃−６ｈの焼成を行った
。焼結体には、両端研磨後、Ａｇ焼付電極を施した。こ
のようにして得られた非直線抵抗体の■−工時特性第３
６図曲線ｔｌＩｉに示す。
実施例９の配合にＳｉＯ２を添加することにより非直線
は著しく向上する。曲線ｔｒａはＢｉ、２０３を０．５
ｍｏ１％含む従来型Ｚｎ○素子の特性である。従来素
子に比し、本実施例の素子は、１０μＡ〜ＩＡまで非直
線特性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。
は著しく向上する。曲線ｔｒａはＢｉ、２０３を０．５
ｍｏ１％含む従来型Ｚｎ○素子の特性である。従来素
子に比し、本実施例の素子は、１０μＡ〜ＩＡまで非直
線特性の変化が少い特徴を有し、電圧も低い。
また第３６図において、曲線ｔ８ａは従来素子の特性、
曲線ｔｓ’ｌは本実施例の素子を示し、いずれも６００
℃熱処理後のＶ−Ｉ特性を示すが、従来素子の大きな特
性低下に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかであ
る。
曲線ｔｓ’ｌは本実施例の素子を示し、いずれも６００
℃熱処理後のＶ−Ｉ特性を示すが、従来素子の大きな特
性低下に比し、本実施例の素子の特性低下はわずかであ
る。
第３７図は０．１ｍＡと１．ＯｍＡ間のα値およびＶ１
ｍＡＸ圃の熱処理による変化を処理温度に対して示した
もので、曲線ｔ９ａは従来素子のα値、Ａ１１ａはＶ１
ｍＡ／ｍｍ の変化であり、７ｔｏｉ、は本実施例素
子のα値、Ｌ１２１は■１ｍＡ／Ｔｎｍ の変化である
。
ｍＡＸ圃の熱処理による変化を処理温度に対して示した
もので、曲線ｔ９ａは従来素子のα値、Ａ１１ａはＶ１
ｍＡ／ｍｍ の変化であり、７ｔｏｉ、は本実施例素
子のα値、Ｌ１２１は■１ｍＡ／Ｔｎｍ の変化である
。
第３８図は各添加成分量に対する非直線指数αの変化を
比較したもので、Ｉ、ｘｔａ は実施例１の配合にＭ
ｎＯ２量を変えて添加した場合、ｔ２ｓａは基本配合に
０ｒ２０３を０．５ ｍｏｌ ％添加し、さらに５ｂ２
ｏ３量を変えて添加した場合、ｔ２６ａはＬｚ３ａにお
ける５ｌ）２０３ ’ｉｃ Ｏ，５ｍｏ１％に固定し、
さらにＣＯ２Ｏ３量を変えて添加した場合における各々
のα値の変化である。またｔ２ｒは本実施例配合におい
てその他成分の添加量は固定し、５ｘｏ２Ｂを変えて添
加した場合のα値変化を示す。
比較したもので、Ｉ、ｘｔａ は実施例１の配合にＭ
ｎＯ２量を変えて添加した場合、ｔ２ｓａは基本配合に
０ｒ２０３を０．５ ｍｏｌ ％添加し、さらに５ｂ２
ｏ３量を変えて添加した場合、ｔ２６ａはＬｚ３ａにお
ける５ｌ）２０３ ’ｉｃ Ｏ，５ｍｏ１％に固定し、
さらにＣＯ２Ｏ３量を変えて添加した場合における各々
のα値の変化である。またｔ２ｒは本実施例配合におい
てその他成分の添加量は固定し、５ｘｏ２Ｂを変えて添
加した場合のα値変化を示す。
上記各実施例の非直線抵抗体は、第３９図〜第４０図に
示すような方法によって焼成される。すなわち、第３９
図に示す如くアルミナ質の焼成容器（サヤ）２８内底面
に台座（アルミナ質あるいは酸化亜鉛系焼結板等の耐熱
性セラミック材）２９、造粒粉（アルミナ質または成形
体造粉未発あるいは仮焼成形体の破砕粉等）３０を介し
て成形体３１を載置し、蓋（アルミナ質）３２によって
焼成容器２８内部をほぼ密閉した状態で、１１００℃〜
１４００℃で１〜８時間焼成する。
示すような方法によって焼成される。すなわち、第３９
図に示す如くアルミナ質の焼成容器（サヤ）２８内底面
に台座（アルミナ質あるいは酸化亜鉛系焼結板等の耐熱
性セラミック材）２９、造粒粉（アルミナ質または成形
体造粉未発あるいは仮焼成形体の破砕粉等）３０を介し
て成形体３１を載置し、蓋（アルミナ質）３２によって
焼成容器２８内部をほぼ密閉した状態で、１１００℃〜
１４００℃で１〜８時間焼成する。
第４０図は焼成容器ア、３２内に成形体と同成分配合の
造粒粉３３を入れ、との造粒粉２０内に成形体３１を埋
設し、１１００℃〜１４００℃で１〜８時間焼成する方
法を示すものである。第４０図の方法によれば、第３９
図における台座２９を用いる必要がない。
造粒粉３３を入れ、との造粒粉２０内に成形体３１を埋
設し、１１００℃〜１４００℃で１〜８時間焼成する方
法を示すものである。第４０図の方法によれば、第３９
図における台座２９を用いる必要がない。
従って、厚みの薄い素体を焼成する場合は、第３９図に
示す方法よクサヤ２８内に多くの成形体３］、を充填す
ることができ、生産性が向上する。
示す方法よクサヤ２８内に多くの成形体３］、を充填す
ることができ、生産性が向上する。
なお、非直線性を示す配合及び製法は、実施例１〜ｌＯ
に限定されるものではないが、各成分の添加量にオイテ
、Ｂｌｉ□０３は０．００５〜０．１ ｍｏ１％。
に限定されるものではないが、各成分の添加量にオイテ
、Ｂｌｉ□０３は０．００５〜０．１ ｍｏ１％。
ＴｉＯ２は０．０１〜０．５ ｍｏ１％、 ＭｎＯ２は
０．０３〜３．０ｍｏ１％、 Ｓ’ｂ２０．は０．０５
〜５．０ ｍｏ１％、Ｃｒ２Ｏ３は０．０３〜３．０
ｍｏｌ ％ 、 Ｃｏｃｏ、、は０．０３〜３．０
ｍｏ１％、 ５ｊ−０２は０．０５〜５．０ｍ０１％、
及び硼硅酸亜鉛ガラス（重量比テＢ２０３１０〜３５
、 Ｓｉ、Ｏｚ １０〜７５ 、 ｚｎｏ ５〜６５＞
は０．０１〜１．０ｗｔ％が望ましい。また、焼成温度
は１０５０〜１３００℃、焼成時間は１〜８ｈが望まし
い。即ちＢ１−２０３． 、Ｔ１．０２の量が上記範囲
を外れると、層状構造物質による粒界層が充分形成され
ず、非直線性は悪くなる。特にＢｉ、２０３が多い場合
は第６ 、１１ 、１６ 、２１図のｔｔａａ−ｄに示
すように、熱処理によるα値の低下が大きくなるｔ、Ｍ
ｎＯ２，Ｃｒ２Ｏ３及Ｃｏ２Ｏ３が０．０３ｍｏｌＸで
あると効果は／Ｊ１さく 、３．０ｍｏ１％以上では、
ＺｎＯ結晶中への拡散が過多となシ、非直線性が悪くな
る。５ｂ２ｏ３及びＳｉ、０２が０．０５ｍｏ１％未満
であると効果は小さく、５．０ ｍｏ１％を越えると、
ＺｎＯ結晶粒子の成長が充分性われないために非直線が
悪くなシ好ましくない。ガラスの添加量が０．０１ｗｔ
％未満であると素体が充分焼結されず、１ ｗｔ％を越
えると焼結が進行しすぎて非直線性は低下する。
０．０３〜３．０ｍｏ１％、 Ｓ’ｂ２０．は０．０５
〜５．０ ｍｏ１％、Ｃｒ２Ｏ３は０．０３〜３．０
ｍｏｌ ％ 、 Ｃｏｃｏ、、は０．０３〜３．０
ｍｏ１％、 ５ｊ−０２は０．０５〜５．０ｍ０１％、
及び硼硅酸亜鉛ガラス（重量比テＢ２０３１０〜３５
、 Ｓｉ、Ｏｚ １０〜７５ 、 ｚｎｏ ５〜６５＞
は０．０１〜１．０ｗｔ％が望ましい。また、焼成温度
は１０５０〜１３００℃、焼成時間は１〜８ｈが望まし
い。即ちＢ１−２０３． 、Ｔ１．０２の量が上記範囲
を外れると、層状構造物質による粒界層が充分形成され
ず、非直線性は悪くなる。特にＢｉ、２０３が多い場合
は第６ 、１１ 、１６ 、２１図のｔｔａａ−ｄに示
すように、熱処理によるα値の低下が大きくなるｔ、Ｍ
ｎＯ２，Ｃｒ２Ｏ３及Ｃｏ２Ｏ３が０．０３ｍｏｌＸで
あると効果は／Ｊ１さく 、３．０ｍｏ１％以上では、
ＺｎＯ結晶中への拡散が過多となシ、非直線性が悪くな
る。５ｂ２ｏ３及びＳｉ、０２が０．０５ｍｏ１％未満
であると効果は小さく、５．０ ｍｏ１％を越えると、
ＺｎＯ結晶粒子の成長が充分性われないために非直線が
悪くなシ好ましくない。ガラスの添加量が０．０１ｗｔ
％未満であると素体が充分焼結されず、１ ｗｔ％を越
えると焼結が進行しすぎて非直線性は低下する。
焼成温度が１０５０℃未満、焼成時間が１ｈ未満である
と素体は充分焼結されず、温度が１３００℃を越えた）
、時間が８ｈよル長くなると焼結が進行しすぎｆ？：、
、！７、Ｂｉ２Ｏ３，’ｒ１ｏ２ノコ軍散’ｔ ｔ ｈ
イテ非直線性は低下し、望ましくない。
と素体は充分焼結されず、温度が１３００℃を越えた）
、時間が８ｈよル長くなると焼結が進行しすぎｆ？：、
、！７、Ｂｉ２Ｏ３，’ｒ１ｏ２ノコ軍散’ｔ ｔ ｈ
イテ非直線性は低下し、望ましくない。
なお、ガラスとしては、前記硼硅酸亜鉛ガラスの他、硼
硅酸鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ３３〜２５゜５ｊ−０２
１０〜７５ 、 ＰｂＯ５〜８０ ） 及ヒ硼硅ＦｊＨ
ａｔ鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ５５〜２５ 、５ｌ１０
２５〜６０−ＰｂＯ５〜７０ 、 Ｚｎ０５〜６０ ）
でも同等の効果が得られることが確認されている。ガラ
スの捗類が前述したもの早外であると、焼成時に適当な
融液相が生成されず目的とする焼結体を得るためには好
ましくない。
硅酸鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ３３〜２５゜５ｊ−０２
１０〜７５ 、 ＰｂＯ５〜８０ ） 及ヒ硼硅ＦｊＨ
ａｔ鉛ガラス（重量比でＢ２Ｏ５５〜２５ 、５ｌ１０
２５〜６０−ＰｂＯ５〜７０ 、 Ｚｎ０５〜６０ ）
でも同等の効果が得られることが確認されている。ガラ
スの捗類が前述したもの早外であると、焼成時に適当な
融液相が生成されず目的とする焼結体を得るためには好
ましくない。
上記実施例傾よれば、次のような種々の効果が得られる
。
。
（１） ごく微量のＢｉ、０３とガラスの添加で従来
のものよシも優れた特性を有する非直線抵抗体を得るこ
とができる。
のものよシも優れた特性を有する非直線抵抗体を得るこ
とができる。
（２） 揮散しやすい微量のＢｉ、、０３を’ｆｉｏ
ｌ、と組合せて添加するため、製造工程上Ｂｉ、、０３
の揮散がほとんどなく、作業上の安全性が高い。
ｌ、と組合せて添加するため、製造工程上Ｂｉ、、０３
の揮散がほとんどなく、作業上の安全性が高い。
（３） Ｂｉ□０３− ＴｉＯ２層状構造物質にょシ
粒界層が形成されるので、多量にＢ１２Ｏ３を添加した
素子よりも熱処理に対して特性の変化が少ない。
粒界層が形成されるので、多量にＢ１２Ｏ３を添加した
素子よりも熱処理に対して特性の変化が少ない。
（４）従来品よりも単純化した配合で実用に供せられる
非直線性が得られる。
非直線性が得られる。
（５）電圧（Ｖ）−電流（１）特性忙おいて、１ｏμＡ
からＩＡまで非直線特性の変化が従来素子よシ少ない。
からＩＡまで非直線特性の変化が従来素子よシ少ない。
（６）また従来の素子よシも電圧が非常に低いので、電
圧設計し易くかつエネルギー耐量的に有利である。
圧設計し易くかつエネルギー耐量的に有利である。
（７） 上記（５）、（６）項の特性により、従来素
子よシも、本発明による素子はサイリスタ保護用サージ
アプンーバーに適している。
子よシも、本発明による素子はサイリスタ保護用サージ
アプンーバーに適している。
以上説明したように本発明においては、（発明の効果）
前記（１）〜（７）の特徴を待つ、従来型ＺｎＯ素よシ
優れたＺｎＯ系非直線抵抗体を提供する。
優れたＺｎＯ系非直線抵抗体を提供する。
第１図は酸化亜鉛を主成分とする非直線抵抗素子の微細
構成図、第２図は本発明の実施例に係る非直線抵抗体を
示す簡略断面図、第３図は本発明の第１実施例による非
直線抵抗体の特性図、第４図〜第８図は本発明の第２実
施例による非直線抵抗体の特性図、第９図〜第１３図は
本発明の第３実施例による非直線抵抗体の特性図、第１
４°図〜第１８図は本発明の第４実施例による非直線抵
抗体の特性図、第１９図〜第２３図は第５実施例による
非直線抵抗体の特性図、第２４図〜第２６図は第６実施
例による非直線抵抗体の特性図、第２７図〜第２９図は
第７実施例による非直線抵抗体の特性図、第３０図〜第
３２図は第８実施例による非直線抵抗体の特性図、第３
３図〜第３５図は第９実施例による非直線抵抗体の特性
図、第３６図〜第３８図は本発明の第１０実施例による
非直線抵抗体の特性図、第３９図および第４０図は本発
明において非直線抵抗体を焼成するための焼成装置の断
面図である。 １０・・・非直線抵抗体、１１・拳・非直線抵抗素子、
１２・・・絶縁被膜体、１３ａ、１３ｂ・・・電極。 第５図 第６図 ｍ０１０ム 第７図 第８図 ｍｏｌ ’ム 旦萄 ｆ７ ゝぐ ○ 第１５図 第１６図 ｍｏｌ ’／。 第１７図 第１８図 ｍｏｌ ’ム 岩癲 一′： Ｘ 、 ？ 一赴 ５ ９ ８層 一′： Ｎ 肩便 ０ ？ 一兎三妻 第３７図 ００ 第３８図 ｍｏｌ’／。 第３９図 第４０図
構成図、第２図は本発明の実施例に係る非直線抵抗体を
示す簡略断面図、第３図は本発明の第１実施例による非
直線抵抗体の特性図、第４図〜第８図は本発明の第２実
施例による非直線抵抗体の特性図、第９図〜第１３図は
本発明の第３実施例による非直線抵抗体の特性図、第１
４°図〜第１８図は本発明の第４実施例による非直線抵
抗体の特性図、第１９図〜第２３図は第５実施例による
非直線抵抗体の特性図、第２４図〜第２６図は第６実施
例による非直線抵抗体の特性図、第２７図〜第２９図は
第７実施例による非直線抵抗体の特性図、第３０図〜第
３２図は第８実施例による非直線抵抗体の特性図、第３
３図〜第３５図は第９実施例による非直線抵抗体の特性
図、第３６図〜第３８図は本発明の第１０実施例による
非直線抵抗体の特性図、第３９図および第４０図は本発
明において非直線抵抗体を焼成するための焼成装置の断
面図である。 １０・・・非直線抵抗体、１１・拳・非直線抵抗素子、
１２・・・絶縁被膜体、１３ａ、１３ｂ・・・電極。 第５図 第６図 ｍ０１０ム 第７図 第８図 ｍｏｌ ’ム 旦萄 ｆ７ ゝぐ ○ 第１５図 第１６図 ｍｏｌ ’／。 第１７図 第１８図 ｍｏｌ ’ム 岩癲 一′： Ｘ 、 ？ 一赴 ５ ９ ８層 一′： Ｎ 肩便 ０ ？ 一兎三妻 第３７図 ００ 第３８図 ｍｏｌ’／。 第３９図 第４０図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）主成分である酸化亜鉛（ＺｎＯ）に、酸化ビスマ
ス（Ｂ１□０３）を０．００５〜０．１モル％、二酸化
チタン（Ｔｉ０２）を０．０１〜０．５モル％および硼
硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸鉛ガラス、硼硅酸亜鉛ガラスの
うちいずれか一種または前記ガラスのうち任意のガラス
とを組合せて０．０１〜１．９重量％添加し、１０５０
〜１３００°Ｃの温度範囲で焼成して得られる非直線抵
抗体。 （２）主成分である酸化唾鉛（ＺｎＯ）に、酸化ビスマ
ス（Ｂ１２０３）を０．００５〜０．１モル％、二酸化
チタン（Ｔ−１−０２）を０．Ｏ１〜０．５モル蟹、二
酸化マンガン（Ｍｎ０２）を０．０３〜３．０モル％お
よび硼硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸鉛ガラス、硼硅酸鉛亜鉛
ガラスのうちのいずれか一種のまたは任意のガラスを組
合せて０．０１〜１．０重量％添加し、１０５０〜１３
００°Ｃの温度範囲で焼成して得られる非直線抵抗体。 （３）主成分である酸化亜鉛（、ＺｎＯ）に、酸化ビス
マス（Ｂ１２０３）を０．００５〜０．１モル％、二酸
化チタン（Ｔｉｅ、 ）を０．０１〜０．５モル％、二
酸化マンガフ （Ｍｎ０２）を０．０３〜３．Ｑ モ＃
％、酸化７７チモン（５ｂ２０３）を０．０５〜５．０
モル％および硼硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸鉛ガラス、硼硅
酸鉛亜鉛ガラスのうちのいずれか一種のまたは任意のガ
ラスを組合せて０．０１〜１．０重量％添加し、１０５
０〜１３００°Ｃの温度範囲で焼成して得られる非直線
抵抗体。 （４）主成分である酸化亜鉛（ＺｎＯ） Ｖへ酸化ビス
マス（Ｂｉ、、０３）を０．００５〜０．１モル％、二
酸化チタン（Ｔｉ０ｚ ）を０．０１〜０．５モル％、
二酸化マンガニ／ （ＭｎＯ２）を０．０３〜３．０
％ ／ｌ／Ｘ ？ 酸化りＤ ム（Ｃｒ２０３）を０
．０３〜３．０ モル％ ｈ ｊ Ｃ１’ Ｈ硅酸亜鉛
ガラス、硼硅酸鉛ガラス、硼硅酸鉛亜鉛ガラスのうちの
いずれか一種のまたは任意のガラスを組合せて０．０１
〜１．０重量％添加し、１０５０〜１３００’Ｃの温度
範囲で焼成して得られる非直線抵抗体。 （５）主成分である酸化亜鉛（ｚｎｏ ）に、酸化ビス
マス（Ｂｉ２Ｏ３）を０．００５〜０．１モル％、二酸
化チタン（Ｔ１０２）を０．０１〜０．５ ％ ル％、
二酸化マンガニｙ （ＭｎＯ２）を０．０３〜３．０モ
ル％、酸化コバルト（ＣＯ２０，）を０．０３〜３．０
モル％および硼硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸鉛ガラス２硼硅
酸鉛亜鉛ガラスのうちのいずれか一種のまたは任意のガ
ラスを組合せて０．Ｏ１〜１．０重量％添加し、１０５
０〜１３００°Ｃの温度範囲で焼成して得られる非直線
抵抗体。 （６ン 主成分である酸化亜鉛（Ｚｎ○）に、酸化ビ
ス７ ス（Ｂｉ、２０３ ）を０．００５〜０．１ モ
ル％ ｅ 二酸化チタン（ＴｌＯ２） ヲ０．０１〜０
．５ モルＹ； ｅ 二酸化マンガフ （ＭｎＯ２）
を０．０３〜３．０モル％、酸化りａ ム（０ｒ２０３
）を０．０３〜３．０ モル％、酸化アンチモン（Ｓ
ｂ２０３）を０．０３〜５．０モル％および硼硅酸亜鉛
ガラス、硼硅酸鉛ガラス、硼硅酸鉛亜鉛ガラスのうちい
ずれか一種のまたは任意のガラスを組合せてｏ、ｏｉ−
ｉ、ｏ重量％添加し、１０５０〜１３００°Ｃの温度範
囲で焼成して得られる非直線抵抗体。 （７）主成分である酸化亜鉛（ＺｎＯ）に、酸化ビスマ
スＣＢｉ□０３）を０．００５〜０．１モル％、二酸化
チタン（ＴｉＯ２）を０．０１〜０．５モル％、二酸化
マンカン（ＭｎＯ２）を０．０３〜３．０モル％、酸化
クロト ム（Ｃｒ２Ｏ３）を０．０３〜３．０モル％、酸化コバ
ルー（Ｃｏ２０３）を０．０３〜３．０モル％および硼
硅酸亜鉛ガラス、 、１ｔｌｌｌ硅酸鉛ガラス、硼硅酸
鉛亜鉛ガラスのうちのいずれか一種のまたは任意のガラ
スを組合せて０．０１〜１．０重量％添加し、１０５０
〜１３００°Ｃの温度範囲で焼成して得られる非直線抵
抗体。 （３）主成分である酸化亜鉛（Ｚｎ○）に、酸化ビス７
ス（Ｂｉ、２０１＋ ）を０．００５〜０．１ モル
％ 、二酸化チタン（Ｔｊ−０２）を０．０１〜０．５
モル％、二酸化マンガン（ＭｎＯ２）を０．０３〜３．
０モル％、酸化コバルト（ＣＯ□Ｏｓ ）を０．０３〜
３．０モル％、酸化アンチモン（ｓ’ｂ２０３）を０．
０５〜５．０モル％および硼硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸鉛
ガラス、硼硅酸鉛亜鉛ガラスのうちのいずれか一種のま
たは任意のガラスを組合せて０．０１〜１．０重量％添
加し、１０５０〜１３００’Ｃの温度範囲で焼成して得
られる非直線抵抗体。 （９）主成分である酸化亜鉛（Ｚｎ○）に、酸化ビスマ
ス（Ｂ５４０ｇ ）を０．００５〜０．１モル％、二酸
化チタン（ＴｉＯ２）を０．０１〜０．５モルγ、二酸
化マンガン（ＭｎＯ２）を０．０３〜３．０モル％、酸
化クロム（Ｃｒ２０３）を０．０３〜３．０モル％、酸
化アンチモン（５ｂ２ｏ３＞を０．０５〜５．０モル％
、酸化コパルト（Ｃｏ、、０３）を０．０３〜３．０モ
ル％および硼硅酸亜鉛ガラス、硼硅酸鉛ガラス、硼硅酸
鉛亜鉛ガラスのうちのいずれか一種のまたは任意のガラ
スを組合せて０．０１〜１．０重社％添加し、１０５０
〜１３００°Ｃの温度範囲で焼成して得られる非直線抵
抗体。 ００ 主成分である酸化亜鉛（ＺｎＯ）に、酸化ビス
−ｖ ス（Ｂ：１２０３ ）を０．００５〜０．１ モ
ル％、二Ｅｆｆ化ｙ−タｙ （Ｔｉｅｓ ） ｋ Ｏ，
０１〜０．５ モル％、二酸化マンガニｙ （ＭｎＯ２
） ｆ ０．０３〜３．０ モル％ｔ ｅ化７７ ｆ−
２７（５ｂ２０ａ ）を０．０５〜５．０−ｅルＸ ｅ
ｅ化り。 ム（Ｃ！ｒ２０．、 ）を０．０３〜３．０ モ／ｌ／
Ｘ 、 Ｆｉｌ 化コ／＜ ｋ） （ＣＯ２０ｓ ）
ヲ０．０３〜３．０ モル％ 、 二酸化けい素（
５１ｏ２）を０．０５〜５．０モル％および硼硅酸亜鉛
ガラス、硼硅酸鉛ガラス、硼硅酸鉛亜鉛ガラスのうちの
いずれか一種のまたは任意のガラスを組合せて０．０１
〜１．０重量％添加し、１０５０〜１３００°Ｃの温度
範囲で焼成して得られる非直線抵抗体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58066154A JPS59191303A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 非直線抵抗体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58066154A JPS59191303A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 非直線抵抗体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59191303A true JPS59191303A (ja) | 1984-10-30 |
Family
ID=13307659
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58066154A Pending JPS59191303A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | 非直線抵抗体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59191303A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03178101A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-08-02 | Hokuriku Electric Ind Co Ltd | 電圧非直線抵抗体 |
| JPH03195003A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-26 | Hokuriku Electric Ind Co Ltd | 電圧非直線抵抗体 |
| CN109686520A (zh) * | 2018-11-28 | 2019-04-26 | 清华大学 | 高通流ZnO压敏电阻专用新型侧面高阻层的制备 |
-
1983
- 1983-04-14 JP JP58066154A patent/JPS59191303A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03178101A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-08-02 | Hokuriku Electric Ind Co Ltd | 電圧非直線抵抗体 |
| JPH03195003A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-26 | Hokuriku Electric Ind Co Ltd | 電圧非直線抵抗体 |
| CN109686520A (zh) * | 2018-11-28 | 2019-04-26 | 清华大学 | 高通流ZnO压敏电阻专用新型侧面高阻层的制备 |
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