JPS59186744A - 電気鉄道用き電電圧補償装置 - Google Patents
電気鉄道用き電電圧補償装置Info
- Publication number
- JPS59186744A JPS59186744A JP297784A JP297784A JPS59186744A JP S59186744 A JPS59186744 A JP S59186744A JP 297784 A JP297784 A JP 297784A JP 297784 A JP297784 A JP 297784A JP S59186744 A JPS59186744 A JP S59186744A
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- JP
- Japan
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- circuit
- voltage
- switch
- thyristor
- current
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60M—POWER SUPPLY LINES, AND DEVICES ALONG RAILS, FOR ELECTRICALLY- PROPELLED VEHICLES
- B60M3/00—Feeding power to supply lines in contact with collector on vehicles; Arrangements for consuming regenerative power
- B60M3/02—Feeding power to supply lines in contact with collector on vehicles; Arrangements for consuming regenerative power with means for maintaining voltage within a predetermined range
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Stand-By Power Supply Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は直流き電力式をとるＹｄ気鉄道のき電電圧降
下を救済する直流給電装置に関するものである。
下を救済する直流給電装置に関するものである。
直流き電力式をとる７ａ気鉄道においては、従来数キロ
メートルから１０キロメートル程度の間隔で整流８Ｊ変
電所が設置されており、大金（１」゛の変電所において
は２０ＫＶ以上の特別高圧で受電し、所定の直流電圧に
変換して架線に給電している。
メートルから１０キロメートル程度の間隔で整流８Ｊ変
電所が設置されており、大金（１」゛の変電所において
は２０ＫＶ以上の特別高圧で受電し、所定の直流電圧に
変換して架線に給電している。
しかし変電所設置場所近辺に特別高圧給電線が存在しな
い場合には変電所位置まで長距離にわたって、特別高圧
の給電設備を設けなければならず、給′ｆα設備費用も
含めた整流器変電所設置のための設備費用が非常に高い
ものとなった。一方この対策として特別高圧受電の得易
い場所に整流器変電所を設けると、整流器変電所間隔が
非常に長くなる場合が生じ、変電所中間点あるいは片送
り終点の直流架線電圧が車両走行時に異常低下してしま
う問題があった。
い場合には変電所位置まで長距離にわたって、特別高圧
の給電設備を設けなければならず、給′ｆα設備費用も
含めた整流器変電所設置のための設備費用が非常に高い
ものとなった。一方この対策として特別高圧受電の得易
い場所に整流器変電所を設けると、整流器変電所間隔が
非常に長くなる場合が生じ、変電所中間点あるいは片送
り終点の直流架線電圧が車両走行時に異常低下してしま
う問題があった。
この発明は、かかる問題を解決するためのもので、長距
離にわたって特別高圧給電設備を設ける串なく変電所中
間点の′ｒＥ圧降下救済を効果的に行なう事の出来る直
流給電装置を提供するものである。
離にわたって特別高圧給電設備を設ける串なく変電所中
間点の′ｒＥ圧降下救済を効果的に行なう事の出来る直
流給電装置を提供するものである。
第１図は本発明の基礎となる装置の図である。
図において（１）は整流’Ｌ’ｊｔ ＩＪυと変圧器（
６）で構成された主変電所で、受電線Ｑ３は例えば６０
ＫＶなどの特別高圧で受電している。（２）はき電線及
びトロリー線、（３）はレール、（４）は車両、（５）
は本発明によるきｆｌｆ、ｉ正補償装置、（６）は蓄電
池、（７）はサイリスタスイッチｆｆ１ｌ −＋７４１
及びｆｆ５）〜内を有するサイリスクスイッチ回路、（
８）は平滑リアクトル（ト）、サイリスク（８υ〜鍼、
変圧器（８７）、交流しゃ断器（ホ））で構成された整
流器で受電線（へ）は例えば６ＫＶなとの高圧で受電し
ている。
６）で構成された主変電所で、受電線Ｑ３は例えば６０
ＫＶなどの特別高圧で受電している。（２）はき電線及
びトロリー線、（３）はレール、（４）は車両、（５）
は本発明によるきｆｌｆ、ｉ正補償装置、（６）は蓄電
池、（７）はサイリスタスイッチｆｆ１ｌ −＋７４１
及びｆｆ５）〜内を有するサイリスクスイッチ回路、（
８）は平滑リアクトル（ト）、サイリスク（８υ〜鍼、
変圧器（８７）、交流しゃ断器（ホ））で構成された整
流器で受電線（へ）は例えば６ＫＶなとの高圧で受電し
ている。
俣ｉｌｌは機械的あるいはサイリスク式の高速度しゃ断
器、国、（９勢は断路器である。
器、国、（９勢は断路器である。
次に動作について説明する。まずサイリスクスイッチ（
綴及び＋７３１がターンオンしている状態では、γπ流
はレール（３）→断路器嗅→サイリスクスイッチ（７３
）→整流器（８）→サイリスクスイッチｔ７ａ−蓄電池
（６）→高速度しゃ１ｉｉｌｉ器（９１）→断路器（＠
→き電線（２）の経路で蓄１ｕ池（６）を放電する方向
に流すことができ、整流器（８）を電圧制御してやるこ
とにより、き電電圧補償装置（５）の出力を電流制限機
能を有する定電圧制御１等を行うことができる。
綴及び＋７３１がターンオンしている状態では、γπ流
はレール（３）→断路器嗅→サイリスクスイッチ（７３
）→整流器（８）→サイリスクスイッチｔ７ａ−蓄電池
（６）→高速度しゃ１ｉｉｌｉ器（９１）→断路器（＠
→き電線（２）の経路で蓄１ｕ池（６）を放電する方向
に流すことができ、整流器（８）を電圧制御してやるこ
とにより、き電電圧補償装置（５）の出力を電流制限機
能を有する定電圧制御１等を行うことができる。
またサイリスクスイッチクυ及び（７４）がターンオン
している状態では、電流はき電線およびトロリー線（２
）→断路ｚＪ國→高速度しゃ断器すｌ）→蓄電池（６）
→サイリスクスイッチ（７１〕→整流器（８）→サイリ
スクスイッチ（７４）→断路器（四→レール（３）の経
路でバッテリー（６）を充電する方向に流すことができ
、整流器（８）を″電圧制御してやることにより充ＷＬ
ｆａ流を希望の電流値に定電流制御したり、蓄電池（６
）の過充電防止のための蓄電池（６）端子電圧の電圧制
限機能を持たせたりすることができる。
している状態では、電流はき電線およびトロリー線（２
）→断路ｚＪ國→高速度しゃ断器すｌ）→蓄電池（６）
→サイリスクスイッチ（７１〕→整流器（８）→サイリ
スクスイッチ（７４）→断路器（四→レール（３）の経
路でバッテリー（６）を充電する方向に流すことができ
、整流器（８）を″電圧制御してやることにより充ＷＬ
ｆａ流を希望の電流値に定電流制御したり、蓄電池（６
）の過充電防止のための蓄電池（６）端子電圧の電圧制
限機能を持たせたりすることができる。
かから構成される装置の効果を以下に説明する。
き電線（２）の定格電圧を１５００Ｖとし、主変電所（
υの金回を１５００ＫＷ、そのＹＩＩｌｆ電流特性を次
の通りとする。
υの金回を１５００ＫＷ、そのＹＩＩｌｆ電流特性を次
の通りとする。
Ｅｓｓ””ｄｏ Ｒｓｓ ’ｓｓここで、Ｅｓｓ ：
主変電所＝ １６２０Ｖ−０，１２Ω■ｓｓ
電圧・・・（υ式’ｓｓ ：主変電所 電流 Ｅｄｏ：主変電所 無負荷電 圧 Ｉ＜ｓｓ：主変電所 等価抵抗 また主変電所（１）と本発明にょるき″１℃電圧補正補
置ｔ’ｉ、 ＋５１との間の距離を１５ｋｍ１ｔｌｉ車
線抵抗（フィーダ線、トロリー線、レール等の総合抵抗
）を０．０４１Ｖｋｍ Ｎ車両電流のピーク値を１，０
ＯＯＡとし、本発明によるき＋、：（、ｂ Ｎ正補は装
置（５）の特性を電流輸が３００Ａ以下では電圧ＥＢが
１１５０Ｖ一定で、電流ＩＢが８０ＯＡに達した時には
その後電圧ＥＥは１１５ＱＶに制限されないような面力
作、つまり電流制限ＩＱ能を有する定電圧制御１した場
合について検討する。
主変電所＝ １６２０Ｖ−０，１２Ω■ｓｓ
電圧・・・（υ式’ｓｓ ：主変電所 電流 Ｅｄｏ：主変電所 無負荷電 圧 Ｉ＜ｓｓ：主変電所 等価抵抗 また主変電所（１）と本発明にょるき″１℃電圧補正補
置ｔ’ｉ、 ＋５１との間の距離を１５ｋｍ１ｔｌｉ車
線抵抗（フィーダ線、トロリー線、レール等の総合抵抗
）を０．０４１Ｖｋｍ Ｎ車両電流のピーク値を１，０
ＯＯＡとし、本発明によるき＋、：（、ｂ Ｎ正補は装
置（５）の特性を電流輸が３００Ａ以下では電圧ＥＢが
１１５０Ｖ一定で、電流ＩＢが８０ＯＡに達した時には
その後電圧ＥＥは１１５ＱＶに制限されないような面力
作、つまり電流制限ＩＱ能を有する定電圧制御１した場
合について検討する。
この特性は、第２図の右」二に図示しであるが、整流器
（８）がサイリスクブリッジにて構成されているので正
方向の電圧を出力する頻度４％ Ｒ１動作のみでなく、
負方向の電圧を出力する逆変換動作も可能であるため広
い領域において制御可能である。
（８）がサイリスクブリッジにて構成されているので正
方向の電圧を出力する頻度４％ Ｒ１動作のみでなく、
負方向の電圧を出力する逆変換動作も可能であるため広
い領域において制御可能である。
さて、車両（４）の位置を主変電所（υからの距１准ｘ
ｋｍで表わすものとし、その点１．００ ＯＡが流れて
いるものとすると第１図の装置伐にまるきｆえ電圧補賞
装Ｗｉ ｔ５）が無い場合には車両（４）のパンク点電
圧ＥＰは＠２図のグラフに１点鎖線にて示した値となる
。
ｋｍで表わすものとし、その点１．００ ＯＡが流れて
いるものとすると第１図の装置伐にまるきｆえ電圧補賞
装Ｗｉ ｔ５）が無い場合には車両（４）のパンク点電
圧ＥＰは＠２図のグラフに１点鎖線にて示した値となる
。
つまり主変電所１１）から最も遠い点（Ｘ＝１５ｋｍの
点）での電圧は９００Ｖまで降下してしまうことになる
。
点）での電圧は９００Ｖまで降下してしまうことになる
。
そこで第１図によるき７ｄ電圧袖位賎置をＸ＝１５ｋｍ
の点に設けたとすると、車両（４）、のパンダ点電圧Ｅ
Ｐは第２図のグラフに実線で示す値となり、全線で良好
な車両パンダ点電圧が得られる。また本発明によるき電
電圧補償装置（５）としては１１５０ＶＤＣＸ８００Ａ
＝８４５ＫＷの出力６埴で済み先にも述べたように、例
えば６ＫＶなどの高圧で受電することができ、経済的で
、且つ設置効果の高いものであることがオフかる。なお
、逆に蓄電池を充電する場合、充電電流は放１．ｊ［ｊ
電流のユ程度以下で行うのが普０ 通であるので電車線に与える影響が小さい。
の点に設けたとすると、車両（４）、のパンダ点電圧Ｅ
Ｐは第２図のグラフに実線で示す値となり、全線で良好
な車両パンダ点電圧が得られる。また本発明によるき電
電圧補償装置（５）としては１１５０ＶＤＣＸ８００Ａ
＝８４５ＫＷの出力６埴で済み先にも述べたように、例
えば６ＫＶなどの高圧で受電することができ、経済的で
、且つ設置効果の高いものであることがオフかる。なお
、逆に蓄電池を充電する場合、充電電流は放１．ｊ［ｊ
電流のユ程度以下で行うのが普０ 通であるので電車線に与える影響が小さい。
ここでは主変電所（りからの片送りき電の場合について
述べたがこれは本線から分岐している支線の場合等に対
応するもので、２個の主変電所間等で考えても第１図の
装置が適用できるのは勿論である。
述べたがこれは本線から分岐している支線の場合等に対
応するもので、２個の主変電所間等で考えても第１図の
装置が適用できるのは勿論である。
次にサイリスクスイッチ回路（７）の切換え制御につい
て考える。
て考える。
サイリスクスイッチ（７１１、＋７４１がオンしている
状ｆ＆″（充電状態）から、サイリスクスイッチ（７２
、（７３）がオンしている状態（放↑ｄ状態）へ切換え
る場合、まずサイリスクスイッチ（７］１ 、Ｃ７４１
のゲニトをオフし続いて機械式あるいはサイリスク式の
高速度しゃ断’ｔｓ１１９１１をしゃ断し、充１電流を
ｏＡとすることによりサイリスクスイッチｆｆ１１１ｔ
７４）をターンオフした後、Ｎｎｉ度しや４Ｉυを投入
してサイリスクスイッチ１７Ｌｆ７３１のゲートをオン
して、ターンオンしてやれば良い。放電状態から充電状
態への切換えについても同様の方法で行うことができる
。この１２Ｊ ４Ｊ−え方法は高速度しゃ断器（９１）
の開閉頻度が大きいため、サイリスク式の無接点しゃ断
器であれば有用であるが、機械式の場合には機械的寿命
の制約がある。
状ｆ＆″（充電状態）から、サイリスクスイッチ（７２
、（７３）がオンしている状態（放↑ｄ状態）へ切換え
る場合、まずサイリスクスイッチ（７］１ 、Ｃ７４１
のゲニトをオフし続いて機械式あるいはサイリスク式の
高速度しゃ断’ｔｓ１１９１１をしゃ断し、充１電流を
ｏＡとすることによりサイリスクスイッチｆｆ１１１ｔ
７４）をターンオフした後、Ｎｎｉ度しや４Ｉυを投入
してサイリスクスイッチ１７Ｌｆ７３１のゲートをオン
して、ターンオンしてやれば良い。放電状態から充電状
態への切換えについても同様の方法で行うことができる
。この１２Ｊ ４Ｊ−え方法は高速度しゃ断器（９１）
の開閉頻度が大きいため、サイリスク式の無接点しゃ断
器であれば有用であるが、機械式の場合には機械的寿命
の制約がある。
そどで第１丙の装置では高速変しゃ断器（：川の開閉無
しでサイリスクスイッチ（７）の充放電方向切換えを行
なっている。
しでサイリスクスイッチ（７）の充放電方向切換えを行
なっている。
第８図は充′ＩＥ状態からサイリスクスイッチｆｆ１ｌ
。
。
１７４）をターンオフさせる方法を示すための簡略化し
た回路接読図で実線の゛電流は充ｌ・Ｓ流を示し第１図
と同一符号は同一部分を示す。
た回路接読図で実線の゛電流は充ｌ・Ｓ流を示し第１図
と同一符号は同一部分を示す。
第３図から明らかなようにザイリスタ（８１）〜（ト）
で［Ｉｌ成されたサイリスクブリッジが逆変換８：（動
作を行い、充電電流をｏＡに絞り込めば、サイリスクス
イッチ（７υ、（７１１１はゲートをオフしてやること
により容易にターンオフさせることができる。
で［Ｉｌ成されたサイリスクブリッジが逆変換８：（動
作を行い、充電電流をｏＡに絞り込めば、サイリスクス
イッチ（７υ、（７１１１はゲートをオフしてやること
により容易にターンオフさせることができる。
つまり主変電所（１）の無負荷電圧Ｅｄｏ１いましも放
電しようとするときの蓄電池実圧ＥＢＤ、整流器（８）
の逆変換動作電圧最大値ＥＤＲの間に次の関係が成立す
るように定数の設定、整流器（８）の位相制御を行えば
良いことになる。
電しようとするときの蓄電池実圧ＥＢＤ、整流器（８）
の逆変換動作電圧最大値ＥＤＲの間に次の関係が成立す
るように定数の設定、整流器（８）の位相制御を行えば
良いことになる。
ＥＤｌｉ＞Ｅｄｏ−ＥＢＤ・・・（２）式放電状態から
サイリスクスイッチ＋７２１１ｆｆ３１をターンオフさ
せる方法についても同様のことが可能であり、簡略化し
た回路接続図を示す第４図から車両パンダ点電圧ＥＰ１
いましも充電しようとするときの蓄電池電圧”１１０１
整流器（８）の逆変換８２動作電圧最大値ＥＤＲの間に
次の関係が成立するようにしてやれば良いことになる。
サイリスクスイッチ＋７２１１ｆｆ３１をターンオフさ
せる方法についても同様のことが可能であり、簡略化し
た回路接続図を示す第４図から車両パンダ点電圧ＥＰ１
いましも充電しようとするときの蓄電池電圧”１１０１
整流器（８）の逆変換８２動作電圧最大値ＥＤＲの間に
次の関係が成立するようにしてやれば良いことになる。
第４図の実線の？ＩＺ流は放′・６．電流を示し、第１
図と同一符号は同一部分を示す。
図と同一符号は同一部分を示す。
””Ｄｎ）Ｆｎａ −Ｅｐ ’ ＝・（ａ）式
この方法によれば高速度しゃ断器用）は常時投入の状態
でＦ！（故時のしゃ所用として使用できると共に、サイ
リスクスイッチウ１）〜１７４）は整流ａ＃ （８）を
位、（ｕ制御により逆変換動作させてターンオフできる
ので充放電状態の切換えが円滑に行うことがで°き、実
用上有用である。
この方法によれば高速度しゃ断器用）は常時投入の状態
でＦ！（故時のしゃ所用として使用できると共に、サイ
リスクスイッチウ１）〜１７４）は整流ａ＃ （８）を
位、（ｕ制御により逆変換動作させてターンオフできる
ので充放電状態の切換えが円滑に行うことがで°き、実
用上有用である。
第５１図〜第７図は本発明の実））ｉＩｉ個を示し、第
１図の装置のように整流器の制御によってサイリスクス
イッチング回路をターンオフする代わりに、サイリスク
スイッチング回路のサイリスクスイッチの少なくとも１
つを強制転流回路付サイリスクスイッチとしたものであ
る。即ち、第５図はサイリスクスイッチｆ７１１として
電流しや１所能力を有する強制転流回路付サイリスクス
イッチを使用するもので第１図と同一符号は同−又は５
１刊当する部分を示す。第５図の回路では充電状１ぷか
らサイリスクスイッチ１Ｚ】）、ｉ？４１をターンオフ
するのに必ずしも」二記（２）式の条件を満足する必要
が無いので整流！：４ （８）の逆変換動作電圧を大き
くとる必要が無いため、結局整流器（８）の設備容量を
低減できる。整流器（８）の出力電圧が上記（２）式で
支配的に決定される場合には特に有用である。
１図の装置のように整流器の制御によってサイリスクス
イッチング回路をターンオフする代わりに、サイリスク
スイッチング回路のサイリスクスイッチの少なくとも１
つを強制転流回路付サイリスクスイッチとしたものであ
る。即ち、第５図はサイリスクスイッチｆ７１１として
電流しや１所能力を有する強制転流回路付サイリスクス
イッチを使用するもので第１図と同一符号は同−又は５
１刊当する部分を示す。第５図の回路では充電状１ぷか
らサイリスクスイッチ１Ｚ】）、ｉ？４１をターンオフ
するのに必ずしも」二記（２）式の条件を満足する必要
が無いので整流！：４ （８）の逆変換動作電圧を大き
くとる必要が無いため、結局整流器（８）の設備容量を
低減できる。整流器（８）の出力電圧が上記（２）式で
支配的に決定される場合には特に有用である。
同、ｉ芋に整流器（８）の出力電圧が上記（３）式で支
配的に決定される場合には第６図に示す如くサイリスク
スイッチ（７３）を電流しゃ断能力を有する強制転流回
路付サイリスタスイッチとするのが有用であり、また上
ｉｉｉ、！（２）式、（３）式共に同程度に支配的であ
れば、第７図に示す如くサイリスタスイッチｆｆｌ＋、
（７３＋を共に５ａ流しゃ断能力を有する強制転流回路
刊サイリスクスイッチとするのが有用である。
配的に決定される場合には第６図に示す如くサイリスク
スイッチ（７３）を電流しゃ断能力を有する強制転流回
路付サイリスタスイッチとするのが有用であり、また上
ｉｉｉ、！（２）式、（３）式共に同程度に支配的であ
れば、第７図に示す如くサイリスタスイッチｆｆｌ＋、
（７３＋を共に５ａ流しゃ断能力を有する強制転流回路
刊サイリスクスイッチとするのが有用である。
以上述べたように本発明によるき電電圧補償装置は優れ
たき電電圧降下補償機能を有すると共に出力容量が小さ
く良いので主変電所のような特別高圧受電を必要とせず
、例えば６ＫＶ程度の高圧受電で装置を駆動することが
できるので設置上の制約が少なく有用であり、また充放
電状態の切換えが円滑に行うことができる方法も提供し
ているので更に効果的である。
たき電電圧降下補償機能を有すると共に出力容量が小さ
く良いので主変電所のような特別高圧受電を必要とせず
、例えば６ＫＶ程度の高圧受電で装置を駆動することが
できるので設置上の制約が少なく有用であり、また充放
電状態の切換えが円滑に行うことができる方法も提供し
ているので更に効果的である。
第１図は本発明の基礎となる装置の回路構成図、第２図
はその効果を説明するための特性図、第８図および第４
図は蓄電池充放電状態からサイリスクスイッチを本発明
にてターンオフさせる場合の簡略化した回路接続図、第
５図〜第７図は本発明のそれぞれ別の実施例の要部を示
す回路接続図である。 なお図中同一符号は同一もしくは相当部分を示す。 １中、（５）・・き市亀圧浦償装置、（６）・・・Ｍ電
池、（７）・・・ナイリスタスイッチ回路、（７１１−
１７４１・・・サイリスタスイッチ、（８）・・・サイ
リスタ整流）：８である。 代理人 大岩増雄
はその効果を説明するための特性図、第８図および第４
図は蓄電池充放電状態からサイリスクスイッチを本発明
にてターンオフさせる場合の簡略化した回路接続図、第
５図〜第７図は本発明のそれぞれ別の実施例の要部を示
す回路接続図である。 なお図中同一符号は同一もしくは相当部分を示す。 １中、（５）・・き市亀圧浦償装置、（６）・・・Ｍ電
池、（７）・・・ナイリスタスイッチ回路、（７１１−
１７４１・・・サイリスタスイッチ、（８）・・・サイ
リスタ整流）：８である。 代理人 大岩増雄
Claims (1)
- （１）第１および第２のサイリスクスイッチを直列接続
した２組の電路を並列接続したサイリスクスイッチ回路
、このサイリスタスイッチ回路の一方の電路の前記第１
および第２のサイリスクスイッチの接続電路に接続され
、き電線に送り出す所要の電流を通電することができる
電流容量を有した゛ 蓄電池、前記サイリスタ回路の端
子間に接続され前記蓄電池の充ｗｉｍ流および放電電流
に相当する電流を通電制御項できる整流器を備え、前記
蓄電池の他端と１）ＴＪ記サイリスクスイッチ回路の他
方の電路の前記第１および第２のサイリスクスイッチの
接続点を給電路に接続すると共に、上記サイリスクスイ
ッチ回路は、充電電流又は放電電流を通電するサイリス
クスイッチの少なくとも一方を強制転流回路付きのサイ
リスタスイッチとしたことを特徴とする電気鉄道用き電
電圧補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP297784A JPS59186744A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 電気鉄道用き電電圧補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP297784A JPS59186744A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 電気鉄道用き電電圧補償装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56164676A Division JPS5867524A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 電気鉄道用き電電圧補償装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59186744A true JPS59186744A (ja) | 1984-10-23 |
| JPH0242698B2 JPH0242698B2 (ja) | 1990-09-25 |
Family
ID=11544429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP297784A Granted JPS59186744A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 電気鉄道用き電電圧補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59186744A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57209430A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-22 | Mitsubishi Electric Corp | Direct current control equipment |
-
1984
- 1984-01-09 JP JP297784A patent/JPS59186744A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57209430A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-22 | Mitsubishi Electric Corp | Direct current control equipment |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0242698B2 (ja) | 1990-09-25 |
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