JPS59185726A - 鉄損の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS59185726A JPS59185726A JP58059268A JP5926883A JPS59185726A JP S59185726 A JPS59185726 A JP S59185726A JP 58059268 A JP58059268 A JP 58059268A JP 5926883 A JP5926883 A JP 5926883A JP S59185726 A JPS59185726 A JP S59185726A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉄損の低い一方向性電磁鋼板ｆＨ造するための
仕上げ焼鈍方法に関するものである。
仕上げ焼鈍方法に関するものである。
一方向性電磁鋼板は軟磁性材料として主にトランスその
池の電気機器の鉄心材料なとに使用されるもので特に鉄
損特性か艮Ｄｉでなくてはならない。
池の電気機器の鉄心材料なとに使用されるもので特に鉄
損特性か艮Ｄｉでなくてはならない。
一方向性電磁鋼板の鉄損特性を丘右する要因としては結
晶方位の他に結晶粒度、継板の電気抵抵、板厚及び鋼板
の純度等があり′られる。
晶方位の他に結晶粒度、継板の電気抵抵、板厚及び鋼板
の純度等があり′られる。
従来からこれらの要因を坤想的な方向に近づけるための
研究が行なわれて米でおり現在では磁束密度１．７ Ｔ
ｅ５ｌａ 、 ５０ Ｈｚにおける鉄ｆｉｌ Ｗｌ ７
１５０で１、 ＯＯＷｌに９ （板厚０．３０朗〕以下
の頓品が工業的に製造出来る様になって来ている。今後
更に高品質の製品を常に安定して製造する技術の確立が
必要である。
研究が行なわれて米でおり現在では磁束密度１．７ Ｔ
ｅ５ｌａ 、 ５０ Ｈｚにおける鉄ｆｉｌ Ｗｌ ７
１５０で１、 ＯＯＷｌに９ （板厚０．３０朗〕以下
の頓品が工業的に製造出来る様になって来ている。今後
更に高品質の製品を常に安定して製造する技術の確立が
必要である。
本発明はこの目的を達成するための製造方法を提案する
ものである。
ものである。
一方向性電磁鋼板は現在２次再結晶現象を利用して圧延
面に（１１０）面、圧延方向に＜ｏｏｉ＞軸をもったい
わゆるＧｏｓｓ組織を発達させることによって得られる
。
面に（１１０）面、圧延方向に＜ｏｏｉ＞軸をもったい
わゆるＧｏｓｓ組織を発達させることによって得られる
。
この２次再結晶粒を発達させるためには仕上は焼鈍にお
ける昇温過程での２次再結晶開始温度域までは１次再結
晶粒の成長を抑制するいわゆるインヒビターが必要であ
る。現在工業的に利用されているインヒビターとしては
ＡＺＮ ｒ ＭｎＳ ＋ ＭｎＳｅ ＋ＢＮ等があるが
これらインヒビターとしての条件は微細に析出分散しし
かも一定の温度域まで溶解せずしかもサイズ変化を起さ
ない事が重要である。
ける昇温過程での２次再結晶開始温度域までは１次再結
晶粒の成長を抑制するいわゆるインヒビターが必要であ
る。現在工業的に利用されているインヒビターとしては
ＡＺＮ ｒ ＭｎＳ ＋ ＭｎＳｅ ＋ＢＮ等があるが
これらインヒビターとしての条件は微細に析出分散しし
かも一定の温度域まで溶解せずしかもサイズ変化を起さ
ない事が重要である。
加えて高温での鋼板の純化過程においてはこれらが分解
し鋼中から消失する必要がある。
し鋼中から消失する必要がある。
この様々インヒビターを得るには溶解時の成分系、含有
量は勿論後工程の加工、熱処理条件全厳密に制御するこ
とが重要である。特に仕上げ焼鈍は２次再結晶組織を発
達させる工程であるため昇温速度、雰囲気ガス等のわず
かな違いが磁気特性に大きく影響して来る。これは昇温
過程において゛鋼板中のインヒビターの析出状態に変化
を及ぼすからである。
量は勿論後工程の加工、熱処理条件全厳密に制御するこ
とが重要である。特に仕上げ焼鈍は２次再結晶組織を発
達させる工程であるため昇温速度、雰囲気ガス等のわず
かな違いが磁気特性に大きく影響して来る。これは昇温
過程において゛鋼板中のインヒビターの析出状態に変化
を及ぼすからである。
例えばＭｎＳ或いはＡ２Ｎ ’ｉインヒビターとした材
料を仕上げ愚鈍する場合その雰囲気ガスにＮ２とＮ２の
混合ガスを使用するとＮ２の割合によって鋼板中のＡｔ
Ｎ及びＭｎＳの量及びサイズが変化しひいては磁気特性
に大きく影響を及ぼす。
料を仕上げ愚鈍する場合その雰囲気ガスにＮ２とＮ２の
混合ガスを使用するとＮ２の割合によって鋼板中のＡｔ
Ｎ及びＭｎＳの量及びサイズが変化しひいては磁気特性
に大きく影響を及ぼす。
第１図はＡ２とＳＴｈ含む３係珪素鋼の仕上げ焼鈍昇温
過程における雰囲気ガスの違いによるＡ４ＮおよびＭｎ
Ｓの変化を化学分析で調べた結果である。
過程における雰囲気ガスの違いによるＡ４ＮおよびＭｎ
Ｓの変化を化学分析で調べた結果である。
雰囲気ガスの条件は次の３通りである。
（ａ） Ｎ２ １００ ％
（ｂ）Ｈ２Ｏチ 、Ｎ １０％
２
（ｃ） Ｈ７５％ 、Ｎ ２５％２
図から判る様に（ａ）では高温になるにつれＭｎＳ 。
ＡｔＮとも大巾に減少している。（ｂ）ではＭｎＳ 、
ＡｔＮ両方ともわずかに減少する傾向にあり、（Ｃ）
ではＭｎＳの変化は少な（ＡｔＮが増加している。
ＡｔＮ両方ともわずかに減少する傾向にあり、（Ｃ）
ではＭｎＳの変化は少な（ＡｔＮが増加している。
ところで磁気特性の非常に優れた成品が得られる条件は
ＡｔＮ 、 ＭｎＳの量及びそのサイズが仕上げ焼鈍前
と２次再結晶温度域とでほとんど変ら々い状態全保って
いる場合である事が多くの研究実験によりわかった。こ
れからみると（ｂ）の状態がこれに近く（ｃ）は２次再
結晶粒は安定して発達するが釣損特性が変動する傾向に
ある。丑た（ａ）は２次再結晶粒の発達が不安定になる
。これらの現象は前述した様に仕上げ焼鈍昇温過程での
鋼板中のＮの増減或いは脱Ｓの有無によるインヒビター
の変動に起因しているものと考えられるが特に雰囲気ガ
スにＮ２ヲ添加して使用する場合変動を起しゃすいこと
が判明した。
ＡｔＮ 、 ＭｎＳの量及びそのサイズが仕上げ焼鈍前
と２次再結晶温度域とでほとんど変ら々い状態全保って
いる場合である事が多くの研究実験によりわかった。こ
れからみると（ｂ）の状態がこれに近く（ｃ）は２次再
結晶粒は安定して発達するが釣損特性が変動する傾向に
ある。丑た（ａ）は２次再結晶粒の発達が不安定になる
。これらの現象は前述した様に仕上げ焼鈍昇温過程での
鋼板中のＮの増減或いは脱Ｓの有無によるインヒビター
の変動に起因しているものと考えられるが特に雰囲気ガ
スにＮ２ヲ添加して使用する場合変動を起しゃすいこと
が判明した。
そこで本発明者等はこの様な変動を少なくする焼鈍方法
を種々検討した結果、Ｎ２ガス中にＡｒガスを添加する
と非常に効果がある事を見い出した。
を種々検討した結果、Ｎ２ガス中にＡｒガスを添加する
と非常に効果がある事を見い出した。
これはＮ２に代えてＡｒガスを用いる事により鋼板に及
ぼすＮ２の影響をなくし、しかもＮ２ガス分圧を減らす
ことにより鋼板からの脱窒、脱硫を最少限に抑えるもの
である。
ぼすＮ２の影響をなくし、しかもＮ２ガス分圧を減らす
ことにより鋼板からの脱窒、脱硫を最少限に抑えるもの
である。
本発明の方法ＨＡｔＮとＭｎＳ複合の場合にのみ限うｈ
ルものでＩ′ｉ々〈技術思想から云ってＮ２． Ｎ２
雰囲気に関連するインヒビター、例えば硫化物、セレン
化物あるいは窒化物を使用する場合に一般に適用出来る
ものであるが便宜上ここではＡｔＮとＭｎＳを複合で利
用し１回圧延法で処理される材料について詳細に述べる
。
ルものでＩ′ｉ々〈技術思想から云ってＮ２． Ｎ２
雰囲気に関連するインヒビター、例えば硫化物、セレン
化物あるいは窒化物を使用する場合に一般に適用出来る
ものであるが便宜上ここではＡｔＮとＭｎＳを複合で利
用し１回圧延法で処理される材料について詳細に述べる
。
本発明に用いた素材はＳＩ２．５〜４．０ ％ 、酸可
溶性Ａｔ０．０１０〜００５０係、ＮＯ，００３０〜０
．０１２０チの他にＣＯ，０２５〜０．１００％、Ｍｎ
０．０３０〜０．２０％、ＳＯ，００５〜０．０５０
係を含む珪素鋼塊あるいは連鋳スラブで、公知の方法で
熱延板とした後、１２００℃以下、好ましくは１０００
〜１．１５０℃で３０分以内の焼鈍を行ない、１０５０
℃以下好ましくは、９００〜１ｏｏｏ℃から急冷し、つ
いで圧下率８０〜９５係の冷延工程により成品板厚とし
た後、公知の７方法により脱炭焼鈍をする。
溶性Ａｔ０．０１０〜００５０係、ＮＯ，００３０〜０
．０１２０チの他にＣＯ，０２５〜０．１００％、Ｍｎ
０．０３０〜０．２０％、ＳＯ，００５〜０．０５０
係を含む珪素鋼塊あるいは連鋳スラブで、公知の方法で
熱延板とした後、１２００℃以下、好ましくは１０００
〜１．１５０℃で３０分以内の焼鈍を行ない、１０５０
℃以下好ましくは、９００〜１ｏｏｏ℃から急冷し、つ
いで圧下率８０〜９５係の冷延工程により成品板厚とし
た後、公知の７方法により脱炭焼鈍をする。
この脱炭焼鈍板は焼鈍分離剤を塗布後仕上げ焼鈍をする
がこの焼鈍にあたり次の条件で行なう必要がある。雰囲
気ガスはＮ２ガス中にＡｒガス全分圧比で５％〜６０％
を添加する。
がこの焼鈍にあたり次の条件で行なう必要がある。雰囲
気ガスはＮ２ガス中にＡｒガス全分圧比で５％〜６０％
を添加する。
この雰囲気ガスは昇温過程、特に２次再結晶完了温度域
まで必要であり１１００℃以上の純化過程においては、
Ｎ２−）ｆス凰独にした方が鋼板の純化の面から好まし
い。なお、焼鈍分離剤として＊ ＭｇＯにＴ １０２を
添加したもの等既に知られたものを用いる。
まで必要であり１１００℃以上の純化過程においては、
Ｎ２−）ｆス凰独にした方が鋼板の純化の面から好まし
い。なお、焼鈍分離剤として＊ ＭｇＯにＴ １０２を
添加したもの等既に知られたものを用いる。
次に上記の如く条件を定めた理由について説明する。
まず成分条件であるがＳｔは２，５係より少ないと宵気
抵抗が小さいため渦電流損失が大きくなりまた４チを超
えると冷間圧延性が悪くなる。よってＳｉ量は２．５〜
４．０係と限定した。
抵抗が小さいため渦電流損失が大きくなりまた４チを超
えると冷間圧延性が悪くなる。よってＳｉ量は２．５〜
４．０係と限定した。
ＡｔはインヒビターとなるＡｔＮ ｉ形成させるために
必要な元素であり、この量は０．０１％以下ではＡｔＮ
の量が不足し、一方０．０５係’に超すと２次再結晶粒
の発達が悪くなる。またＮＩｄ、’ｐ、ｔｐ形成に必要
な成分で０．００３０％より少いとＡＡＮの量が少なく
、０．０１２０％より・多いとブリスター等が発生して
くる。
必要な元素であり、この量は０．０１％以下ではＡｔＮ
の量が不足し、一方０．０５係’に超すと２次再結晶粒
の発達が悪くなる。またＮＩｄ、’ｐ、ｔｐ形成に必要
な成分で０．００３０％より少いとＡＡＮの量が少なく
、０．０１２０％より・多いとブリスター等が発生して
くる。
Ｃは熱延組織を適正なものにしひいては脱炭焼鈍後の１
次再結晶粒を整粒化し２次再結晶粒を安定して、発達さ
せるために必要な元素である。このＣの量はＱ、０２５
％より少ないと効果が少なく、他方製品板厚が薄くなる
程高めていく事が好才しいが０．１．ＯＯ％’ｉ超すこ
とは脱炭性及び脆性の面から好ましくない。適量は００
２５〜ｏ、 ｉ ｏ ’ｏ％である。
次再結晶粒を整粒化し２次再結晶粒を安定して、発達さ
せるために必要な元素である。このＣの量はＱ、０２５
％より少ないと効果が少なく、他方製品板厚が薄くなる
程高めていく事が好才しいが０．１．ＯＯ％’ｉ超すこ
とは脱炭性及び脆性の面から好ましくない。適量は００
２５〜ｏ、 ｉ ｏ ’ｏ％である。
Ｍｎ及びＳはＭｎＳ析出券散相をＩ形成しインヒビタム
効果を増進させる。この細筒三元素ｆｌｌえば微量のＣ
ｕ 、 Ｓｎ ＋ Ｃｒ ＋ Ｓｂ 、 Ｍｏ＄の存在
も有効である。
効果を増進させる。この細筒三元素ｆｌｌえば微量のＣ
ｕ 、 Ｓｎ ＋ Ｃｒ ＋ Ｓｂ 、 Ｍｏ＄の存在
も有効である。
上記の成分を有する鋼塊あるいは連ｖ５スラブは熱延に
より熱延板とされる。熱延の７副度は１２００℃以上で
行なわわ、るが望ましくは１２５０℃以上７５玉よい。
より熱延板とされる。熱延の７副度は１２００℃以上で
行なわわ、るが望ましくは１２５０℃以上７５玉よい。
熱延板は１２００℃以下、奸才しくは】０００〜１１５
０℃で３０分以内の知：鈍をし、次いで０００〜１００
０℃から急冷却をする。この熱延板１鈍工程は微細なＡ
ｔＮを析出させるために行なわハ、る。
０℃で３０分以内の知：鈍をし、次いで０００〜１００
０℃から急冷却をする。この熱延板１鈍工程は微細なＡ
ｔＮを析出させるために行なわハ、る。
従って焼鈍温度は析出量を確保するために１０００〜１
２００℃の温度が必要となる。冷却速度はＡｔＮの適当
な量を確保する範囲にとる必要がある。ｆｌ」えば９５
０℃から室温寸で冷却するに要する時Ｆ田は３０秒〜１
２０秒程度が好捷しい。
２００℃の温度が必要となる。冷却速度はＡｔＮの適当
な量を確保する範囲にとる必要がある。ｆｌ」えば９５
０℃から室温寸で冷却するに要する時Ｆ田は３０秒〜１
２０秒程度が好捷しい。
上記の処理をした熱延板は１う洗後圧下率８０％以上の
強冷延によって製品板厚とされる。
強冷延によって製品板厚とされる。
このようにして得られた冷延板に次に１次１’４結晶を
兼ねた脱炭焼鈍を施す。この暁鈍粂件は公知のいずれの
方法でもよいが通常８００〜９０（’１℃。
兼ねた脱炭焼鈍を施す。この暁鈍粂件は公知のいずれの
方法でもよいが通常８００〜９０（’１℃。
露点２０〜８０℃の湿水素ガスあるいは水素と窒素の混
合ガス中で１〜５分間焼鈍する。
合ガス中で１〜５分間焼鈍する。
次に本発明の最も重要な構成要恍であるところの２次再
結晶と不純物の除去を目的とする仕上げ焼鈍の雰囲気ガ
スについて述べる。
結晶と不純物の除去を目的とする仕上げ焼鈍の雰囲気ガ
スについて述べる。
本発明の目的とするところはこの仕上げ悦鈍において、
鋼板が雰囲°気ガスの影響をうけず仕上げ焼鈍前の析出
状態を２次再結晶温度域まで保つことによって磁気特性
の優れた製品を得ようとするものでこのためにインヒビ
ターに影響を与えない、ＡｒガスをＨ２ガス中に添加し
Ｈ２ガスの割合ヲ減らす事によって目的を°達成するも
のである。
鋼板が雰囲°気ガスの影響をうけず仕上げ焼鈍前の析出
状態を２次再結晶温度域まで保つことによって磁気特性
の優れた製品を得ようとするものでこのためにインヒビ
ターに影響を与えない、ＡｒガスをＨ２ガス中に添加し
Ｈ２ガスの割合ヲ減らす事によって目的を°達成するも
のである。
第２図はこの雰囲気ガスＨ２とＡｒの混合割合と鉄損特
性との関係を示したものである。
性との関係を示したものである。
素材成分はＳｔ ３．１５ ％ 、 Ｍｎ ０．０７３
’％ 、Ｓ’Ｑ、 Ｏ２５係、酸可溶性ＡｔＯ，０２
６チ、 Ｎ Ｏ，００７５％ 、 Ｓｎ ０．１０％’
ｆｃ含んだもの（板厚： ０．２６ ｍｍ ）である。
’％ 、Ｓ’Ｑ、 Ｏ２５係、酸可溶性ＡｔＯ，０２
６チ、 Ｎ Ｏ，００７５％ 、 Ｓｎ ０．１０％’
ｆｃ含んだもの（板厚： ０．２６ ｍｍ ）である。
これから判るようにＨ２１００％のものでは２次再結晶
粒の発達が不完全で鉄損特性が劣っているがＡｒの割合
を増しＨ２分圧を減らし′：Ｃいくと２次再結晶粒の発
達は−良くなり鉄損特性も向上する。しかしこれが６０
係を超えると２次再結晶粒の発達は良く結晶粒は大きく
カる方向にあり鉄損特性は若干劣ってくる。最適Ａｒ添
７ＩＤ吋は５〜６０係である。
粒の発達が不完全で鉄損特性が劣っているがＡｒの割合
を増しＨ２分圧を減らし′：Ｃいくと２次再結晶粒の発
達は−良くなり鉄損特性も向上する。しかしこれが６０
係を超えると２次再結晶粒の発達は良く結晶粒は大きく
カる方向にあり鉄損特性は若干劣ってくる。最適Ａｒ添
７ＩＤ吋は５〜６０係である。
第３図はＳｔ ３．１５ ％ 、 Ｍｎ （１，０７５
％ 、 ＳＱ、（１２３襲、酸可溶性ＡＡ ０．０２６
％、 Ｎ Ｏ，００８０％、 ５ｎ０１０係を含んだ脱
炭焼鈍板を仕上げ焼鈍昇温過程の９５０℃で引出した試
別の板厚方向３０μｍの位置の析出物をＣ抽出レプリカ
法で抽出し観察した電子顕微鏡写真図である。
％ 、 ＳＱ、（１２３襲、酸可溶性ＡＡ ０．０２６
％、 Ｎ Ｏ，００８０％、 ５ｎ０１０係を含んだ脱
炭焼鈍板を仕上げ焼鈍昇温過程の９５０℃で引出した試
別の板厚方向３０μｍの位置の析出物をＣ抽出レプリカ
法で抽出し観察した電子顕微鏡写真図である。
雰囲気ガスにＨ２７５φ＋Ａｒ ２５乃を用いたもの（
、）がＨ２’１００％のガスを用いた（ｂ）に比べて析
出物の減少が少なく高温域捷で析出物が安定である事を
示している。
、）がＨ２’１００％のガスを用いた（ｂ）に比べて析
出物の減少が少なく高温域捷で析出物が安定である事を
示している。
本発明を実施例にもとづいて説明する。
実施例Ｉ
ＣＯ，０６（１％、Ｓｔ ３．０５％、Ｍｎ ０．０７
５ｔｌ）、８０．０２５係、酸可溶性ＡＡ０．０２７チ
、ＮＯ，００８０係を含む連続鋳造珪素鋼スラブを熱延
し２３π血厚みの熱延板とした。これを１１２０℃、２
分間の焼鈍をし次いで冷延をし０．３０ ｒｔｖｎに仕
上げた。次いで８５０℃。
５ｔｌ）、８０．０２５係、酸可溶性ＡＡ０．０２７チ
、ＮＯ，００８０係を含む連続鋳造珪素鋼スラブを熱延
し２３π血厚みの熱延板とした。これを１１２０℃、２
分間の焼鈍をし次いで冷延をし０．３０ ｒｔｖｎに仕
上げた。次いで８５０℃。
２分間の脱炭焼鈍を湿水素窒素混合ガス中で行なった。
次にＭｇＯにＴ ｉＯ２を添加した焼鈍分離剤を塗布し
て次の３通りの条件で仕上げ焼鈍を行なった。
て次の３通りの条件で仕上げ焼鈍を行なった。
なお、純化焼鈍は１２００ｐ、 ２０ ｈｒｓ Ｎ２．
；ガス中で行なった。
；ガス中で行なった。
磁気特性
Ｂ ｓ （Ｔ） Ｗ １７７５ｏ（Ｗ／に！９）ａ
） Ｎ２７５係＋Ａｒ２！５％ １．９３０ １
．０１ｂ） Ｈ７５％＋Ｎ２２５％ １．９３２
１．０５−ｃ） Ｎ２１００％ １．８
７０ １．１５２次再結晶率（７０係） これから判る様に（、）の条件のものが最も優れた鉄損
特性を示した。
） Ｎ２７５係＋Ａｒ２！５％ １．９３０ １
．０１ｂ） Ｈ７５％＋Ｎ２２５％ １．９３２
１．０５−ｃ） Ｎ２１００％ １．８
７０ １．１５２次再結晶率（７０係） これから判る様に（、）の条件のものが最も優れた鉄損
特性を示した。
実施例２
ＣＯ，０７５％、Ｓｉ ３．２０％、Ｍｎ ０．０７３
％、８０．０２２係、酸可溶性Ａｔ、０．０２６％、Ｎ
Ｏ，００８５％＋Ｓｎ０．１０％ 、 Ｃｕ Ｏ，０８
％を含む連続鋳造珪素鋼スラブを熱延し、２．０闇厚の
熱延板とした。これを１１３０℃。
％、８０．０２２係、酸可溶性Ａｔ、０．０２６％、Ｎ
Ｏ，００８５％＋Ｓｎ０．１０％ 、 Ｃｕ Ｏ，０８
％を含む連続鋳造珪素鋼スラブを熱延し、２．０闇厚の
熱延板とした。これを１１３０℃。
２分間の焼鈍をし、］、、 Ｏ（１℃の湯で冷却し酸洗
した後０．２０ ｍｎまで冷延した。次いで８５０℃、
２分間の脱炭焼鈍をＮ２とＮ２の湿水素混合ガス中で行
なった。次にＭｇＯ中にＴ １０２５飴添加したす尭鈍
分離剤を塗布したものを次の３通りの条件で仕上げ焼鈍
を行なった。
した後０．２０ ｍｎまで冷延した。次いで８５０℃、
２分間の脱炭焼鈍をＮ２とＮ２の湿水素混合ガス中で行
なった。次にＭｇＯ中にＴ １０２５飴添加したす尭鈍
分離剤を塗布したものを次の３通りの条件で仕上げ焼鈍
を行なった。
なお純化焼鈍は１２００℃、 ２０ ｈｒｓ Ｎ２ガス
中で行なった。
中で行なった。
磁気特性
Ｂ （Ｔ） ｗ１７．ｉｏ（ｗ／！ｖ）ａ） Ｎ２
８０％＋Ａｒ２０％ １．９２８ ０．８４ｂ）
Ｈ２６０％＋Ａｒ４０％ １９′２５ ０．８７ｃ）
Ｈ２３０％＋Ａｒ ７０％ １．９２ ｊ、
０．９２ｄ）Ｈ７５係十Ｎ２２５係 １．９３０
０．９２．−この様にａ） ｂ）の条件のものが鉄損特
性は優れている。２次再結晶粒の大きさｕ ｄ ） ｃ
） ｂ ＞ ａの順であった。
８０％＋Ａｒ２０％ １．９２８ ０．８４ｂ）
Ｈ２６０％＋Ａｒ４０％ １９′２５ ０．８７ｃ）
Ｈ２３０％＋Ａｒ ７０％ １．９２ ｊ、
０．９２ｄ）Ｈ７５係十Ｎ２２５係 １．９３０
０．９２．−この様にａ） ｂ）の条件のものが鉄損特
性は優れている。２次再結晶粒の大きさｕ ｄ ） ｃ
） ｂ ＞ ａの順であった。
第１図はＡ７ 、！： Ｓを含む３係珪素鋼の仕上げ焼
鈍昇温過程における雰囲気ガスの違いによるＡハＭｎＳ
の変化を化学分析で調べた結果を示す図、第２図は仕上
焼鈍昇温過程の雰囲気ガスのＮ２とＡｒの混合割合と鉄
損との関係を示す図、第３図はＳｉ３．１５％、 Ｍｎ
０．７５ ％ 、 Ｓ Ｏ，０２３％ 、酸可溶性Ａ
ｔ（ｌ Ｏ２６％ 、 Ｎ Ｏ，００８係、 Ｓｎ ｏ
、 １０ ％を含む脱炭焼鈍板を仕上焼鈍昇温過程の９
５Ｑ℃で引出した試料の板厚方向３０μｍの位置の析出
物をＣ抽出レプリカ法で抽出し観察した電子顕微鏡写真
図である。 Ａｒ（％） ρ ２θ
４θ ６θ ８θイ＋
上け゛畑銚芥シ話 対必牙呈の Ｈ２，Ａ Ｆの刃得カ
ロ官り合第ａ図 （ａ） （ｂ）
鈍昇温過程における雰囲気ガスの違いによるＡハＭｎＳ
の変化を化学分析で調べた結果を示す図、第２図は仕上
焼鈍昇温過程の雰囲気ガスのＮ２とＡｒの混合割合と鉄
損との関係を示す図、第３図はＳｉ３．１５％、 Ｍｎ
０．７５ ％ 、 Ｓ Ｏ，０２３％ 、酸可溶性Ａ
ｔ（ｌ Ｏ２６％ 、 Ｎ Ｏ，００８係、 Ｓｎ ｏ
、 １０ ％を含む脱炭焼鈍板を仕上焼鈍昇温過程の９
５Ｑ℃で引出した試料の板厚方向３０μｍの位置の析出
物をＣ抽出レプリカ法で抽出し観察した電子顕微鏡写真
図である。 Ａｒ（％） ρ ２θ
４θ ６θ ８θイ＋
上け゛畑銚芥シ話 対必牙呈の Ｈ２，Ａ Ｆの刃得カ
ロ官り合第ａ図 （ａ） （ｂ）
Claims (1)
- ＣＯ，０２５〜０．１００ ％ 、 Ｓｔ ２．５〜４
．０％を含み、更に１次再結晶粒成長抑制剤として硫化
物、セレン化物あるいは窒化物を単独あるいは複合して
含有している珪素鋼熱延板を、必要に応じて焼鈍し、１
回以上の圧延で０．３５〜０．１５ ｒｔａｎの最終板
厚としたのち、更に脱炭焼鈍と仕上げ焼鈍を施して（１
１０）（００１）集合組織を発達させる工程において、
仕上げ焼鈍の雰囲気ガスとしてＨ２ガス中にＡｒガスを
分圧比として５〜６０％添加したＨ２ 、Ａｒ混合ガス
を主成分として使用することを特徴とする鉄損の優れた
一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58059268A JPS59185726A (ja) | 1983-04-06 | 1983-04-06 | 鉄損の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58059268A JPS59185726A (ja) | 1983-04-06 | 1983-04-06 | 鉄損の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59185726A true JPS59185726A (ja) | 1984-10-22 |
| JPS6253575B2 JPS6253575B2 (ja) | 1987-11-11 |
Family
ID=13108450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58059268A Granted JPS59185726A (ja) | 1983-04-06 | 1983-04-06 | 鉄損の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59185726A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111755196A (zh) * | 2020-07-08 | 2020-10-09 | 广东泛瑞新材料有限公司 | 一种高防腐的铁硅铬合金软磁材料其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424686A (en) * | 1977-07-26 | 1979-02-24 | Fujitsu Ltd | Visual field angle variable tyep infrared ray detector |
| JPS5823414A (ja) * | 1981-08-05 | 1983-02-12 | Nippon Steel Corp | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| JPS5836048A (ja) * | 1981-08-27 | 1983-03-02 | バロ−ス・コ−ポレ−シヨン | 通信網システム |
-
1983
- 1983-04-06 JP JP58059268A patent/JPS59185726A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424686A (en) * | 1977-07-26 | 1979-02-24 | Fujitsu Ltd | Visual field angle variable tyep infrared ray detector |
| JPS5823414A (ja) * | 1981-08-05 | 1983-02-12 | Nippon Steel Corp | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| JPS5836048A (ja) * | 1981-08-27 | 1983-03-02 | バロ−ス・コ−ポレ−シヨン | 通信網システム |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111755196A (zh) * | 2020-07-08 | 2020-10-09 | 广东泛瑞新材料有限公司 | 一种高防腐的铁硅铬合金软磁材料其制备方法 |
| CN111755196B (zh) * | 2020-07-08 | 2021-06-18 | 广东泛瑞新材料有限公司 | 一种高防腐的铁硅铬合金软磁材料其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6253575B2 (ja) | 1987-11-11 |
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