JPS5918551B2 - 内燃機関用無接点点火装置 - Google Patents
内燃機関用無接点点火装置Info
- Publication number
- JPS5918551B2 JPS5918551B2 JP53039465A JP3946578A JPS5918551B2 JP S5918551 B2 JPS5918551 B2 JP S5918551B2 JP 53039465 A JP53039465 A JP 53039465A JP 3946578 A JP3946578 A JP 3946578A JP S5918551 B2 JPS5918551 B2 JP S5918551B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- output
- transistor
- ignition
- internal combustion
- circuit
- Prior art date
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- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/02—Other installations having inductive energy storage, e.g. arrangements of induction coils
- F02P3/04—Layout of circuits
- F02P3/045—Layout of circuits for control of the dwell or anti dwell time
- F02P3/0453—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関、特に自動車用内燃機関に用いる閉角
度制御装置付の無接点点火装置の改良に関するものであ
る。
度制御装置付の無接点点火装置の改良に関するものであ
る。
従来、閉角度制御装置付無接点点火装置としては、特公
昭４１−２８０３号公報に示される構成のものが公知で
あつた。
昭４１−２８０３号公報に示される構成のものが公知で
あつた。
そのブロック線図を第１図に示す。第１図において、２
０１は内燃機関と同期して回転する交流発電機、２０２
は交流発電機２０１の出力である交流電圧を整流平滑し
て、機関回転数と共に変化する直流電圧を発生する整流
平滑回路、２０３及び２０４は交流発電機２０１及び整
流平滑回路２０２の出力電圧を加算するための抵抗、２
０５は矩形波整形増幅器、２０６は矩形波整形増幅器２
０５により制御されてスイッチ動作をするスイッチ動作
増幅器、２０７は点火コイル、２０８は点火プラグ、２
１１はバッテリーである。なお、本塁では高圧分配装置
は省略してある。そして、その動作は第２図図示の波形
図に示すように内燃機関の高速回転時には整流平滑回路
２０２からの直流電圧出力により閉角度制御用抵抗２０
４を介して矩形波整形増幅器２０５にバイアス入力を加
えることにより、交流発電機２０１の出力である第２図
ａ図示の交流電圧に対する矩形波増幅器２０５のスイッ
チングレベルが閉角度制御を行わない場合のレベルＶｏ
から、閉角度制御を行つた場合Ｖｏ’に移動し、そのス
イッチング出力波形は第２図ｂ図示の波形から第２図ｃ
図示の矩形の様になり、点火コイル２０Ｔへの通電角度
が増大され、高速回転時の点火コイル２０Ｔの出力性能
を向上する。 しかしながら、上述の従来のものでは、
第２図に示す様１ζ閉角度制御を行なつた場合、点火プ
ラグ２０８の点火時期すなわち点火コイル２０７への通
電を断つタイミングが閉角度制御を行わない場合に比し
て時間ｔだけ遅れることになり、さらにこの遅れ時間ｔ
は交流発電機２０１の交流出力電圧波形の影響を強く受
け、交流発電機２０１の形状、大きさ、性能特性を変更
する度に変わることとなり、また閉角度制御特性仕様の
変更によつても遅れ時間ｔが変わり、さらに交流発電機
２０１を含めた閉角度制御装置付点火装置の製造上のバ
ラツキによつても遅れ時間ｔのバラツキを生じ、一方、
内燃機関の高速回転時には進み点火にする必要があるの
で、この遅れ時間ｔは他の進角、例−えばデイストリビ
ユータのガバナで補正しているが、上記のように遅れ時
間ｔが変つたりバラツクことは製造上あるいは性能上問
題となつていた。
０１は内燃機関と同期して回転する交流発電機、２０２
は交流発電機２０１の出力である交流電圧を整流平滑し
て、機関回転数と共に変化する直流電圧を発生する整流
平滑回路、２０３及び２０４は交流発電機２０１及び整
流平滑回路２０２の出力電圧を加算するための抵抗、２
０５は矩形波整形増幅器、２０６は矩形波整形増幅器２
０５により制御されてスイッチ動作をするスイッチ動作
増幅器、２０７は点火コイル、２０８は点火プラグ、２
１１はバッテリーである。なお、本塁では高圧分配装置
は省略してある。そして、その動作は第２図図示の波形
図に示すように内燃機関の高速回転時には整流平滑回路
２０２からの直流電圧出力により閉角度制御用抵抗２０
４を介して矩形波整形増幅器２０５にバイアス入力を加
えることにより、交流発電機２０１の出力である第２図
ａ図示の交流電圧に対する矩形波増幅器２０５のスイッ
チングレベルが閉角度制御を行わない場合のレベルＶｏ
から、閉角度制御を行つた場合Ｖｏ’に移動し、そのス
イッチング出力波形は第２図ｂ図示の波形から第２図ｃ
図示の矩形の様になり、点火コイル２０Ｔへの通電角度
が増大され、高速回転時の点火コイル２０Ｔの出力性能
を向上する。 しかしながら、上述の従来のものでは、
第２図に示す様１ζ閉角度制御を行なつた場合、点火プ
ラグ２０８の点火時期すなわち点火コイル２０７への通
電を断つタイミングが閉角度制御を行わない場合に比し
て時間ｔだけ遅れることになり、さらにこの遅れ時間ｔ
は交流発電機２０１の交流出力電圧波形の影響を強く受
け、交流発電機２０１の形状、大きさ、性能特性を変更
する度に変わることとなり、また閉角度制御特性仕様の
変更によつても遅れ時間ｔが変わり、さらに交流発電機
２０１を含めた閉角度制御装置付点火装置の製造上のバ
ラツキによつても遅れ時間ｔのバラツキを生じ、一方、
内燃機関の高速回転時には進み点火にする必要があるの
で、この遅れ時間ｔは他の進角、例−えばデイストリビ
ユータのガバナで補正しているが、上記のように遅れ時
間ｔが変つたりバラツクことは製造上あるいは性能上問
題となつていた。
また、交流発電機２０１の交流電圧を整流平滑して機
関回転数と共に変化する直流電圧を得ているので、この
直流電圧も交流発電機２０１の交流出力電圧波形の影響
を強く受け、交流発電機２０１の形状、大きさ、性能特
性を変更する度に機関回転数に対する直流電圧特性が変
わることとなり、かつ、この機関回転数に対する直流電
圧特性も、 。交流発電機の交流出力電圧波形自体を利
用していることにより不正確なものしか得られないとい
う問題があつた。 本発明はかかる従来装置の問題を解
決するため、交流発電機の交流出力の増加減少を検出し
て点火 。
関回転数と共に変化する直流電圧を得ているので、この
直流電圧も交流発電機２０１の交流出力電圧波形の影響
を強く受け、交流発電機２０１の形状、大きさ、性能特
性を変更する度に機関回転数に対する直流電圧特性が変
わることとなり、かつ、この機関回転数に対する直流電
圧特性も、 。交流発電機の交流出力電圧波形自体を利
用していることにより不正確なものしか得られないとい
う問題があつた。 本発明はかかる従来装置の問題を解
決するため、交流発電機の交流出力の増加減少を検出し
て点火 。
直前から点火後の所定時間、機関回転数と共に変化する
直流出力が前記矩形波整形増幅器に加えられるのを阻止
することにより、点火時期においては矩形波整形増幅時
に前記直流出力によるバイアス入力を加えない様にして
、点火時期が変つたり、バラツキを生じたりすることが
なく、かつ矩形波整形増幅器の出力パルス信号をその周
波数に対応した直流出力に変換して機関回転数と共に変
化する直流出力を得ることにより、機関回転数に対する
直流出力特性が交流発電機の交流出力波形により影響さ
れることなく、正確に得られることを目的とする。 以
下本発明を図に示す実施例に基づき説明する。
直流出力が前記矩形波整形増幅器に加えられるのを阻止
することにより、点火時期においては矩形波整形増幅時
に前記直流出力によるバイアス入力を加えない様にして
、点火時期が変つたり、バラツキを生じたりすることが
なく、かつ矩形波整形増幅器の出力パルス信号をその周
波数に対応した直流出力に変換して機関回転数と共に変
化する直流出力を得ることにより、機関回転数に対する
直流出力特性が交流発電機の交流出力波形により影響さ
れることなく、正確に得られることを目的とする。 以
下本発明を図に示す実施例に基づき説明する。
第３図は本発明の一実施例を示す回路図である。第３図
において、１〜３９は抵抗、４１〜６３はトランジスタ
、６４はパワートランジスタ、Ｔ１〜Ｔ２はダイオード
、８１〜９９はツェナダイオード、１０１〜１０Ｔはコ
ンデンサ、１１０は内燃機関と同期して回転する交流発
電機、１１１は点火コイル、１１２はバッテリーである
。また、二点鎖線で囲つてある１１３は周波数−電圧変
換回路を含む閉角度制御回路、１１４はバイアス切替回
路のそれぞれのおおよその構成要素が示してある。また
、トランジスタ４２｜４３は矩形波整形増幅器の主要要
素を構成し、トランジスタ４４｜４５｜４６はドライブ
回路の主要要素を構成している。そして、本実施例では
ドライブ回路のトランジスタ４４のオン、オフ信号によ
りコンデンサ１０５に機関回転数と共に変化する直流出
力を発生させ、矩形波整形増幅器に印加している。 次
に、その動作につき説明する。第３図において、まず閉
角度制御回路１１３およびバイアス切替回路１１４を省
いて説明する。簡単の為に閉角度制御回路１１３がない
場合のトランジスタ４２の動作レベルは０ボルトとする
。交流発電機１１０に発生する交流出力が正極側の時に
はトランジスタ４２がオンし、トランジスタ４３がオフ
し、トランジスタ４４がオンし、トランジスタ４５がオ
フし、トランジスタ４６がオンし、パワ・一トランジス
タ６４がオンになり、点火コイル１１１の一次電流を通
電する。次に、交流発電機１１０に発生する交流出力が
負極性に変化すると、トランジスタ４２がオフし、トラ
ンジスタ４３がオンし、 トランジスタ４４がオフし、
トランジスタ４５がオンし、トランジスタ４６がオフし
、パワートランジスタ６４がオフとなり、点火コイル１
１１の一次電流が遮断され、図示しないデイストリビユ
ータを介して点火プラグが放電する。また、サージ電圧
等でバッテリ電圧が異常に上昇した場合には、抵抗１６
および定電圧ダイオード８８｜８９｜９０で構成した過
電圧検出回路によりトランジスタ４５がオンし、パワー
トランジスタ６４がオフしてこのパワートランジスタ６
４の破壊を防止す る。 次に閉角度制御回路１１３お
よびバイアス切替回路１１４を含めて第４図の波形図を
参照して動作を説明する。
において、１〜３９は抵抗、４１〜６３はトランジスタ
、６４はパワートランジスタ、Ｔ１〜Ｔ２はダイオード
、８１〜９９はツェナダイオード、１０１〜１０Ｔはコ
ンデンサ、１１０は内燃機関と同期して回転する交流発
電機、１１１は点火コイル、１１２はバッテリーである
。また、二点鎖線で囲つてある１１３は周波数−電圧変
換回路を含む閉角度制御回路、１１４はバイアス切替回
路のそれぞれのおおよその構成要素が示してある。また
、トランジスタ４２｜４３は矩形波整形増幅器の主要要
素を構成し、トランジスタ４４｜４５｜４６はドライブ
回路の主要要素を構成している。そして、本実施例では
ドライブ回路のトランジスタ４４のオン、オフ信号によ
りコンデンサ１０５に機関回転数と共に変化する直流出
力を発生させ、矩形波整形増幅器に印加している。 次
に、その動作につき説明する。第３図において、まず閉
角度制御回路１１３およびバイアス切替回路１１４を省
いて説明する。簡単の為に閉角度制御回路１１３がない
場合のトランジスタ４２の動作レベルは０ボルトとする
。交流発電機１１０に発生する交流出力が正極側の時に
はトランジスタ４２がオンし、トランジスタ４３がオフ
し、トランジスタ４４がオンし、トランジスタ４５がオ
フし、トランジスタ４６がオンし、パワ・一トランジス
タ６４がオンになり、点火コイル１１１の一次電流を通
電する。次に、交流発電機１１０に発生する交流出力が
負極性に変化すると、トランジスタ４２がオフし、トラ
ンジスタ４３がオンし、 トランジスタ４４がオフし、
トランジスタ４５がオンし、トランジスタ４６がオフし
、パワートランジスタ６４がオフとなり、点火コイル１
１１の一次電流が遮断され、図示しないデイストリビユ
ータを介して点火プラグが放電する。また、サージ電圧
等でバッテリ電圧が異常に上昇した場合には、抵抗１６
および定電圧ダイオード８８｜８９｜９０で構成した過
電圧検出回路によりトランジスタ４５がオンし、パワー
トランジスタ６４がオフしてこのパワートランジスタ６
４の破壊を防止す る。 次に閉角度制御回路１１３お
よびバイアス切替回路１１４を含めて第４図の波形図を
参照して動作を説明する。
第４図において、波形図ａは交流発電機１１０の交流出
力を示し、波形図ｂはトランジスタ４２のコレクタ出力
、すなわち点火コイル１１１への通電タイミングを示し
、波形図ｃはツェナダイオード９４に流れる電流波形、
すなわち機関回転数と共に変化する直流出力をコンデン
サ１０５に発生させる為の充電電流を示し、波形図ｄは
トランジスタ４７のコレクタ出力、すなわち交流発電機
１１０の交流出力の増加区間及び減少区間から若干遅延
したタイミングを示し、波形図ｅはトランジスタ４９の
コレクタ出力、すなわち閉角度制御を行う為にトランジ
スタ４２のベースに加える直流電圧を示す。まず、閉角
度制御回路１１３より説明する。トランジスタ４４のコ
レクタ出力より信号を取り、トランジスタ４４がオフす
ると、トランジスタ６３はオンしてコンデンサ１０６の
電荷を放電させゼロとする。また、トランジスタ５６が
オンしてコンデンサ１０５には全く充電されない。次に
トランジスタ４４がオンすると、トランジスタ５６がオ
フし、トランジスタ５７もオフしているので、コンデン
サ１０５がトランジスタ５８｜６０｜６１より構成され
るカレントミラー回路のトランジスタ５８より、抵抗２
８およびツェナダイオード９４を通して一定電流で充電
される。また、トランジスタ６３はオフし、カレントミ
ラー回路のトランジスタ６０より抵抗３２，３Ｔを欠い
てコンデンサ１０６が一定電流で充電され、トランジス
タ６０のコレクタ電位が時間に比例して上昇し、ある一
定電圧に達するとトランジスタ５９がオンし、トランジ
スタ５？がオンしてコンデンサ１０５への充電を停止さ
せる。すなわち、コンデンサ１０５にはオン、オフ１サ
イクル毎に第４図の波形図ｃに示す一定時間Ｔだけ一定
電流で充電され、コンデンサ１０５には第５図に示す如
く回転数（周波数）に比例した直流出力である充電電圧
ｖを生ずる。そして、コンデンサ１０５の充電電圧Ｖに
よりトランジスタ５１｜５０を通してトランジスタ４８
のベース電流を制御し、トランジスタ４８よりツェナダ
イオード８３｜８２、抵抗３９、および抵抗６を介して
トランジスタ４２に回転数（周波数）に比例した直流出
力が供給される。従つて、トランジスタ４２が交流発電
機１１０の交流出力に対してスイッチングするレベルは
、第４図の波形図ａ図示の様に０ボルトからＶ，だけ下
げられており、トランジスタ４２はＰ点でオンする。前
述したようにコンデンサ１０５の充電電圧Ｖは回転数と
共に増大するのでＶ１は回転数と共に増大し、Ｐ点は回
転数と共に交流発電機１１０の交流出力波形に添つて前
に移動する。ここで、Ｐ点は点火コイル１１１への通電
開始点を示しているので、このことは高速になるほど閉
角度が増大することを示している。 次に、バイアス切
替回路１１４につき説明する。
力を示し、波形図ｂはトランジスタ４２のコレクタ出力
、すなわち点火コイル１１１への通電タイミングを示し
、波形図ｃはツェナダイオード９４に流れる電流波形、
すなわち機関回転数と共に変化する直流出力をコンデン
サ１０５に発生させる為の充電電流を示し、波形図ｄは
トランジスタ４７のコレクタ出力、すなわち交流発電機
１１０の交流出力の増加区間及び減少区間から若干遅延
したタイミングを示し、波形図ｅはトランジスタ４９の
コレクタ出力、すなわち閉角度制御を行う為にトランジ
スタ４２のベースに加える直流電圧を示す。まず、閉角
度制御回路１１３より説明する。トランジスタ４４のコ
レクタ出力より信号を取り、トランジスタ４４がオフす
ると、トランジスタ６３はオンしてコンデンサ１０６の
電荷を放電させゼロとする。また、トランジスタ５６が
オンしてコンデンサ１０５には全く充電されない。次に
トランジスタ４４がオンすると、トランジスタ５６がオ
フし、トランジスタ５７もオフしているので、コンデン
サ１０５がトランジスタ５８｜６０｜６１より構成され
るカレントミラー回路のトランジスタ５８より、抵抗２
８およびツェナダイオード９４を通して一定電流で充電
される。また、トランジスタ６３はオフし、カレントミ
ラー回路のトランジスタ６０より抵抗３２，３Ｔを欠い
てコンデンサ１０６が一定電流で充電され、トランジス
タ６０のコレクタ電位が時間に比例して上昇し、ある一
定電圧に達するとトランジスタ５９がオンし、トランジ
スタ５？がオンしてコンデンサ１０５への充電を停止さ
せる。すなわち、コンデンサ１０５にはオン、オフ１サ
イクル毎に第４図の波形図ｃに示す一定時間Ｔだけ一定
電流で充電され、コンデンサ１０５には第５図に示す如
く回転数（周波数）に比例した直流出力である充電電圧
ｖを生ずる。そして、コンデンサ１０５の充電電圧Ｖに
よりトランジスタ５１｜５０を通してトランジスタ４８
のベース電流を制御し、トランジスタ４８よりツェナダ
イオード８３｜８２、抵抗３９、および抵抗６を介して
トランジスタ４２に回転数（周波数）に比例した直流出
力が供給される。従つて、トランジスタ４２が交流発電
機１１０の交流出力に対してスイッチングするレベルは
、第４図の波形図ａ図示の様に０ボルトからＶ，だけ下
げられており、トランジスタ４２はＰ点でオンする。前
述したようにコンデンサ１０５の充電電圧Ｖは回転数と
共に増大するのでＶ１は回転数と共に増大し、Ｐ点は回
転数と共に交流発電機１１０の交流出力波形に添つて前
に移動する。ここで、Ｐ点は点火コイル１１１への通電
開始点を示しているので、このことは高速になるほど閉
角度が増大することを示している。 次に、バイアス切
替回路１１４につき説明する。
本実施例におけるバイアス切替回路１１４はコンデンサ
１０４及び抵抗１９を含む微分回路を介してトランジス
タ４７のベースに交流発電機１１０の交流出力を印加し
ているので、トランジスタ４Ｔのコレクタ出力は第４図
の波形ｄに図示した様に、交流出力波形ａの増加減少の
タイミングから前記コンデンサ１０４及び抵抗１９の時
定数と、交流出力波形ａの傾きとに応じた所定の時間遅
延したタイミングでスイッチングする波形になる。この
信号によりトランジスタ４９を動作させ、トランジスタ
４８のベース電流を制御しているので、トランジスタ４
８のエミッタを介して矩形波整形増幅回路のトランジス
タ４２のベースに印加される直流出力波形は第４図の波
形ｅの様になり、波形ａ（７）Ｑ点からＲ点までの区間
は直流出力が阻止されることになる。従つて、Ｐ点でオ
ンしたトランジスタ４２は、交流出力波形のゼロクロス
点Ｓではオフして点火コイル１１１の通電を遮断し、火
花を発生させる。機関回転数が増大するに従つて交流発
電機１１０の交流出力は増大し、また第５図図示の様に
トランジスタ４２のベースに印加される直流出力も増大
し、トランジスタ４２のオン点Ｐは次第にＲ点に近づき
閉角度が増大するが、前述の様にＱ点からＲ点までの区
間は直流出力が阻止されるのでＰ点はＲ点よりも前にな
ることはない。すなわち、Ｓ点で点火後少なくともＲ点
までの所定の時間は点火コイルへの通電開始が阻止され
てオフ時間が確保され、この間図示しない点火プラグに
おいてアーク放電が持続可能となる。また、点火コイル
１１１の通電を遮断するＳ点、即ち点火時期のときも直
流出力が阻止されるため、この直流出力によつて点火時
期が変動することもない。以上説明した様に本発明装置
においては、内燃機関と同期して回転する交流発電機の
交流出力と、機関回転数と共に変化する直流出力とを矩
形波整形増幅器に加えて閉角度制御を行う閉角度制御装
置付無接点点火装置において、前記交流発電機の交流出
力の増加減少を微分回路により検出し、点火直前から点
火後の所定時間前記直流出力が前記矩形波整形増幅器に
加えられるのを阻止するバイアス切替え回路を備えるか
ら、直流出力の大小にかかわらず、かつコイルオン時の
発振動作を伴なうことなく、点火時期の存在する区間に
おいては矩形波整形増幅器に前記直流出力が影響を及ぽ
すのを阻止することができ、従つて点火時期は閉角度制
御を行わない場合と同じになり、従来の閉角度制御装置
付点火装置の様に閉角度制御を行うことによつて点火時
期遅れが増すという欠点が確実］こなくなり、また、交
流発電機の形状・大きさ・性能特性を変更した場合や、
閉角度制御特性仕様を変更した場合、あるいは交流発電
機を含めた閉角度制御装置付点火装置の製造上のバラツ
キがあつても点火時期が変ることがなく、従つて従来装
置の様な点火時期の遅れの補正を他の進角機構例えばデ
イストリビユータのガバナで補正する場合の製造上ある
いは性能上の問題がなくなるという優れた効果がある。
１０４及び抵抗１９を含む微分回路を介してトランジス
タ４７のベースに交流発電機１１０の交流出力を印加し
ているので、トランジスタ４Ｔのコレクタ出力は第４図
の波形ｄに図示した様に、交流出力波形ａの増加減少の
タイミングから前記コンデンサ１０４及び抵抗１９の時
定数と、交流出力波形ａの傾きとに応じた所定の時間遅
延したタイミングでスイッチングする波形になる。この
信号によりトランジスタ４９を動作させ、トランジスタ
４８のベース電流を制御しているので、トランジスタ４
８のエミッタを介して矩形波整形増幅回路のトランジス
タ４２のベースに印加される直流出力波形は第４図の波
形ｅの様になり、波形ａ（７）Ｑ点からＲ点までの区間
は直流出力が阻止されることになる。従つて、Ｐ点でオ
ンしたトランジスタ４２は、交流出力波形のゼロクロス
点Ｓではオフして点火コイル１１１の通電を遮断し、火
花を発生させる。機関回転数が増大するに従つて交流発
電機１１０の交流出力は増大し、また第５図図示の様に
トランジスタ４２のベースに印加される直流出力も増大
し、トランジスタ４２のオン点Ｐは次第にＲ点に近づき
閉角度が増大するが、前述の様にＱ点からＲ点までの区
間は直流出力が阻止されるのでＰ点はＲ点よりも前にな
ることはない。すなわち、Ｓ点で点火後少なくともＲ点
までの所定の時間は点火コイルへの通電開始が阻止され
てオフ時間が確保され、この間図示しない点火プラグに
おいてアーク放電が持続可能となる。また、点火コイル
１１１の通電を遮断するＳ点、即ち点火時期のときも直
流出力が阻止されるため、この直流出力によつて点火時
期が変動することもない。以上説明した様に本発明装置
においては、内燃機関と同期して回転する交流発電機の
交流出力と、機関回転数と共に変化する直流出力とを矩
形波整形増幅器に加えて閉角度制御を行う閉角度制御装
置付無接点点火装置において、前記交流発電機の交流出
力の増加減少を微分回路により検出し、点火直前から点
火後の所定時間前記直流出力が前記矩形波整形増幅器に
加えられるのを阻止するバイアス切替え回路を備えるか
ら、直流出力の大小にかかわらず、かつコイルオン時の
発振動作を伴なうことなく、点火時期の存在する区間に
おいては矩形波整形増幅器に前記直流出力が影響を及ぽ
すのを阻止することができ、従つて点火時期は閉角度制
御を行わない場合と同じになり、従来の閉角度制御装置
付点火装置の様に閉角度制御を行うことによつて点火時
期遅れが増すという欠点が確実］こなくなり、また、交
流発電機の形状・大きさ・性能特性を変更した場合や、
閉角度制御特性仕様を変更した場合、あるいは交流発電
機を含めた閉角度制御装置付点火装置の製造上のバラツ
キがあつても点火時期が変ることがなく、従つて従来装
置の様な点火時期の遅れの補正を他の進角機構例えばデ
イストリビユータのガバナで補正する場合の製造上ある
いは性能上の問題がなくなるという優れた効果がある。
さらに、周波数−電圧変換回路により矩形波整形増幅器
の出力パルス信号をその周波数に対応した直流出力に変
換して機関回転数と共に変化する直流出力を得るから、
機関回転数に対する直流出力特性が交流発電機の交流発
電機の交流出力波形により影響されることなく、正確に
得られるという優れた効果がある。
の出力パルス信号をその周波数に対応した直流出力に変
換して機関回転数と共に変化する直流出力を得るから、
機関回転数に対する直流出力特性が交流発電機の交流発
電機の交流出力波形により影響されることなく、正確に
得られるという優れた効果がある。
また、点火後の所定時間を、高速時の必要コイルオフ確
保時間とすべく微分回路の時定数を設定するようにすれ
ぱ、機関高速回転時においても確実に所定のコイルオフ
時間が確保され、閉角度が過大になることがないため、
簡単に、常に火花時間を確保することができて安定な着
火性能を得ることができる。
保時間とすべく微分回路の時定数を設定するようにすれ
ぱ、機関高速回転時においても確実に所定のコイルオフ
時間が確保され、閉角度が過大になることがないため、
簡単に、常に火花時間を確保することができて安定な着
火性能を得ることができる。
第１図は従来装置を示すブロック図、第２図は第１図図
示装置の動作説明に供する各部波形図、第３図は本発明
装置の一実施例を示す電気回路図、第４図は第３図図示
装置の動作説明に供する各部波形図、第５図は第３図図
示装置の動作説明に供する特性図である。 １９｜２０｜１０４・・・・・・微分回路を構成する抵
抗とコンデンサ、４２｜４３・・・・・・矩形波整形増
幅器の主要要素を構成するトランジスタ、１１０・・・
・・・交流発電機、１１１・・・・・・点火コイル、１
１３・・・・・・閉角度制御回路、１１４・・・・・・
バイアス切替回路。
示装置の動作説明に供する各部波形図、第３図は本発明
装置の一実施例を示す電気回路図、第４図は第３図図示
装置の動作説明に供する各部波形図、第５図は第３図図
示装置の動作説明に供する特性図である。 １９｜２０｜１０４・・・・・・微分回路を構成する抵
抗とコンデンサ、４２｜４３・・・・・・矩形波整形増
幅器の主要要素を構成するトランジスタ、１１０・・・
・・・交流発電機、１１１・・・・・・点火コイル、１
１３・・・・・・閉角度制御回路、１１４・・・・・・
バイアス切替回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関と同期して回転する交流発電機の交流出力
と、閉角度制御回路よりの機関回転数と共に変化する直
流出力とを矩形波整形増幅器に加えて閉角度制御を行う
内燃機関用無接点点火装置において、前記閉角度制御回
路は、前記矩形波整形増幅器の出力パルス信号を、その
周波数に対応した直流出力に変換する周波数−電圧変換
回路を含んでなり、この周波数−電圧変換回路の直流出
力を前記機関回転数と共に変化する直流出力として前記
矩形波整形増幅器に加えると共に、前記直流発電機の交
流出力の増加減少を微分回路により検出して点火直前か
ら点火後の所定時間前記機関回転数と共に変化する直流
出力が前記矩形波整形増幅器に加えられるのを阻止する
バイアス切替回路を備える内燃機関用無接点点火装置。 ２ 前記点火後の所定時間を、高速時の必要コイルオン
確保時間とすべく前記微分回路の時定数を設定してなる
特許請求の範囲第１項記載の内燃機関用無接点点火装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53039465A JPS5918551B2 (ja) | 1978-04-04 | 1978-04-04 | 内燃機関用無接点点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53039465A JPS5918551B2 (ja) | 1978-04-04 | 1978-04-04 | 内燃機関用無接点点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54132026A JPS54132026A (en) | 1979-10-13 |
| JPS5918551B2 true JPS5918551B2 (ja) | 1984-04-27 |
Family
ID=12553794
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53039465A Expired JPS5918551B2 (ja) | 1978-04-04 | 1978-04-04 | 内燃機関用無接点点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5918551B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5786562A (en) * | 1980-11-17 | 1982-05-29 | Nippon Soken Inc | Ignition system for internal combustion engine |
| JPS56167853A (en) * | 1980-05-29 | 1981-12-23 | Nippon Soken Inc | Ignition apparatus for internal combustion engine |
| JPS57163156A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-07 | Nippon Soken Inc | Ignition device for internal-combustion engine |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50155835A (ja) * | 1974-06-07 | 1975-12-16 |
-
1978
- 1978-04-04 JP JP53039465A patent/JPS5918551B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50155835A (ja) * | 1974-06-07 | 1975-12-16 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54132026A (en) | 1979-10-13 |
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