JPS59173236A - 超耐熱焼結合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、高靭性および高硬度を有し、さらにすくれ
た耐摩耗性、耐塑性変形性、および耐衝撃性を有し、し
たかつて、これらの特性か要求される高速切削や、高送
り切削および深切り込み切削などの重切削に用いられる
切削工具として、さらに熱間圧延ロール、熱間ｉ線引ロ
ール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダイス、および熱間押
出しパンチ６、との比軸的長時間高温にさらされる熱間
加工用工具として使用した場合にすぐれた性能を発揮す
る超耐熱焼結合金およびその製造法に関するものである
。

近年、加工能率向上のだめに高速切削化や高送り切削化
か検討されているか、切削速度を高くしたり、送υ量を
多くしたりすると、切削工具の刃先温度か上昇し、刃先
か摩耗よりは、むしろ高温に起因する塑性変形によって
使用寿命に至る場合が多い。

しかしながら、現在実用に供されている硬質相か主とし
て炭化タングステン（以下Ｖｔｌ　Ｃで示す）や炭化チ
タン（以下Ｔｊ、Ｃで示す）で構成され、一方結合相が
主として鉄族金属で構成されている〜”、ｉ　Ｃ基超硬
合金やＴｉｃ基サーメットは、刃先温度か１０００℃を
越えると急激に軟化するようになるために、これらのＷ
　Ｃ基超硬合金や゛１゛ＩＣ基サーメットは勿論のこと
、これらの表面に硬質被覆層を形成したものにおいても
、その使用条件は刃先温度が１０００℃を若干上廻る程
度に制限されている。

寸だ、硬質相か丁゛］とＷの複合炭化物固溶体（以下、
（Ｔ１．Ｗ）Ｃで示す）あるいは複合炭窒化物固溶体（
以下、（Ｔｉ、　ｗ　）　ＣＮで示す）て構成され、一
方結合相かＷ−↑重合金て構成されたザーメットが提案
され、このザーメットを高速切削や重切削に切削工具と
して用いる試みもなされているか、この従来ザーメソト
は、焼結性か悪く、しかも原料粉末として使用される（
Ｔｘ、　　１１１／　）　Ｃ粉末あるいは（Ｔｉ−Ｉ　
Ｗ　）　ＣＮ粉末におけるＣ濃度か比較的高いために、
焼結時にその一部か〜′１Ｔ約１Ｔ一部と反応して脆い
’Ｎ　２　Ｃを形成し、このＷ２Ｃの存在によって耐衝
撃性の劣ったものとなることから、十分満足する切削性
能を示さないのか現状である。。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特にす
ぐれた耐塑性変形性および耐衝撃性、さらに面１摩粍性
が要求される鋼なとの高速切削や重切削に切削工具とし
て使用するのに適した材料を開発すべく研究を行った結
果、重量％で、■　Ｔ１と、　Ｘ’Ｊと２元素周期律表
の５ａ族金属のうちの１種１だは２種以上との複合炭窒
化物固溶体（以下、（″１４］、、’八１，５ａ族金属
）ＣＩ町で示す）粉末　　１０〜６５％、 酸化マグネシウム（以下１旬○で示す）粉末０５〜１０
俸、 ”Ａノ粉末：残り、 ■　い”ｊ、、　Ｗ、　５　ａ族金属）ＣＮ粉末、１０
〜６５裂、 Ｍ　ｇ　Ｃ粉末、０５〜１０係、 酸化アルミニウム（以下Ａ１４２０５で示す）粉末およ
び酸化イツｌ−リウム（以下Ｙ２Ｏ３で示す）粉末のう
ちの１１車捷たは２才重　０１〜１％、Ｖ＋ｉ粉末、残
り、 ◎　１゛１と、Ｗと１元素周期律表の５８族金属のうち
の１種また（ｌ−１：２　ａｉ以上との複合炭化物固溶
体（以下、（Ｔｊ、、　Ｖｉ’、　５　ａ族金属）Ｃで
示す）粉末と、窒化チタン（以下ＴｉＮで示す）粉末お
よび元素周期律表の５ａ族金属の窒化物粉末のうちの１
種または２種以上、１０〜６，５％、 ｌ・１ｇＣ粉末：０５〜１０楚、 ■σ粉末：残り、 ■　（’Ｉ’ｉ、　Ｗ、　　５ａ族金属）Ｃ粉末と、’
ｌ［’ｉＮ粉末および５ａ族金属の窒化物粉末のうちの
１種または２　ｆｆｆ１以上：ＪＯ〜６５係、 ＭｇＯ粉末：０５〜ユＯ％、 ＡＱ２０３粉末およＱ’Ｙ２Ｏ３粉末のうちの１　ｆｌ
　ｔたは２１重　゛　　０１〜１　％　、 Ｗ粉末　残り、 以上■〜■のうちのいずれかの配合組成をもっだ圧粉体
を、真空中、あるいは不活性カス雰囲気中、１８００〜
２７００℃の範囲内の高温で焼結すると、 硬質相形成成分としての（Ｔ　１　ｒ　Ｗ　＋　Ｏａ族
金属）・ＣＮ：１０〜６５係、 同しく硬質相形成成分としての１＝；ｇｏ：００１〜１
％、 を含有し、さらに必要に応じて、 同しく硬質相形成成分としてのＡｇ２Ｏ３およびＹ２Ｏ
。

のうちのｊ種捷たは２種　０５〜１０％、を含有し、残
りか結合相形成成分としてのＷと不し′ｉ１′避不純物
からなる組成をもった超ＩＩＩ′１熱焼結合金か得られ
、この超１酬熱焼結合金においては、焼結時に、原料粉
末たる（’ｌ’ｉ、　Ｗ、　５ａ族金属）　Ｃｐｒある
いは（′Ｊ□′１．〜へ・、５ａ族金属）Ｃ中のＣ成分
がｉ向Ｏと反応して減少し、この、結果焼結性か著しく
向上するようになると共に、脆いＷ２Ｃか形成しにくく
なることから、すぐれた耐衝撃性をもつようになり、さ
らに硬質相としての（”　１＋　”　、５　ａ族金属）
・ＣＮの存在によって一段とすぐれた耐摩耗性と耐塑性
変形性をもつようになり、したがって、これを高速切削
や重切削などの切削工具として用いた場合にはすぐれた
切削性能を発揮するという知見を得たのである。

この発明は、上記知見にもとういてなされたものであっ
て、以下に配合組成（成分組成）および焼結温度を上記
の通りに限定した理由を説明する。

（ａ、）　　（’］’１．　Ｗ、５　ａ族金属）　ＣＮ
この成分は、主体硬質相形成成分であって、焼結合金に
すぐれた耐摩耗性と耐塑性変形性を伺与する作用をもつ
が、その配合Ｆ；ｉ：　（含有量）か１０％未満では、
Ｗ素地中にスケルトンを形成することなく均一に分散し
てしまって前記作用に所望の効果が得られず、一方６５
％を越えて配合（含有）させると、相対的に素地を形成
するＷ量が減少し、靭性が劣化するようになることから
、その配合（含有）量を１０〜６５係と定めた。、（ｂ
）　　Ｍ　ｇ　Ｏ Ｍ　ｇ　Ｏは、その大半が焼結時に、原料粉末たる（Ｔ
ｉ、　Ｗ、　５ａ族金属）Ｃあるいは（Ｔｉ、　ｖＢ　
５　ａ族金属）ＣＮ中のＣと反応して、そのＣ量を減少
させると同時に、焼結性を改善し、かつそのわずかな量
が焼結合金中に残留して耐衝撃性を著しく向上させる作
用をもつが、その配合量が０．．５　％未満では所望の
焼結性改善効果が得られないはかりでなく、焼結合金中
に残留するＭｇＯの量が０．０１％未満となってしまっ
て所望の耐衝撃性を確保することができず、一方１０係
を越えた配合量にすると、焼結温度が低い場合は焼結合
金中のＭｇＯ含有量が１条を越えて高くなってしまい、
この結果、焼結合金の耐塑性変形性か低下するようにな
るばかりでなく、焼結合金中に巣が形成され易くなって
耐衝撃性も劣化するようになることから、Ｍ　ｇ、Ｏの
配合量を０５〜１０％、ずなわぢＭｇＯの含有量を００
１〜１％と定めた。

（ｃ）　　ＪＶｚ０３およびＹ２Ｏ３ これらの成分は、そのほとんどが素地中に均一に分散し
て焼結性を向上させると共に、焼結合金の耐摩耗性およ
び耐衝撃性をさらに一段と向上させる作用をもつので必
要に応じて配合（含有）されるか、その配合（含有）量
か０５％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず
、一方その配合（含有）量が１０％を越えると、焼結合
金の耐Ｓ撃１生および耐塑性変形性に劣化傾向が現われ
るようになることから、その配合（含有）計を０５〜１
０％と定めた。

（ｄ）　　ｖｔおよびイく可避不純物 Ｗは、その一部が硬質相に固溶するが、大部分は結合相
として存在して硬質相と強固に結合し、焼結合金にすぐ
れた面Ｊ衝撃性を付与する作用を有するものである。壕
だ、不可避不純物としてＭｏ。

Ｃｒ、　Ｆｅ、　Ｎｉ　、　Ｃｏ　、　Ｆｔｅ　、　Ｐ
ｔ、　　およびＰｄなどのうちのＪ８！または２種以上
を含有しても、それぞれの成分含有量が１％以下であれ
ば焼結合金の特性が何ら損なわれるものではない。

（ｅ）焼結温度 焼結温度が１８００℃未満では、ｔｖｉｇｏの蒸発が不
十分で、このため焼結合金における炭素量の減少が少な
く、所望の焼結性および耐衝撃性を確保することができ
ず、一方２７００℃を越えた焼結温度にすると、焼結合
金に液相が発生して、その形状が変化するようになるこ
とから、焼結温度を１８００〜２７００℃と定めたつ つきに、この発明の超酬熱・９″己結金を実す龜例によ
り具体的に説明する。

実施例　ｌ 原料粉末として、平均粒径１．５　／ｌ　ｍを有する完
全固溶体の（”１．０．７５”Ｏ，１５’ｌ’ａｏ、１
゜）　（ＣＯ，７ｏ１’ｌｃ、ｚ　ｏ　）粉末（括弧内
の数値は原子比を示す）、同０４μｍのＭ　ｇ　Ｏ粉末
、同０５μｍのＡＱ２０３粉末、同０４μｍのＹ２Ｏ，
粉末、および同０８μｍのＷ粉末を用意し、これら原料
粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルにて７２時間湿式粉砕混合し、乾燥した後’％
　　１５　ｋｇ／ｒｒｕ７の圧力にてプレス成形して圧
粉体とし、ついてとの圧粉体を７６０も○ｒｒの窒素雰
囲気中で、それぞれ第１表に示される温度に１時間保持
の条件で焼結することによって、同じく第１表に示され
る成分組成をもった本発明焼結合金１〜２４および比較
焼結合金１〜３をそれぞれ製造した。

ついて、この結果得られた本発明焼結合金１〜２４おま
ひ比較焼結合金１〜３の硬さくロックウェル硬さＡスケ
ール）および抗折力を…り定すると共に、これより５Ｎ
Ｐ４３２の形状をもった切削チップを切出し、 被削利：５ＮＣＩＶ４−８（硬さ：ＨＢ　２４０　）、
切削速度　２００　ｍ　／ｍｉｍ、 送り　０．３７ｎｊｎ　／　ｒｅｖ、、切込み、２Ｎπ
、 切削時間　１０順、 の条件での商法連続切削試験、並びに、被削（，４，６
ｐ＋　ＣＭ　−ｓ　（硬さ：Ｈ，２７０）、切削速度　
１２０ｍ／１ＩＩＩＩＩ、 送り　０．４　ｗｎ／　ｒｅｖ１ 切込み、５朋、 切削時間　３皿・］、 の条件での断続切削試験を行ない、上記高速連続切削試
験では、切刃の逃げ面摩耗幅およびすくい面摩耗深さを
測定し、寸だ上記断続切削試１験ては１０個の試験切刃
のうち、その刃先に欠損か発生した切刃数を測定した。

これらの測定結果を第２表に示した。件だ、比較の目的
で、工ＳＯのＰ］○グレードのＷ　Ｃ基間硬合金製切削
チップ（以下従来切削チップｌという）およびＴｉＣ−
１０％Ｍｏ−ユ５チＮユの組成（以上重量俸、以下％は
重朧俸を示す）を有する゛Ｉ’ｉＣ基サーメット製切削
チップ（以下従来切削チップ２という）についても上記
の切削条件で切削試１験を行ない、この結果も第２表に
示した。

第２表に示される結果から明らかなように、本発明焼結
合金１〜２４は、いずれも高硬度および高靭性を有し、
いずれの切削試験でもすぐれた耐摩耗性およびｉｉｌ衝
撃性を示すのに対して、Ｋｇυを含有しない比較焼結合
金１は、焼結性および］耐衝撃性に劣るものであるため
に、特に断続切削試、験では全切刃に欠損か発生し、丑
だ（Ｕ、’ｉ、　Ｗ、　Ｔａ　）ＣＮの含有量がこの発
明の範囲から高い方に外れた比較焼結合金２．３（ｄｌ
、比較的すぐれた耐摩耗性を示すものの、靭性に劣るも
のであるため、断続切削試、験ではほとんとの切刃に欠
損が発生した１、さらに従来切削チップ１，２は１ｌｉ
−１摩耗性および面１衝撃性に劣り、きわめて悪い切削
性能しか示さないことか明らかである。

実施例　２ 原料粉末として、実施例Ｊで用いた原料粉末のほかに、
平均粒径１５μｍを有する完全固溶体の（’ｌ’１ｏ６
５Ｗｏ２５Ｔａｏ、ｈｏＸ　Ｃ０，８ＯＮ０．２０　）
粉末、同ｌ、　３　μ７ｎの（Ｔｉｏ７５Ｗｏ１５Ｖｃ
ｌｏＸ　Ｃｏ、ｙｏＮｏ３ｏ’）粉末、同］−，５μｍ
の（］）ｉｏ７５Ｗｏ、ｘ５Ｎｂｏ、ｘｏ）（ＣＯ，７
０１寸０．３０）粉末、同２０μｍの（１′ユ（１，７
５Ｗ０１５’ｌｌ”ａ（１，１０）　Ｃｘ、ｏ粉末、同
１．２　ｐ　ｍのＴｉＮ粉末、同］、、　６　ｐ　ｍの
Ｖ　Ｎ粉末、同１．３μｍのＮｂＮ粉末、および同１５
μｍのＴａＮ粉末を用意し、これら原料粉末を、第３表
に示される配合組成に配合した後、実施例１におけると
同一の条件で湿式粉砕混合し、乾燥し、成形して圧粉体
とし、ついでそれぞれ第３表に示される各種圧力のＮ２
ガスあるい（はＡ、ｒガス雰囲気中、温度、２０００℃
に２時間保持の条件で焼結することによって、第４表に
示される成分組成をもった本発明焼結合金２５〜４２を
それぞれ製造した。

ついで、この結果得られた本発明焼結合金２５〜４２に
ついて、硬さおよび抗折力を測定すると共に、これより
Ｓ　Ｎ　Ｐ　４３２の形状をもった切削チップを切出し
、さらに比較の目的で用意したＩＳＯのＰ３０グレード
の“７“・−Ｃ基間硬合金製切削チップ（以下従来切削
チップこという）と共に、被削利　Ｓ　Ｎ　Ｃ？ｖｉ　
−８（硬さ　８．２６０　）、切削床）反　’」ｏｏｍ
／耶・、 送り：　０．８　ａｍ　／　ｒｅｖ１ 切内み　４龍、 切削時１’＝１　：　ｌ　Ｏｉ＋ｍ、 の条件での高送り連続切削試験、並ひに、被剛材：　３
　Ｎ　ＣＭ　−ｓ　（硬さ：ＨＢ２７０）、切削速度：
　１００　ｍ／ｒｔｕｖ、 送り、’　０．４３　ＴＵｎ　／　ｒｅｖ。

切込み：３ジＺ１ 切削特出］　’、　３　！１ｉｌＮ。

の条件での断続切削試験を行ない、実施例１におけると
同様に、それぞれ切刃の逃は面摩耗幅およびすくい面摩
耗深さ、並びに欠損切刃数を測定した。これらのｊ］１
］定結果全結果表に合せて示した。

第５表に示される結果から、本発明焼結合金２５〜４２
は、いずれも高硬度および高靭性を有し、高送り連続切
削Ｐよび断続切削に２いてずくれた切削性能を示すのに
対して、従来切削チップ３は特に帽部性変形性に劣るた
めに高送り連続切削試験では３分で切削不能となるもの
であった。

実施例　３ 原料粉末として、実施例ユで用いた）・旬○粉末。

ＡＩ！２０３粉末、Ｙ２Ｏ３粉末、およびＷ粉末のほか
に、平均粒径１５μｍを有する完全固溶体の （’ｉ’　］０，７０’Ｎ□工０ＴａＯ，１０１Ｎ＋）
０．０５　）　（ＣＯ，□Ｉ　Ｏ”０．３０　）粉末、
さら２１７− に不純物として、同０８／１ｍの１、イ○粉末、同２．
５μｍのＮｉ粉末、同１２μｍのＣｏ粉末、および同３
、０　／ｌ　ｍのＲｅ粉末を用様し、これら原料粉末を
それぞれ第６表に示される配合組成に配合した後、実施
例１におけると同一の条件で湿式粉砕混合し、乾燥し、
成形して圧粉体とし、ついでこれらの圧粉体を、３００
　ｔｏｒｒの窒素雰囲気中で、それぞれ第６表に示され
る温度に２時間保持の条件で焼結することによって、同
じく第５表に示される成分組成をもった本発明焼結合金
４３〜６２および比「咬焼結合金４〜１」をそれぞれ製
造した１一つぎに、これらの本発明焼結合金４３〜６２
および比１シ焼結合金４〜１１について、硬さおよ０・
抗折力を」り定すると共に、これより！３　Ｎ　Ｐ　４
３２の形状をもった切削チップを切出し、さら（１（比
較の目的で用意し／こＩｓ○の？４０グレードの〜・Ｃ
基間硬合金製切削チップ（以下従来切削チップ４という
）と共に、 被削利、’　ＳＮ　ＣＭ　−８（硬さ　Ｈ，２６’０）
、切削速度　ｂ０７ｎ／Ｉ＋Ｉ＋・■、 送り　０７朋／　ｒｅｖ・、 切込み　１０關、 切削時間　３　ｍ１ＴＬ。

の条件での高送り連続切削試験、並びに、被削拐：　Ｓ
ＮＣＭ−８（硬さ　ＨＩ３２７０）、切削速度：８ｏｍ
７阻、 送り：　０．５　ｍｍｌ　ｒｅｖ　　、切込み：３ｒｒ
ｕｎ、 切削時間　３　ｎ＋ｉ１１゜ の条件での断続切削試験を行ない、実施例１におけると
同様に、それぞれ切刃の逃げ面摩耗幅る・よひすくい面
摩耗深さ、並びに欠損切刃数を測定した。これらの測定
結果を第７表に合せて示した。

第７表に示される結果から、本発明焼結合金４３〜６２
ば、いずれも高硬度および高靭性を有し、いずれの切削
試験でもすぐれた性能を示し、特に本発明焼結合金５０
〜５３．および同、５９〜６２に見られるように、Ｍｏ
、　Ｎｉ、　Ｃｏ、ま／ＣはＢｅなどの不純物を含有し
ても、その含有量が１％以下であれ（ｄ焼結合金の特性
にほとんど影響を及ぼさないことか明らかである。これ
に対してＭｇＯの配合（含有）量かこの発明の範囲から
高い方に外れた比較焼結合金４おまひ５．複合炭窒化物
の含有量かこの発明の範囲から低い方に外れた比較焼結
合金６および゛ン、不純物たるＮｉの含有量が〕φを越
えて高い比較焼結合金８および９．さらに焼結温度かこ
の発明の範囲から外れて低い条件で製造した比較焼結合
金１Ｇおよび１」においては、いずれも靭性不足か原因
で、きわめて悪い切削１クユ能しか示さず、また従来切
削テップ４は、本発明焼結合金とほぼ同等のすぐれた耐
衝撃性をもつものの、而」塑性変形性に劣るために高送
り連続切削試験では０９分で切削不能に至るものであっ
た。

上述のように、この発明の超酬熱焼結合金は、高靭性お
よび高硬度を鳴し、かつ１別席粍）生、面１塑性変形性
、および耐衝撃性にすぐれているので、これらの特性が
要求される鋼の高速切削や重切削などに切削工具として
用いた場合にすぐれた切削性能を示し、さらに熱間圧延
ロール、熱間線引ロール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダ
イス、さらには熱間押出しパンチなどの比較的長１埼間
高温にさらされる熱間加工用工具として用いた場合にも
すぐれた性能を長期に亘って発揮するなど工業上有用な
特性を有するのである。

出願人　　三菱金属珠式会ｄ： 代理人　　富　　１）　和　　夫　外１名（１）　　明
細書、第１頁〜第５頁、特許請求の範囲の記載を別紙に
示す通りに訂正する。

（２）　　明細書、第８頁、発明の詳細な説明の項、第
１１行、 １０．１〜１％」とあるな、 ［−０５〜１０％」と訂正する。

（３）　　明細書、第９頁、発明の詳細な説明の項、第
６行、 「０１〜１％」とあるを、 １−０５〜１０％ｊと訂正する。

（４）　　明細書、第２０頁、発明の詳細な説明の項、
第３表、配合組成の欄、 「Ｔｉ：　０．７０　　　　　「Ｔｉ、：　０．７５ｗ
　：　０．１０　　　　　　Ｗ　：　０．１５Ｔａ　：
　０．２０とあるを　Ｔａ　：　０．１０と訂正する。

Ｃ：　０．６０　　　　　　　Ｃ：　０．７　ＯＮ　：
　０．４０Ｊ　　　　　　Ｎ　：　０．３０Ｊ（５）　
　明細書、第２１頁、発明の詳細な説明の項、第４表、
成分組成の欄、 （１）　　明細書、第１頁〜第５頁、特許請求の範囲の
記載を別紙に示す通りに訂正する。

（２）　　明細書、紀８頁、発明の詳細な説明の項、第
１１行、 「０１〜１％」とあるを、 ［−０５〜１０％」と訂正する。

（３）　　明細書、第９頁、発明の詳細な説明の項、第
６行、 「０１〜１％」とあるを、 ［−０５〜１０％」と訂正する。

（４）　　明細書、第２０頁、発明の詳細な説明の項、
第３表、配合組成の欄、 「Ｔｉｏｏ、７０　　　　　「Ｔｉ：　０．７５Ｗ　：
　０．１０　　　　　　Ｗ　：　０．１５Ｔａ　：　０
．２０とあるを　　Ｔａ　：　０．１０と訂正する。

Ｃ：０．６０　　　　　　　Ｃ：０７０１＊　：　０．
４０ｊ　　　　　　Ｎ　：　０．３０ｊ（５）　　明細
書、第２１頁、発明の詳細な説明の項、第４表、成分組
成の欄、 「Ｔユ　　　　０．７　０　　　　　　　　　　　　　
　　［’Ｉ’ｉ：　　　０．７　５Ｗ　　：　　０．１
　０　　　　　　　　　Ｗ　　：　　０．１　５Ｔ’ａ
　：　０．２０とあるを　Ｔａ：０．１０と訂正する。

Ｃ：０．６０　　　　　　Ｃ：０．７ＯＮ　：　０．４
．Ｏｊ　　　　　　Ｎ　：　０．３０Ｊ以上 別紙 ２、特許請求の範囲 （１）　　硬質相形成成分としてのＴ】と、Ｗと２元素
周期律表の５ａ−族金属のうちの１種またけ２種以上と
の複合炭窒化物固溶体゛１０〜６５％、同じく硬質相形
成成分としての酸化マダネ／ウム°００１〜１％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
高靭性および高硬度を有し、かつ耐摩耗性。

耐塑性変形性、および耐衝撃性にすくれた超耐熱焼結合
金。

（２）　　硬質相形成成分としてのＴ］と、Ｗと７元素
周期律表の５ａ族金属のうちの１種寸たは２種以上との
複合炭窒化物固溶体＝１０〜６５％、硬質相形成成分と
しての酸化マグネ７ウム−００１〜１％、 同じく硬質相形成成分としての酸化アルミニウムおよび
酸化イツトリウムのう、ちの１種または２種二〇５〜１
０％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
高・靭性および高硬度を有し、かつ耐摩耗性。

耐塑性変形性、および耐衝撃性にずくれた超耐熱焼結合
金。

（３）　　■　Ｔ〕と、Ｗと１元素周期律表の５ａ族金
属のうちの１種寸たけ２種以上との複合炭窒化物固溶体
粉末、１０〜６５％、 酸化マグネノウム粉末　０５〜１０％、Ｗ粉末°残り、 ■　Ｔ１と、Ｗと１元素周明律表の５ａ族金属のうちの
１種寸たけ２種以上との複合炭窒１ヒ物固溶体粉末　１
０〜６５％、 酸化マグネ７ウム粉末　０．５〜１０％、酸化アルミニ
ウム粉末および酸化イツトリウム粉末のうちの１種また
は２種＝０．５〜１０％、Ｗ粉末：残り、 ｏ　Ｔｉと、Ｗと５元素周期律表の５ａ族金属のうちの
１種寸たけ２種以上との複合炭化物固溶体粉末と、窒化
チタン粉末および元素周期律表の５ａ族金属の窒化物粉
末のうちの１種寸たば２種以上　１０〜６５％、 酸化マグネ／ラム粉末：０５〜１０％、Ｗ粉末：残り、 ■　Ｔ１と、Ｗと２元素周期律表の５８族金属のうちの
１種寸たは２種以上との複合炭化物置１容体粉末と、窒
化チタン粉末および元素周期律表の５ａ族金属の窒化物
粉末のうちの１種寸たけ２種以上゛ｌＯ〜６５％、 酸化マグ不ノウム粉末　０５〜１０％、酸化アルミニウ
ム粉末および酸化イノ［・リウム粉末のうちの１種寸た
け２種：０５〜１０％、Ｗ粉末　残り、 以上■〜■のうちのいずれかの配合組成（以上重量％）
を有する圧粉体を、真空中、あるいは不活性カス雰囲気
中、１８００〜２７００°Ｃの範囲内の高温て焼結し、
この焼結中に、酸１ヒマグネ／ウムと上記の複合炭窒化
物固溶体′または複合炭化物固溶体とを反応させて、酸
化マグネ７ウム自身の減少をはかると共に、前記の複合
炭窒化物固溶体または複合炭化物固溶体中の炭素量を減
少させ、さらに前言己の複合炭化物固溶体と上記の窒化
物とを反応させ、もって、 ■　硬質相形成成分としてのＴ］と、Ｗと１元素周期律
表の５８族金属のうちの１種また＋４２種以上との複合
炭窒化物固溶体゛１０〜６５％、同しく硬質相形成成分
としての酸化マグネンウム　　　０．０１　〜１　％、 結合相形成成分としての■Ｖおよび不可避不純物°残り
、 ■　硬質相形成成分としてのＴ１と、Ｗと２元素周期律
表の５ａ族金属のうちの１種寸たは２種以−Ｆとの複合
炭窒化物固溶体　１０〜６５％、硬質相形成成分として
の酸ｆヒマグネ／ウム００１〜１％、 同じく硬質相形成成分としての酸化アルミニウムおよび
酸化イツトリウムのうちの口■たは２種＝　０５〜１０
％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残り、 以上０寸たは■の組成（以上重量％）を有する超耐熱焼
結合金を製造することを特徴とする超耐熱焼結合金の製
造法。

手続補正書自利 昭和５９イ１２月１０　ＩＩ 特許庁長官　若　杉　千゛°　　夫　　　ｊ股　魚）１
、事件の表示 特願昭５８−４８４９８　　’ｉじ ２、発明の名称 超耐熱焼結合金およびその製造法 ：３．浦１１−をする者 事件との関係　特許ＩＴ願人 什Ｊすｉ　　　東京都千代田区人手町−丁目５番２号氏
名　（名称）（６２６）三菱釜属株式会社代衣者　　永
　！ｌｊ７．　　　　健 、１１代　埋　入 イ１１・Ｊｉ　　東」；・諸Ｈ・代１１１７神１．１１
盾１町−何斗１２３番地宗保第二ビル８階 〒１０１　　　屯８．占　（０：（）　　２３３−１　
４ｉ　７　ｆｉ　・　ｌ　　ｔｉ　７７自　　　発 ６抽１１）の夕、ｊ象 明細用の発明の詳細な説明の欄 ７、補＋Ｆの内容　　別紙の通り （１）　　明細岩、第２１頁、発明の詳細な説明の項、
第４表中、本発明焼結合金３８の欄、 （２）　　明細書、第２６頁、発明の詳細な説明の項、
第６表の２中、比較焼結合金１０の成分組成のＭｇＯの
欄、 ｒＯ，１５Ｊとあるを、 １−１．１５※」と訂正する。

（３）　　明細書、第２６頁、発明の詳細な説明の項、
第６表の２中、比較焼結合金１１の配合組成のＭ）３０
の梱、 「２０」とあるを、 「５０」と訂正する。

（４）　　明細庸、第２６頁、発明の詳細な説明の項、
第６表の２中、比較焼結合金１１の成分組成のＭｇＯの
欄、 ＩＯ，０８ｊとあるな、 「１０８”Ｊと訂正する。

以上

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　硬質相形成成分としての′コ１と、Ｗと２元
   素周期律表の５ａ族金属のうちの１種または２種以上と
   の複合炭窒化物固溶体、１０〜６５％、同じく硬質相形
   成成分としての酸化マグネシウム：０．０１−１％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物、残り、 からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
   高靭性および高硬度を有し、かつ耐摩耗性耐塑性変形性
   、および耐衝撃性にすぐれた超耐熱焼結合金、。
2. （２）硬質相形成成分としてのＴ１と、Ｗと１元素周上
   り］住人０５ａ族金属のうちの１種捷たけ２種以上との
   複合炭窒化物固溶体＝１０〜６５％、硬質相形成成分と
   しての酸化マグネシウム。 ００１〜１％、 同じく硬質相形成成分としての酸化アルミニウムおよび
   酸化イツトリウムのうちの］、　ｉΦ寸たは２梗：０５
   〜１０％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
   高靭性および高硬度を有し、かつ１Ｖｊ１１衆耗性。 耐塑性変形性、および１衝撃性にすぐれた超耐熱焼結合
   金。
3. （３）■　Ｔ１と、Ｗと２元素周期律表の５ａ族金属の
   うちの１種または２種以上との複合炭窒化物固溶体粉末
   、１０〜６５係、 酸化マグネシウム粉末：０５〜１０％、Ｗ粉末、残り、 ■　Ｔ１と、Ｗと２元素周期律表の５ａ族金属のうちの
   １種または２！Ｍ以上との複合炭窒化物固溶体粉末：１
   ０〜６５％、 酸化マグネシウム粉末：ｏ５〜工○俸、酸化アルミニウ
   ム粉末および酸ｆヒイットリウム粉末のうちの１種寸た
   は２種、０５〜１係、Ｗ粉末゛残り、 ■　Ｔｉと、Ｗと２元素周期律表の５ａ族金属のうちの
   １種寸たは２種以上との複合炭化物固溶体粉末と、窒化
   チタン粉末および元素周期律表の５ａ族金属の窒化物粉
   末のうちのｌｆｍ　ｉたは２種以上：１０〜６５％、 酸化マグネシウム粉末、０５〜１０％、Ｗ粉末、残り。 ■　百と、　Ｖ“ｌと２元素周期律表の５ａ族金属のう
   ちの１種または２種以上との複合炭化物固溶体粉末と、
   窒化チタン粉末および元素周期律表の５ａ族金属の窒化
   物粉末のうちの１種また（は２種以上、１０〜６５％、 酸化マグネソウム粉末：ｏ５〜１０％、酸化アルミニウ
   ム粉末および酸化イツトリウム粉末のうちの１−オ重ま
   たは２７重：０５〜１％、Ｗ粉末：残り、 以上■〜■のうちのいずれかの配合組成（以上型ｉｉ、
   ％）を有する圧粉体を、真空中、あるいは不活性ガス雰
   囲気中、１８００〜２７’ＯＯ℃の範囲内の高温で焼結
   し、この焼結中に、酸化マグネシウ゛ムと上記の複合炭
   窒化物固溶体または複合炭化物固溶体とを反応させて、
   酸化マグネシウム自身の減少をはかると共に、前記の複
   合炭化物固溶体寸たは複合炭化物固溶体中の炭素量を減
   少させ、さらに前記の複合炭化物固溶体と上記の窒化物
   とを反応させ、もって、 ■　硬質相形成成分としてのＴ１と、Ｗと２元素周期律
   表の５ａ族金属のうちの１種または２種以上との複合炭
   窒化物固溶体：１０〜６５係、同じく硬質相形成成分と
   しての酸化マグネシウム＝００１〜１％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残り、 ■　硬質相形成成分としてのＴ１と、Ｗと２元素周期律
   表の５ａ族金属のうちの１種または２種以上との複合炭
   化物固溶体二１０〜６５％、硬質相形成成分としての酸
   化マグネシウム０．０１−１係、 同じく硬質相形成成分としての酸化アルミニウムおよび
   酸化イツトリウムのうちの１種寸だは２種　　０５〜ｌ
   　Ｏ％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残り、 以上■または■の組成（以上重量係）を有する超耐熱焼
   結合金を製造することを特徴とする超１１１Ｉ熱焼結合
   金の製造法。