JPS59169535A - 酸化触媒 - Google Patents
酸化触媒Info
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- JPS59169535A JPS59169535A JP58043093A JP4309383A JPS59169535A JP S59169535 A JPS59169535 A JP S59169535A JP 58043093 A JP58043093 A JP 58043093A JP 4309383 A JP4309383 A JP 4309383A JP S59169535 A JPS59169535 A JP S59169535A
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の技術分野]
本発明は酸化触媒に関し、更に詳しくは比較的高温高風
速下でかつ振動の多い条件において高活性及び長寿命を
有する酸化触媒に関する。
速下でかつ振動の多い条件において高活性及び長寿命を
有する酸化触媒に関する。
[発明の技術的背景とその問題点]
近年環境保全の意識が高まるとともに、自動車や大型ボ
イラー等から排出される有害物の除去が緊急の課題とな
っておシ、これら有害ガスを浄化する方法として酸化触
媒によシ完全に酸化分解し無害化する方法が知られてい
る。
イラー等から排出される有害物の除去が緊急の課題とな
っておシ、これら有害ガスを浄化する方法として酸化触
媒によシ完全に酸化分解し無害化する方法が知られてい
る。
従来、このような完全酸化型触媒としては有害ガスを比
較的随意に接触酸化する事のできる白金触媒が主に使用
されている。かかる白金触媒を始めとして、従来の酸化
触媒は金属もしくは金属酸化物を、アルミナ、シリカ等
の担体上に担持させて成型したものが使用されている。
較的随意に接触酸化する事のできる白金触媒が主に使用
されている。かかる白金触媒を始めとして、従来の酸化
触媒は金属もしくは金属酸化物を、アルミナ、シリカ等
の担体上に担持させて成型したものが使用されている。
しかしながらこれらの酸化触媒は比較的高温でかつ多量
のガスを処理する高風速下の条件で使用される事が多く
必ずしも満足のいく酸化能が得られる訳ではなかった。
のガスを処理する高風速下の条件で使用される事が多く
必ずしも満足のいく酸化能が得られる訳ではなかった。
さらに自動車や大型ボイラー等に酸化触媒を設置する場
合は燃焼器の振動の影響を受は触媒が破憶する等の問題
点を1あった1、 [発明の目的] 本発明の目的は、約300〜1000’Oの比較的高い
温度範囲でかつ線速1r11//Sを越える様な比較的
に高風速下においても高活性及び長寿命を有するととも
に耐振性の高い酸化触媒を提供する事にある。
合は燃焼器の振動の影響を受は触媒が破憶する等の問題
点を1あった1、 [発明の目的] 本発明の目的は、約300〜1000’Oの比較的高い
温度範囲でかつ線速1r11//Sを越える様な比較的
に高風速下においても高活性及び長寿命を有するととも
に耐振性の高い酸化触媒を提供する事にある。
[発明の概要]
本発明は孔径100〜1000μの孔食を有し、かつ開
孔率が80チ以上の金属製担体;該担体上に設けられた
CeJ、a、Srから成る群より選ばれた少なくとも1
種の金属を含有するγ−アルミナの被覆層;及び該γ−
アルミナ被覆層に担持されたpt及び/又は、Pdから
成る酸化触媒であシ、特に前記孔食として電解作用によ
り形成された孔食を用いる事が好ましいというものであ
る。
孔率が80チ以上の金属製担体;該担体上に設けられた
CeJ、a、Srから成る群より選ばれた少なくとも1
種の金属を含有するγ−アルミナの被覆層;及び該γ−
アルミナ被覆層に担持されたpt及び/又は、Pdから
成る酸化触媒であシ、特に前記孔食として電解作用によ
り形成された孔食を用いる事が好ましいというものであ
る。
つまシ本発明に係る酸化触媒は第1図に示す如く、例え
ば電解作用によシ孔食を発生させた金属製担体(1)上
にセリウム(Ce) 、ランタン(La) 、ストロン
チウム(Sr)の1種以上を添加したγ−アルミナ(γ
−A1203 ) (2)を被覆し、さらに白金(Pt
)やパラジウム(Pd ) (3)を相持した構造の酸
化触媒であシ比較的高温で高風速下においても高活性及
び長寿命を有するとともに耐振性が向上するというもの
である。
ば電解作用によシ孔食を発生させた金属製担体(1)上
にセリウム(Ce) 、ランタン(La) 、ストロン
チウム(Sr)の1種以上を添加したγ−アルミナ(γ
−A1203 ) (2)を被覆し、さらに白金(Pt
)やパラジウム(Pd ) (3)を相持した構造の酸
化触媒であシ比較的高温で高風速下においても高活性及
び長寿命を有するとともに耐振性が向上するというもの
である。
なお本発明において金属製担体の孔食の孔径を100〜
1000μとしたのは、100μ未満ではAl2O3コ
ーテイング液の浸入が困難でありアルミナアンカーの強
度も弱い。また1000μを超えると、金属製担体の強
度が低下する。さらに開孔率を80%以上としたのは、
80%未満では圧力損失が大きくなシ高風速下の使用が
困難になる。
1000μとしたのは、100μ未満ではAl2O3コ
ーテイング液の浸入が困難でありアルミナアンカーの強
度も弱い。また1000μを超えると、金属製担体の強
度が低下する。さらに開孔率を80%以上としたのは、
80%未満では圧力損失が大きくなシ高風速下の使用が
困難になる。
以下において本発明の詳細な説明する。
本発明において使用される金属製担体は1000°C程
度の高温酸化性雰囲気中においても安定な性質を有する
ものであればいかなるものでもよく、これらの具体例と
しては、インコネルやニクロム等のNi合金やステンレ
ス等のFe合金が挙げられる。
度の高温酸化性雰囲気中においても安定な性質を有する
ものであればいかなるものでもよく、これらの具体例と
しては、インコネルやニクロム等のNi合金やステンレ
ス等のFe合金が挙げられる。
まだ前記担体の形状は開孔率80%以上を満足すれば、
その形状を問わないがハニカム状が望ましい。
その形状を問わないがハニカム状が望ましい。
さらにこの金属製担体の孔食は電解作用によシ形成する
事が好ましく、との孔食を起させるには各金属缶々に電
解液を選択する必要がある。またこの孔食が金属製担体
の隔壁を貫通する事は何ら問題ではない。
事が好ましく、との孔食を起させるには各金属缶々に電
解液を選択する必要がある。またこの孔食が金属製担体
の隔壁を貫通する事は何ら問題ではない。
本発明において使用されるCe+La、Sr等の金属を
含有するγ−M203層は活性担体としての機能を有す
るものである。なおγ−A1203層に添加される前記
金属の配合量は、その総量がγ−M203に対して5〜
30重量%であることが好ましく、更に好ましくは5〜
20重量%である。γ−Aノ203層に添加する金属の
量が5重量係未満であると耐熱性の向上が少なく、一方
間重量%を超えると前記金属の酸化物がAl2O3の粒
界に多量に析出し、γ−A1203層の機械的強度が低
下する場合がある。
含有するγ−M203層は活性担体としての機能を有す
るものである。なおγ−A1203層に添加される前記
金属の配合量は、その総量がγ−M203に対して5〜
30重量%であることが好ましく、更に好ましくは5〜
20重量%である。γ−Aノ203層に添加する金属の
量が5重量係未満であると耐熱性の向上が少なく、一方
間重量%を超えると前記金属の酸化物がAl2O3の粒
界に多量に析出し、γ−A1203層の機械的強度が低
下する場合がある。
本発明において使用される貴金属触媒のpt、pdの相
持量は特に限定されないが、触媒全量に対し0.01〜
10重量%であることが好ましい。
持量は特に限定されないが、触媒全量に対し0.01〜
10重量%であることが好ましい。
上記した本発明の酸化触媒は、例えば、次のようにして
製造することができる。
製造することができる。
まず、薄板と波板を積層しコルゲート状に成型した担体
材料を電解作用による孔食形成の為に電解液の中に浸漬
し、担体材料を陰極として直流放電すると相体材料の表
面に図100μの孔食が発生する。これを触媒担体とす
る。
材料を電解作用による孔食形成の為に電解液の中に浸漬
し、担体材料を陰極として直流放電すると相体材料の表
面に図100μの孔食が発生する。これを触媒担体とす
る。
次にγ−A1203から成るアルミナコーティング組成
物にCe 、 La、 s rから成る群より選ばれた
少なくとも1種の金属を所定量添加する。尚、前記金属
は、例えばその金属塩化物、金属硝酸塩等の金属塩の形
で添加することが好ましい。
物にCe 、 La、 s rから成る群より選ばれた
少なくとも1種の金属を所定量添加する。尚、前記金属
は、例えばその金属塩化物、金属硝酸塩等の金属塩の形
で添加することが好ましい。
次いで、上記組成物を、例えば、ボールミル等を用いて
固形物を粉砕する。このようにして得たコーティング用
液体を、耐熱性担体に流しかける等の操作によシ被覆せ
しめ、常温で充分乾燥した後、例えば、650℃で3時
間和焼成する。なお、被覆時にはロータリーポンプ等で
脱泡する事が望ましい7、 この焼成担体を、所定蓋の触媒金属を溶解した溶液に浸
漬し、再び常温で充分乾燥した後、最後に、例えば、水
素算囲気中、550℃で3時間程度焼成することによシ
、本発明の触媒を得ることが可能である。
固形物を粉砕する。このようにして得たコーティング用
液体を、耐熱性担体に流しかける等の操作によシ被覆せ
しめ、常温で充分乾燥した後、例えば、650℃で3時
間和焼成する。なお、被覆時にはロータリーポンプ等で
脱泡する事が望ましい7、 この焼成担体を、所定蓋の触媒金属を溶解した溶液に浸
漬し、再び常温で充分乾燥した後、最後に、例えば、水
素算囲気中、550℃で3時間程度焼成することによシ
、本発明の触媒を得ることが可能である。
尚、上記触媒金属は、例えば、塩化白金酸、塩化パラジ
ウム等の金属塩を水等に溶解した形で使用することが好
ましい。
ウム等の金属塩を水等に溶解した形で使用することが好
ましい。
本発明の酸化触媒が比較的高い耐熱性と優れた耐振性を
有する理由は明らかでないが、次のように考えることが
できる。
有する理由は明らかでないが、次のように考えることが
できる。
即ち、前記金属をγ−A1203層に添加したことによ
逆γ−A1203相の結晶粒界が微細化していることが
考えられる。そして、この粒界上に前記添加金属が酸化
物として析出しておシ、これらが貴金属触媒粒子を粒界
上に強く捕捉し、貴金属触媒粒子の熱移動を阻止してい
るために耐熱性が向上したものと考えられる。
逆γ−A1203相の結晶粒界が微細化していることが
考えられる。そして、この粒界上に前記添加金属が酸化
物として析出しておシ、これらが貴金属触媒粒子を粒界
上に強く捕捉し、貴金属触媒粒子の熱移動を阻止してい
るために耐熱性が向上したものと考えられる。
また、孔食を有した金属製担体にγ−A7203 J@
を塗布するとγ−M203が孔食内に充填される事によ
逆γ−A1203層が金属製担体に強く接着し耐振性が
向上したものと考えられる。
を塗布するとγ−M203が孔食内に充填される事によ
逆γ−A1203層が金属製担体に強く接着し耐振性が
向上したものと考えられる。
なお、耐振性が向上したために、γ−A12o3の塗布
量を減らす事が可能となシ、γ−A7203層の厚みが
数100μ薄くなシハニヵム触媒の開孔率が向上する利
点も生じた。
量を減らす事が可能となシ、γ−A7203層の厚みが
数100μ薄くなシハニヵム触媒の開孔率が向上する利
点も生じた。
U発明の実施例]
実施例1
厚さ100μのステンレス304の薄板と、厚さ100
μピツチ1間のステンレス304の波板を交互に重ねて
積層し400セル/インチ2で開孔率85%の担体材料
をまず成型する。
μピツチ1間のステンレス304の波板を交互に重ねて
積層し400セル/インチ2で開孔率85%の担体材料
をまず成型する。
次に0.21 NaC7+30%グルタミン酸ソーダを
含む電解液を調製した後、前記担体材料を前記電解液に
浸漬し、担体材料を陰極、白金電極を陽極として頷V
、 I A/ dm2の通電を浴温5°Cで30秒行い
金属製担体を製造した。
含む電解液を調製した後、前記担体材料を前記電解液に
浸漬し、担体材料を陰極、白金電極を陽極として頷V
、 I A/ dm2の通電を浴温5°Cで30秒行い
金属製担体を製造した。
前記電解操作により400μの孔食が発生した。
次に、15%La+5%Ceを含むアルミナコーティン
グ組成物を謔製した後、前記担体を減圧系に置いてロー
タリーポンプで減圧しながら前記アルミナコーテイング
液を数回流しかけてアルミナ層を塗布した。そして常温
で充分乾燥した後、650°Cで3時間焼成しLa、C
eを含有したγ−A7203被覆層を形成した。
グ組成物を謔製した後、前記担体を減圧系に置いてロー
タリーポンプで減圧しながら前記アルミナコーテイング
液を数回流しかけてアルミナ層を塗布した。そして常温
で充分乾燥した後、650°Cで3時間焼成しLa、C
eを含有したγ−A7203被覆層を形成した。
一方、水21に白金及びパラジウムがそれぞれ金属とし
て0.9g存在するように塩化白金酸及び塩化パラジウ
ムを溶解した水溶液を調製した。この水溶液に、前記−
・ニカム状担体を1時間浸漬して、担体に貴金属触媒を
含浸させた。次いで、このハニカム状担体を乾燥した後
、水素雰囲気中において、550’Oで3時間焼成し、
本発明に係る酸化触媒(4)を得た。
て0.9g存在するように塩化白金酸及び塩化パラジウ
ムを溶解した水溶液を調製した。この水溶液に、前記−
・ニカム状担体を1時間浸漬して、担体に貴金属触媒を
含浸させた。次いで、このハニカム状担体を乾燥した後
、水素雰囲気中において、550’Oで3時間焼成し、
本発明に係る酸化触媒(4)を得た。
実施例2
実施例1と同様の手法によシ、アルミナコーティング組
成物に添加する金属塩として硝酸ランタン、硝酸セリウ
ム、硝酸ストロンチウムを使用しその組合せ及び添加量
を変えて表に示すような(Ill)〜(J)の9種類の
酸化触媒を調製した。
成物に添加する金属塩として硝酸ランタン、硝酸セリウ
ム、硝酸ストロンチウムを使用しその組合せ及び添加量
を変えて表に示すような(Ill)〜(J)の9種類の
酸化触媒を調製した。
比較例
同時に比較例として電解処理等によシ孔食を形成してい
ない担体を使用して実施例1と同様の手法によシ触媒(
a)を調製した。また、電解処理した担体に、金属を添
加していないアルミナコーティング組成物を用いて実施
例1(!:同様の手法によシ触媒(b)を調製した。
ない担体を使用して実施例1と同様の手法によシ触媒(
a)を調製した。また、電解処理した担体に、金属を添
加していないアルミナコーティング組成物を用いて実施
例1(!:同様の手法によシ触媒(b)を調製した。
実施例3
上記実施例1及び2で得た10種類の酸化触媒及び比較
例で得た2種類の燃焼触媒について、それぞれ、流通系
試験装置を用いてその燃焼特性を評価した。
例で得た2種類の燃焼触媒について、それぞれ、流通系
試験装置を用いてその燃焼特性を評価した。
尚、試験条件は、ガス流量;51.7mm、燃焼ガス濃
度;メタン(CH4) 1%、触媒量IQcc及び空間
速度3 X 104hr−1である。
度;メタン(CH4) 1%、触媒量IQcc及び空間
速度3 X 104hr−1である。
次いで上記燃焼触媒を、熱処理炉に入れ、1000°C
で50時間の熱処理を施した後、前記と同様の方法で、
それぞれその燃焼特性を評価した。
で50時間の熱処理を施した後、前記と同様の方法で、
それぞれその燃焼特性を評価した。
以上の試験により得られたそれぞれの燃焼触媒の熱処理
前後における燃焼特性の比を、触媒活性保持率として計
算した。それらの結果を、組成と共に、表に併記した。
前後における燃焼特性の比を、触媒活性保持率として計
算した。それらの結果を、組成と共に、表に併記した。
さらに、シャルピー試験機によシ衝撃試験を行い、試料
片にハンマー跡がつく程度の衝撃強さを与えた場合に、
試料片の裏側に発生するクラックを観察し、下記4段階
で評価を行い、その結果も表に併記した。
片にハンマー跡がつく程度の衝撃強さを与えた場合に、
試料片の裏側に発生するクラックを観察し、下記4段階
で評価を行い、その結果も表に併記した。
◎ クラックなし、 ○ クラックあシ、。
△ 一部剥離、 × 多量の剥離あシ、表から明
らかなように、本発明の酸化触媒は、比較例のものに比
べて、触媒の耐熱性の指標となる触媒活性保持率並びに
耐振性の指標となるシャルピー試験後の表面の性状が格
段に優れていることが確認された。
らかなように、本発明の酸化触媒は、比較例のものに比
べて、触媒の耐熱性の指標となる触媒活性保持率並びに
耐振性の指標となるシャルピー試験後の表面の性状が格
段に優れていることが確認された。
[発明の効果]
本発明の酸化触媒は従来の貴金属系触媒に比べてその耐
熱性及び耐振性が大幅に向上されたものである。従って
エネルギーの節約及び効率的利用が可能であり、その経
済上価値は非常に大きい。
熱性及び耐振性が大幅に向上されたものである。従って
エネルギーの節約及び効率的利用が可能であり、その経
済上価値は非常に大きい。
第1図は本発明に係る酸化触媒の断面を示す模式図。
1・・・担体、 2・・・γ−アルミナ、3・・・貴
金属。
金属。
Claims (1)
- (1)孔径100〜1000μの孔食を有し、かつ開孔
率が8咋以上の金属製担体と、該担体上に設けられたセ
リウム(Ce) 、ランタン(La) 、ストロンチウ
ム(S「)から成る群よう選ばれた少なくとも1種の金
属を含有するγ−アルミナ(γ−A1203)の被覆層
と、該γ−アルミナ被覆層に担持された白金(Pt)パ
ラジウム(Pd )の少なくとも1種から成ることを特
徴とする酸化触媒。 (2、特許請求の範囲第1項において孔食が電解作用に
よ)形成された事を特徴とする酸化触媒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58043093A JPS59169535A (ja) | 1983-03-17 | 1983-03-17 | 酸化触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58043093A JPS59169535A (ja) | 1983-03-17 | 1983-03-17 | 酸化触媒 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59169535A true JPS59169535A (ja) | 1984-09-25 |
Family
ID=12654218
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58043093A Pending JPS59169535A (ja) | 1983-03-17 | 1983-03-17 | 酸化触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59169535A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62237947A (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-17 | Toshiaki Kabe | 触媒体 |
US4755498A (en) * | 1986-04-30 | 1988-07-05 | International Fuel Cells Corporation | Steam reforming catalyst |
KR100499348B1 (ko) * | 2002-11-05 | 2005-07-04 | 주식회사 엔비켐 | 금속 모노리스형 촉매 모듈 제조를 위한 금속구조체 표면상에 금속-금속산화물 층상입자층의 피복방법 및 촉매부착방법 |
JP2005334757A (ja) * | 2004-05-26 | 2005-12-08 | Nippon Steel Corp | ハニカム体及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-03-17 JP JP58043093A patent/JPS59169535A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62237947A (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-17 | Toshiaki Kabe | 触媒体 |
US4755498A (en) * | 1986-04-30 | 1988-07-05 | International Fuel Cells Corporation | Steam reforming catalyst |
KR100499348B1 (ko) * | 2002-11-05 | 2005-07-04 | 주식회사 엔비켐 | 금속 모노리스형 촉매 모듈 제조를 위한 금속구조체 표면상에 금속-금속산화물 층상입자층의 피복방법 및 촉매부착방법 |
JP2005334757A (ja) * | 2004-05-26 | 2005-12-08 | Nippon Steel Corp | ハニカム体及びその製造方法 |
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