JPS59166214A - 軽水炉用高温フイルタ−およびその製造方法 - Google Patents
軽水炉用高温フイルタ−およびその製造方法Info
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- JPS59166214A JPS59166214A JP58039106A JP3910683A JPS59166214A JP S59166214 A JPS59166214 A JP S59166214A JP 58039106 A JP58039106 A JP 58039106A JP 3910683 A JP3910683 A JP 3910683A JP S59166214 A JPS59166214 A JP S59166214A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野１
本発明は軽水炉用高温フィルターに関し、更に詳しくは
、軽水炉の一次冷却水系に微量に含まれるコバルトに対
する吸着除去能力が大きく、シかも機械的強度、削食性
にも優れた軽水炉用高温フィルター及びその狐造方法に
関する。
、軽水炉の一次冷却水系に微量に含まれるコバルトに対
する吸着除去能力が大きく、シかも機械的強度、削食性
にも優れた軽水炉用高温フィルター及びその狐造方法に
関する。
近時、軽水炉の運転年数の増大とともに、−次冷却水系
配管の名所ｔこ放射性核種が沈稗［２、炉停止時の放射
線線分ｉ率が次第に増大している。このような放射能蓄
積は定期検査などのために炉停止した時の定肋検介要員
の被曝線量の増大を招き、ひいては稼動率の低下などの
悪影響を与える。このような放射能蓄積による炉停止時
の糾散率の増大は、炉の形式、維持管理方法によって千
差万別であるが、例えは、Ｅ Ｐ ＲＩ （Ｅｌｅｃｔ
ｒｉｃ ＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎ５ｔｉｔｕ
ｔｅ 、 ＵＳＡ ）の報告によれば、米国のいくつか
の沸騰水型軽水炉（ＢＷＲ）の再循環ラインの表面ｌａ
Ｍ率は、実効有効運転期間１年（Ｉ Ｆ Ｐ Ｙ ：
Ｉ Ｆｕｌｌ Ｐｏｗｅｒ Ｙｅａｒ ）当９１００
〜１５０ ｍＲ／ｈｒの上昇を見せてｂる。
配管の名所ｔこ放射性核種が沈稗［２、炉停止時の放射
線線分ｉ率が次第に増大している。このような放射能蓄
積は定期検査などのために炉停止した時の定肋検介要員
の被曝線量の増大を招き、ひいては稼動率の低下などの
悪影響を与える。このような放射能蓄積による炉停止時
の糾散率の増大は、炉の形式、維持管理方法によって千
差万別であるが、例えは、Ｅ Ｐ ＲＩ （Ｅｌｅｃｔ
ｒｉｃ ＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎ５ｔｉｔｕ
ｔｅ 、 ＵＳＡ ）の報告によれば、米国のいくつか
の沸騰水型軽水炉（ＢＷＲ）の再循環ラインの表面ｌａ
Ｍ率は、実効有効運転期間１年（Ｉ Ｆ Ｐ Ｙ ：
Ｉ Ｆｕｌｌ Ｐｏｗｅｒ Ｙｅａｒ ）当９１００
〜１５０ ｍＲ／ｈｒの上昇を見せてｂる。
放射能ｇ Ｈ，’ｉ：＜を招来する放射性核種の大部分
は、半減ｎｉｉの長い６０Ｃｏ、５８Ｃｏであることが
知られてお夕、奇声の研究よシこれら放射性核紳は軽水
炉の構造材からの腐食生成物に起因することが明らかと
なっている。
は、半減ｎｉｉの長い６０Ｃｏ、５８Ｃｏであることが
知られてお夕、奇声の研究よシこれら放射性核紳は軽水
炉の構造材からの腐食生成物に起因することが明らかと
なっている。
ずなわぢ、軽水炉構造材の腐食によって水中に放出され
る腐食生成物は、水に可溶な各種イオンと水中に分散す
る各種全綱酸化物とがら成シ、放射能蓄積の主因をなす
６０Ｃｏ 、 ”Ｃｏけ、次のような経緯で生ｆｊＶ、
することが知られている。
る腐食生成物は、水に可溶な各種イオンと水中に分散す
る各種全綱酸化物とがら成シ、放射能蓄積の主因をなす
６０Ｃｏ 、 ”Ｃｏけ、次のような経緯で生ｆｊＶ、
することが知られている。
すなわち、まず、構造材の構成元素であるＣ。
がＲ１１９造拐の腐食によって冷却水系に溶出してイオ
ン化する。該イオン化したＣｏが金に酸化物に吸着した
フ又はイオン交換反応を起して核金に酸化物に取り込ま
れる。そして該金属酸化物が炉心に運び込まれることに
よって取り込凍れているＣ。
ン化する。該イオン化したＣｏが金に酸化物に吸着した
フ又はイオン交換反応を起して核金に酸化物に取り込ま
れる。そして該金属酸化物が炉心に運び込まれることに
よって取り込凍れているＣ。
が放射化されるものである。
したがって、冷却水系のイオンとしてのＣｏを減少せし
めれば、炉−〇に運び込まれて放射化されるＣｏの相対
量を減少させることができ、ひいては放射能蓄積を抑制
することか可能となる。
めれば、炉−〇に運び込まれて放射化されるＣｏの相対
量を減少させることができ、ひいては放射能蓄積を抑制
することか可能となる。
このような観点に立って、従来がら、炉水中のコバルト
濃度を低減する方法がいくつが試みられているが、いず
れも室温、大気圧下で行なうイオン交換法の延長線上に
あるものであって、炉水環境のような高温（２７０〜２
９０℃）、高圧（５６〜７６ ａｔｍ ）のような条件
下で有効な炉水中コバルト濃度低減法は、現存のところ
、まだ実用化されていない。
濃度を低減する方法がいくつが試みられているが、いず
れも室温、大気圧下で行なうイオン交換法の延長線上に
あるものであって、炉水環境のような高温（２７０〜２
９０℃）、高圧（５６〜７６ ａｔｍ ）のような条件
下で有効な炉水中コバルト濃度低減法は、現存のところ
、まだ実用化されていない。
現在、最も有望視゛されている方法は、例えばＣ。
イオン交換能を有する酸化第二スズ（Ｓｎ０２）、四三
酸化鉄（Ｆｅ５Ｏ４） 又は二酸化マンガ＞（ＭｎＯｚ
）の金槻酸化物をＣｏ除去材とし、その粉末を結合イオ
である金蔵粉末とともに焼結して成るＣｏ吸着材（フィ
ルター）を用いる方法である。しかしながら、この方法
にあっては、高濡水中における金属酸化物の保痔一方法
について間Ｍ’（（があった。
酸化鉄（Ｆｅ５Ｏ４） 又は二酸化マンガ＞（ＭｎＯｚ
）の金槻酸化物をＣｏ除去材とし、その粉末を結合イオ
である金蔵粉末とともに焼結して成るＣｏ吸着材（フィ
ルター）を用いる方法である。しかしながら、この方法
にあっては、高濡水中における金属酸化物の保痔一方法
について間Ｍ’（（があった。
例えば、５ｎＯｚ粉末の除去拐ｆ Ｎｉ金金粉粉末混合
し、これ’を焼結して得られたフィルターを低温域で使
用する場合においては、該フィルターの強度、冷却水系
の流速増大によ７ｙ□５ｎＯ１の脱落、Ｓ ｎＱ２の保
持方法等、全ての点につｂて問題はないが、高温域にな
ると保持方法に関して特に問題が生じてくる。
し、これ’を焼結して得られたフィルターを低温域で使
用する場合においては、該フィルターの強度、冷却水系
の流速増大によ７ｙ□５ｎＯ１の脱落、Ｓ ｎＱ２の保
持方法等、全ての点につｂて問題はないが、高温域にな
ると保持方法に関して特に問題が生じてくる。
すなわち、５ｎ０２除去利とＮｉ結合材との熱膨張係数
差（１００℃における熱膨張係数Ｓｎｏｗ ：５．８
Ｘ １０−６／℃、Ｎｉ ： Ｉ ３．８ Ｘ １０
−’／’Ｃ） Ｋよる５ｎ０２脱落のおそれがあった。
差（１００℃における熱膨張係数Ｓｎｏｗ ：５．８
Ｘ １０−６／℃、Ｎｉ ： Ｉ ３．８ Ｘ １０
−’／’Ｃ） Ｋよる５ｎ０２脱落のおそれがあった。
また、ｃｏ除去処理後、フィルターを酸洗いによル除染
するが、この際Ｃｏ除去材を保持している結合金蔵も同
時に酸によって溶出して放射化されるため゛、多大な放
射線廃棄物量となった。
するが、この際Ｃｏ除去材を保持している結合金蔵も同
時に酸によって溶出して放射化されるため゛、多大な放
射線廃棄物量となった。
また、縦通では、耐熱度の高い無機質イオン交換体が注
目を集めている。これは例えば、酸化アルミニウム、二
酸化ジルコニウムなどのコバルトイオン交換能を有する
金属酸化物の粉末を炉水の流通路に逆水ｏＪ能な状観で
充填して用いられるものである。
目を集めている。これは例えば、酸化アルミニウム、二
酸化ジルコニウムなどのコバルトイオン交換能を有する
金属酸化物の粉末を炉水の流通路に逆水ｏＪ能な状観で
充填して用いられるものである。
しかし々から、この場合にも、該粉末の保持が重要な問
題となる。すなわち、炉水との接触面積を増大してイオ
ン交換能を高めるためには、その粒径を小さくすること
が必要となる。しかし、その場合、炉水の流速が規定値
以上に増大したシ又は脈流等の流速変動が生じると該粉
末の流出する１れが生ずる。そのため、炉の運転におい
て、炉水の流、速を指標とする処理能力（単位時間当り
の１通水可能匍）を制限することが必要となシ、また、
流速変動を防止するためのＭ重な運転管理が必要となっ
て操作が煩雑となってし甘う。
題となる。すなわち、炉水との接触面積を増大してイオ
ン交換能を高めるためには、その粒径を小さくすること
が必要となる。しかし、その場合、炉水の流速が規定値
以上に増大したシ又は脈流等の流速変動が生じると該粉
末の流出する１れが生ずる。そのため、炉の運転におい
て、炉水の流、速を指標とする処理能力（単位時間当り
の１通水可能匍）を制限することが必要となシ、また、
流速変動を防止するためのＭ重な運転管理が必要となっ
て操作が煩雑となってし甘う。
本発明は、前記従来技術の欠点を解消し、強度、流速、
保持方法等に対する柔軟性を持たせ、かつ除染工程時の
放射線廃棄物量を軽減さぜるのに有〃ｌな軽水炉用高温
フィルター及びその製造方法を提供することを目的とす
る。
保持方法等に対する柔軟性を持たせ、かつ除染工程時の
放射線廃棄物量を軽減さぜるのに有〃ｌな軽水炉用高温
フィルター及びその製造方法を提供することを目的とす
る。
本発明者らは、各控の無機質イオン交換体の粉末のコバ
ルト吸着除去能力を調査した結果、二酸化スズ（ＳｎＯ
ｚ）、四三酸化鉄（Ｆ ｅ３０４ ）、二酸化マンガス
（Ｍｎ ０２ ）はそのコバルト吸着除去前１・力が大
きいことを見出した。更には、結合金朽として、ニッケ
ルー鉄合金は純ニッケルと同程度の耐食性を有し、しか
も上記金属酸化物と同程度の低熱膨張係数を有すること
を見出した３、本発明はこれらの事実を利用することに
よって完成されるに至ったものである。
ルト吸着除去能力を調査した結果、二酸化スズ（ＳｎＯ
ｚ）、四三酸化鉄（Ｆ ｅ３０４ ）、二酸化マンガス
（Ｍｎ ０２ ）はそのコバルト吸着除去前１・力が大
きいことを見出した。更には、結合金朽として、ニッケ
ルー鉄合金は純ニッケルと同程度の耐食性を有し、しか
も上記金属酸化物と同程度の低熱膨張係数を有すること
を見出した３、本発明はこれらの事実を利用することに
よって完成されるに至ったものである。
すなわち、本発明の軽水炉用高温フィルターは、ニッケ
ル３０〜４５重景係、鉄、５５〜７０重月％から成る合
金５０〜７０重館チ・と、酸化第二スズ、四三酸化鉄、
二酸化マンガンの群から選ばれる１種以上の金属酸化物
３０〜５０重％ｒ係との炉結体であることを特徴とする
。
ル３０〜４５重景係、鉄、５５〜７０重月％から成る合
金５０〜７０重館チ・と、酸化第二スズ、四三酸化鉄、
二酸化マンガンの群から選ばれる１種以上の金属酸化物
３０〜５０重％ｒ係との炉結体であることを特徴とする
。
また、本発明の上記フィルターの製造方法は、ニッケル
粉末３０〜４５ ｖｉｔ ％ 、鉄粉末５５〜７０重釦
°係から成る合金粉末あるいは混合粉末５０〜７０重Ｎ
−係と、酸化第二スズ、四三酸化鉄、二酸化マンガンの
群から選ばれる１種以上の金属酸化物粉末３０〜５０重
量係との混合物を加圧成形し７、ついで、真空中又は不
活性ガス中で焼結することを特徴とする。
粉末３０〜４５ ｖｉｔ ％ 、鉄粉末５５〜７０重釦
°係から成る合金粉末あるいは混合粉末５０〜７０重Ｎ
−係と、酸化第二スズ、四三酸化鉄、二酸化マンガンの
群から選ばれる１種以上の金属酸化物粉末３０〜５０重
量係との混合物を加圧成形し７、ついで、真空中又は不
活性ガス中で焼結することを特徴とする。
本発明のフィルターは例えば、次のようにして製造され
る。まず、金属酸化物の粉末と、上記組成範囲の金属又
は合金粉末とを適宜な粉末混合機で充分に混合する、金
属酸化物としては、上記したものを単独又は２種以上混
合して用いてよいが、とくに５ｎＯｚを単独で用いたも
のが好適である。
る。まず、金属酸化物の粉末と、上記組成範囲の金属又
は合金粉末とを適宜な粉末混合機で充分に混合する、金
属酸化物としては、上記したものを単独又は２種以上混
合して用いてよいが、とくに５ｎＯｚを単独で用いたも
のが好適である。
各粉末の粒径については格別限定されることはないが、
金属酸化物の粉末については１〜５μｍ、合金粉末につ
いては３〜１０μｍの８度であることが好ましい。
金属酸化物の粉末については１〜５μｍ、合金粉末につ
いては３〜１０μｍの８度であることが好ましい。
Ｎｉ−Ｆｅ結合金属中、Ｎｉは耐食性に寄与する成分で
ある。Ｎｉが３０重量未満の場合は、熱膨張係数が金属
酸化物よりも大きくなるため、該酸化物が脱落し易くな
り、しかも充分な耐食性が得られない。また４５重惜係
を超えると、優れた耐食性を有する反面、酸化物除去材
と同程度の熱膨張係数が得られ々い。なお参考のために
、本発明フィルターを、２５℃の５％硝酸溶液に浸漬し
て耐食性を試駆した際の、Ｎｉ含有焔と重ｉＢ１失μと
の相関々係、及びＮｉ −Ｆｅ結合金属のＮｉ含有担と
１００℃における熱膨張係数との相間々係を各々、第１
図及び第２図に示した。
ある。Ｎｉが３０重量未満の場合は、熱膨張係数が金属
酸化物よりも大きくなるため、該酸化物が脱落し易くな
り、しかも充分な耐食性が得られない。また４５重惜係
を超えると、優れた耐食性を有する反面、酸化物除去材
と同程度の熱膨張係数が得られ々い。なお参考のために
、本発明フィルターを、２５℃の５％硝酸溶液に浸漬し
て耐食性を試駆した際の、Ｎｉ含有焔と重ｉＢ１失μと
の相関々係、及びＮｉ −Ｆｅ結合金属のＮｉ含有担と
１００℃における熱膨張係数との相間々係を各々、第１
図及び第２図に示した。
図から明らか々ように、Ｎｉ蕾が３０〜４５重僻係にあ
るとき幻１、乗ｆ１＋１損失餉が２０ （１’＊！７／
ｄｍ” ／ｄａｙ以下であって、耐食性は優れている
。また、５ｎｕ２、Ｆｅ５Ｏ４、Ｍ、ｎＯ＋の１００℃
における熱膨張係数は各々、ｓ、５ｘｘｏ ／℃であ
って、Ｎｌ量が３（）〜４５重曾チであるときのＮｉ
−Ｆｅ結合金属の１００℃における熱膨張係数は、２〜
８Ｘ１０ ／℃であるため、両者の熱膨張係数は略同程
度である。
るとき幻１、乗ｆ１＋１損失餉が２０ （１’＊！７／
ｄｍ” ／ｄａｙ以下であって、耐食性は優れている
。また、５ｎｕ２、Ｆｅ５Ｏ４、Ｍ、ｎＯ＋の１００℃
における熱膨張係数は各々、ｓ、５ｘｘｏ ／℃であ
って、Ｎｌ量が３（）〜４５重曾チであるときのＮｉ
−Ｆｅ結合金属の１００℃における熱膨張係数は、２〜
８Ｘ１０ ／℃であるため、両者の熱膨張係数は略同程
度である。
なお、金属酸化物を２種以上用いる場合は、その合量が
上記範囲にあることが必要である。金属酸化物が３（）
１９１％未満（合金粉末が７０重ｊ？ｒ％を超える）の
ときには、得られた焼結体のコバルト吸着除去能力が充
分ではなく、また逆に５０重耕％を超える（合金粉末が
５０重＠−％未満）場合には、高強度の焼結体を得るた
めに非常に高い焼結温度が必要となる。
上記範囲にあることが必要である。金属酸化物が３（）
１９１％未満（合金粉末が７０重ｊ？ｒ％を超える）の
ときには、得られた焼結体のコバルト吸着除去能力が充
分ではなく、また逆に５０重耕％を超える（合金粉末が
５０重＠−％未満）場合には、高強度の焼結体を得るた
めに非常に高い焼結温度が必要となる。
この混合粉末をそのまま加圧成形したのち、焼結して本
発明のフィルターが体られる。本発明のフィルタ要素に
あっては、その気孔率が３０〜５０チとなるように、成
形、焼結過程の条件が設定されることが好ましい。気孔
率が３０％未満の場合には、フィルターの炉水との接触
ｒＲｉ積が小さくなシ、シかも通水量も減少してしまう
ので充分なコバルト吸着除去能力を生じない。また気孔
率が５０％を超え′ると、フィルターの機械的強問が低
下して粉末化の原因が増して好ましくない。
発明のフィルターが体られる。本発明のフィルタ要素に
あっては、その気孔率が３０〜５０チとなるように、成
形、焼結過程の条件が設定されることが好ましい。気孔
率が３０％未満の場合には、フィルターの炉水との接触
ｒＲｉ積が小さくなシ、シかも通水量も減少してしまう
ので充分なコバルト吸着除去能力を生じない。また気孔
率が５０％を超え′ると、フィルターの機械的強問が低
下して粉末化の原因が増して好ましくない。
まず、成形については、上記した混合粉末を所定の型に
充填した後加圧成形して圧粉体とする。
充填した後加圧成形して圧粉体とする。
このとき適用する成形圧は、焼結温度と並んで、フィル
ターの気孔率に影響を与える。成形圧が小さい場合には
、気孔率の大きい焼結体ｆ：得ることができるが全体の
機械的強度が低下する。逆に成形圧が大きい場合には、
気孔率は小さくなるが機械的強度は増大する。本発明に
あっては、成形圧を４〜８ ｔｏｎ７％ｍ”の範囲で適
宜に選定することが好ましい。
ターの気孔率に影響を与える。成形圧が小さい場合には
、気孔率の大きい焼結体ｆ：得ることができるが全体の
機械的強度が低下する。逆に成形圧が大きい場合には、
気孔率は小さくなるが機械的強度は増大する。本発明に
あっては、成形圧を４〜８ ｔｏｎ７％ｍ”の範囲で適
宜に選定することが好ましい。
このようにして得られた圧粉体を、大気又は不活性雰囲
気中で焼結する。このとき、焼結温度が低いと、気孔率
は犬きくなるが焼結が充分ではないので機械的強度は低
下する。逆に、焼結８度が高いと、機械的強度は増大す
るが気孔率は小さく々る。本発明にあっては、焼結温度
を約１００ （１〜１２００℃の範囲で適宜に選定する
ことが好１［２い。
気中で焼結する。このとき、焼結温度が低いと、気孔率
は犬きくなるが焼結が充分ではないので機械的強度は低
下する。逆に、焼結８度が高いと、機械的強度は増大す
るが気孔率は小さく々る。本発明にあっては、焼結温度
を約１００ （１〜１２００℃の範囲で適宜に選定する
ことが好１［２い。
実施例１
平均粒径２へ３μｍのニッケル粉末３５重量係、平均粒
径２μｍの鉄粉末６５重址裂から彦る粉末７０重１１平
均粒径３１１ｍの５ｎｏ２粉末３０．重量％荀混合した
。ついで６ ｔｏｎ ７ｃｍ２の圧力でプレス成形後、
真空中１１０ （１℃で１時間熱処理を行ない気孔率３
０％、直径１００簡、厚さ１０箭の焼結フィルターを得
た。
径２μｍの鉄粉末６５重址裂から彦る粉末７０重１１平
均粒径３１１ｍの５ｎｏ２粉末３０．重量％荀混合した
。ついで６ ｔｏｎ ７ｃｍ２の圧力でプレス成形後、
真空中１１０ （１℃で１時間熱処理を行ない気孔率３
０％、直径１００簡、厚さ１０箭の焼結フィルターを得
た。
実施例２
平均粒径２〜３μｍのニッケル粉末４５重ｉ％、平均粒
径２μｍの鉄粉末５５重量％を混合後このＮｉ−Ｆｅ混
合粉末５５爪量係と平均粒径３μｍのＳ ｎＯｚ粉末粉
末４年 の圧力でプレス成形後、真空中１１００℃、１時間熱処
理を行ない気孔率４２％、直径１００肪、厚さ１０門の
焼結フィルターを得た。
径２μｍの鉄粉末５５重量％を混合後このＮｉ−Ｆｅ混
合粉末５５爪量係と平均粒径３μｍのＳ ｎＯｚ粉末粉
末４年 の圧力でプレス成形後、真空中１１００℃、１時間熱処
理を行ない気孔率４２％、直径１００肪、厚さ１０門の
焼結フィルターを得た。
実施例３
平均粒径２〜３μｍのニッケル粉末４０重鋼製、平均粒
径２μｍの鉄粉末６０爪量係からなる混合粉末５０爪量
係と平均粒径２μｍのＦｅ５０＜粉末５０爪量係を混合
した。ついで４ ｔｏｎ／♂の圧力で成−形後真空中１
０ ０ ０℃で１時間熱処理を行ない気孔率３５受、
直径１００咽、厚さ１０ｍの焼結フィルターを得た。
径２μｍの鉄粉末６０爪量係からなる混合粉末５０爪量
係と平均粒径２μｍのＦｅ５０＜粉末５０爪量係を混合
した。ついで４ ｔｏｎ／♂の圧力で成−形後真空中１
０ ０ ０℃で１時間熱処理を行ない気孔率３５受、
直径１００咽、厚さ１０ｍの焼結フィルターを得た。
実施例４
平均粒径２〜３μｍのニッケル粉末４５重量％平均粒径
２μｍの鉄粉末５５重量％からなる粉末６５重ｔ％と平
均粒径４μｍのＭｎ０ｚ粉末３５重泗％を混合ｊ〜だ。
２μｍの鉄粉末５５重量％からなる粉末６５重ｔ％と平
均粒径４μｍのＭｎ０ｚ粉末３５重泗％を混合ｊ〜だ。
ついで５ ｔｏｎ／♂の圧力でプレス成形後真空中１１
００℃で１時間熱処理を行ない気孔率４０％、直径１０
０間、厚さ１０町の焼結フィルターを得た。
００℃で１時間熱処理を行ない気孔率４０％、直径１０
０間、厚さ１０町の焼結フィルターを得た。
比較例
結合材として純Ｎｉを用いたこと以外は、実施例１と同
様にして焼結フィルターを得た。
様にして焼結フィルターを得た。
以上で得られた５種のフィルターを２５℃の５チ硝酸溶
液に浸漬して耐食性試験を行，・よった。いずれも重量
損失量が２ ０ ０ ｍｇ／ ６ｍ２／ ｄａｙ以下で
あった（第１図参照）。
液に浸漬して耐食性試験を行，・よった。いずれも重量
損失量が２ ０ ０ ｍｇ／ ６ｍ２／ ｄａｙ以下で
あった（第１図参照）。
次に、実施例１〜４で得られたフィルターに使用したＦ
ｅ − Ｎｉ合金について１００℃における熱膨張係数
（ｒ−測定しまた。その結果、いずれの熱膨張係数も５
ｉｎｓの熱膨張係数５．８．Ｘ １ ０ ７℃と同程
度であった（第２ に′．（参照）１、一方、比較例で
得られたフィルターに使用した純Ｎｉの１００℃におけ
る熱膨張係数は１３．８Ｘ１０ ７℃であって、５ｉ
０２のその係数とは大差がある。
ｅ − Ｎｉ合金について１００℃における熱膨張係数
（ｒ−測定しまた。その結果、いずれの熱膨張係数も５
ｉｎｓの熱膨張係数５．８．Ｘ １ ０ ７℃と同程
度であった（第２ に′．（参照）１、一方、比較例で
得られたフィルターに使用した純Ｎｉの１００℃におけ
る熱膨張係数は１３．８Ｘ１０ ７℃であって、５ｉ
０２のその係数とは大差がある。
以上のことから、本発明フィルターは耐食性及び金廊醒
化物の保持性に優れていることが確認された。
化物の保持性に優れていることが確認された。
本発明によれば、ＳｎＯ， 、 Ｆｅ３Ｏ４ 、 Ｍｎ
Ｏ， を低熱膨張係数のＮｉ−Ｆｅ合金で保持し、さら
に５ｎａｐ。
Ｏ， を低熱膨張係数のＮｉ−Ｆｅ合金で保持し、さら
に５ｎａｐ。
Ｆｅ，０４ 、 ＭｎＯ２除去材と炉水との接触面積を
粉体に近い状態のまま保持することによシ、従来技術の
欠点である強度、流速、保持方法等の問題点が皆無とな
る。［−かも結合金属の耐食性向上によυ、酸除染工程
時に発生する放射線廃棄物量が軽減される。すなわち、
ＳｎＯ， 、 Ｆｅ３Ｏ４ 、 Ｍｎ０ｔはＮｉ−Ｆｅ
合金によシ固定されているため各特性はＮｉ−、Ｆｅ焼
結体の熱的、機械的特性に依存し、ＳｎＯ， Ｉ，Ｆｅ
３Ｏ４ 。
粉体に近い状態のまま保持することによシ、従来技術の
欠点である強度、流速、保持方法等の問題点が皆無とな
る。［−かも結合金属の耐食性向上によυ、酸除染工程
時に発生する放射線廃棄物量が軽減される。すなわち、
ＳｎＯ， 、 Ｆｅ３Ｏ４ 、 Ｍｎ０ｔはＮｉ−Ｆｅ
合金によシ固定されているため各特性はＮｉ−、Ｆｅ焼
結体の熱的、機械的特性に依存し、ＳｎＯ， Ｉ，Ｆｅ
３Ｏ４ 。
Ｍ ｎ Ｏ ２除去材と結合金属間の熱膨張差に対して
柔軟性が保たれること姉より酸化物除去材の脱落が・−
防止され耐流速に関する余裕度が増加する。また、本発
明高温）１イルターのＳｎＯ， 、 Ｆｅ３Ｏ４ 、
ＭｎＯ２除去材の被表面積は、よシ粉体に近くセラミッ
クよシも大きな被表面積でしかも保持金属は優れた耐食
性を有している。
柔軟性が保たれること姉より酸化物除去材の脱落が・−
防止され耐流速に関する余裕度が増加する。また、本発
明高温）１イルターのＳｎＯ， 、 Ｆｅ３Ｏ４ 、
ＭｎＯ２除去材の被表面積は、よシ粉体に近くセラミッ
クよシも大きな被表面積でしかも保持金属は優れた耐食
性を有している。
第１図は、フィルターを２５℃の５％硝酸溶液に浸漬し
て耐食性を試験した際の、Ｎｔ含有量と重量損失情との
相関体゛１、第２図は、Ｎｉ−Ｆｅ結合金属のＮ！含有
量と１００℃における熱膨張係数との相関図である。 侍竪火弁理士 則近窓佑（◆工が１−％）第１図 Ｆｅ ２０ ４０ ６０ ８０
ＮｉＮｉ含４隻（ｗｔ％）
て耐食性を試験した際の、Ｎｔ含有量と重量損失情との
相関体゛１、第２図は、Ｎｉ−Ｆｅ結合金属のＮ！含有
量と１００℃における熱膨張係数との相関図である。 侍竪火弁理士 則近窓佑（◆工が１−％）第１図 Ｆｅ ２０ ４０ ６０ ８０
ＮｉＮｉ含４隻（ｗｔ％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔｌ＋ ニッケル３０〜４５重ｔｊ楚、鉄５５〜７０
１日から成る合金５０〜７０ｖ１％と、酸化第二スズ、
四三酸化鉄、二酸化マンガンの群から？ばれる１稗以上
Ω金団酸化物３０〜５０重量％ との焼結体である軽水炉用高温フィルター。 （２） ニッケル粉末３０〜４５１工量茄、鉄粉末５
５〜７０ 短針％から成る合金粉末あるいは混合粉末５
（）〜７０重量係と、酸化第二スズ、四三酸化鉄、二酸
化マンガンの群から選ばれる１秒以上の金棒酸化物粉末
３０〜５０重帖係との混合物を加圧成形［２、 ついで、真空中又は不活性ガス中で焼結することを特徴
とする軽水炉用ρ、渦ラフイルター製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58039106A JPS59166214A (ja) | 1983-03-11 | 1983-03-11 | 軽水炉用高温フイルタ−およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58039106A JPS59166214A (ja) | 1983-03-11 | 1983-03-11 | 軽水炉用高温フイルタ−およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59166214A true JPS59166214A (ja) | 1984-09-19 |
Family
ID=12543813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58039106A Pending JPS59166214A (ja) | 1983-03-11 | 1983-03-11 | 軽水炉用高温フイルタ−およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59166214A (ja) |
-
1983
- 1983-03-11 JP JP58039106A patent/JPS59166214A/ja active Pending
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