JPS59159909A - 熱崩壊型造粒脱硫剤及び脱硫方法 - Google Patents
熱崩壊型造粒脱硫剤及び脱硫方法Info
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- JPS59159909A JPS59159909A JP3261183A JP3261183A JPS59159909A JP S59159909 A JPS59159909 A JP S59159909A JP 3261183 A JP3261183 A JP 3261183A JP 3261183 A JP3261183 A JP 3261183A JP S59159909 A JPS59159909 A JP S59159909A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶銑又は溶鋼の脱硫に関するものであり、詳し
くは生石灰系の熱崩壊型造粒脱硫剤及び溶銑又は溶鋼の
脱硫方法に係るものである。
くは生石灰系の熱崩壊型造粒脱硫剤及び溶銑又は溶鋼の
脱硫方法に係るものである。
今日製鋼技術は製品の多様化と高級化志向並びに精錬能
率の向上に対応すべく、取鍋精錬あるいは複合精錬とし
ての炉′外精錬法が実用化されており、かかる分野に使
用される脱硫精錬剤も従来のカルシウムカーバイド脱硫
剤に代って安価な生石灰が見直されてきた。
率の向上に対応すべく、取鍋精錬あるいは複合精錬とし
ての炉′外精錬法が実用化されており、かかる分野に使
用される脱硫精錬剤も従来のカルシウムカーバイド脱硫
剤に代って安価な生石灰が見直されてきた。
しかし、生石灰はカルシウムカーバイドに較べ、融点が
高く、適当な７ラツクスを配合してもなお反応速度が小
さいという欠点は免れない。 特に溶銑前処理のＫＲ法
とかダクタイル鋳鉄の脱硫においては、脱硫反応を固液
反応で進行させるため、又発塵防止のため、一般に０．
３〜３關程度の粒状生石灰が使用されるが、生石灰の破
砕、整粒歩留は４０〜５０％と低く、カ）つ、脱硫反応
が進行するのは生石灰粒子の表面から数１０μｍ程度と
言われ、内部は未反応の生石灰のまま除滓されてしまう
。
高く、適当な７ラツクスを配合してもなお反応速度が小
さいという欠点は免れない。 特に溶銑前処理のＫＲ法
とかダクタイル鋳鉄の脱硫においては、脱硫反応を固液
反応で進行させるため、又発塵防止のため、一般に０．
３〜３關程度の粒状生石灰が使用されるが、生石灰の破
砕、整粒歩留は４０〜５０％と低く、カ）つ、脱硫反応
が進行するのは生石灰粒子の表面から数１０μｍ程度と
言われ、内部は未反応の生石灰のまま除滓されてしまう
。
従って、生石灰の有効に脱硫に寄与する量は精々１０〜
２０％であることが多い。
２０％であることが多い。
本発明者等はこのような現状に鑑み、省資源的見地にも
立って、脱硫反応率と反応速度を向上ざすために鋭意研
究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
立って、脱硫反応率と反応速度を向上ざすために鋭意研
究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
前述の如く、現在溶銑処理の一部とダクタイル鋳鉄分野
ではポーラスプラグ取鍋、スターラー取鍋、あるいは揺
動取鍋に生石灰に螢石・を配合した粒状脱硫剤が賞用さ
れつつある。
ではポーラスプラグ取鍋、スターラー取鍋、あるいは揺
動取鍋に生石灰に螢石・を配合した粒状脱硫剤が賞用さ
れつつある。
一般的には粒状生石灰で脱硫率を向上さすには、基本的
には微粒子を使用する方が反応比表面積が増大するので
有利なのは明白である。
には微粒子を使用する方が反応比表面積が増大するので
有利なのは明白である。
しかし、インジェクション以外の前記方法では粉の混入
は材料投入時に粉じんが発生して作業環境が悪くなるほ
か、脱硫時にノロが耐火物へ付着して脱硫槽の口径が小
さくなり、脱硫率の低下と操業不能をきたすことが多く
、通常適度の粒度分布かあると言われている。
は材料投入時に粉じんが発生して作業環境が悪くなるほ
か、脱硫時にノロが耐火物へ付着して脱硫槽の口径が小
さくなり、脱硫率の低下と操業不能をきたすことが多く
、通常適度の粒度分布かあると言われている。
このような問題解決のために、すでに特公昭５７−４８
６２４ で示す方法が提案されており、優れた効果が
期待されている。
６２４ で示す方法が提案されており、優れた効果が
期待されている。
しかし、その目的は投入時の粉じん発生防止が狙いであ
り、貯蔵及び輸送中での粉化率と溶解時の崩壊率とは逆
比例し、ボーラスブ ・ラグ取鍋におけるダクタイル鋳
鉄脱流テストでは成形性がよくない場合は粉化が激しく
、ノロの耐火物への付着のため操業不能になり、また、
堅固な成形をすると殆んど崩壊せず、脱硫率も従来の粒
状物と変らず、極めて不安定で、崩壊時期と速度を制御
することは出来なかった。
り、貯蔵及び輸送中での粉化率と溶解時の崩壊率とは逆
比例し、ボーラスブ ・ラグ取鍋におけるダクタイル鋳
鉄脱流テストでは成形性がよくない場合は粉化が激しく
、ノロの耐火物への付着のため操業不能になり、また、
堅固な成形をすると殆んど崩壊せず、脱硫率も従来の粒
状物と変らず、極めて不安定で、崩壊時期と速度を制御
することは出来なかった。
その反面長所として、
（１）粉状生石灰を造粒して回収製品化できる。
（２）粉じんの発生が殆んどない。
（３）配合物の輸送時における偏析を小さくできる。
（４）滓化性を促進する。
等の優れた効果が認められる。
本発明者等はかかる実機操業上の問題点を解決する方法
として、 （１）生石灰の脱硫率及び脱硫速度向上のため粉状物を
使用し、 （２）該生石灰粉の崩壊時期と速度を制御するために脱
硫反応温度域で異常体積膨張を起す崩壊剤を添加し、 （３）該混合物を造粒後必要に応じ整粒するという要素
の組合せからなる新規な生石灰系熱崩壊型造粒脱硫剤を
発明するに至った。
として、 （１）生石灰の脱硫率及び脱硫速度向上のため粉状物を
使用し、 （２）該生石灰粉の崩壊時期と速度を制御するために脱
硫反応温度域で異常体積膨張を起す崩壊剤を添加し、 （３）該混合物を造粒後必要に応じ整粒するという要素
の組合せからなる新規な生石灰系熱崩壊型造粒脱硫剤を
発明するに至った。
本発明方法によれば、造粒脱硫剤粒子は加熱された外殻
部分より序々に崩壊し、既存のノロに付着して雪ダルマ
式に成長し、微生石灰使用時のように耐火物へ付着する
量は極めて少ない。 そして、崩壊速度も崩壊剤の添加
量で制御が可能になった。
部分より序々に崩壊し、既存のノロに付着して雪ダルマ
式に成長し、微生石灰使用時のように耐火物へ付着する
量は極めて少ない。 そして、崩壊速度も崩壊剤の添加
量で制御が可能になった。
更に、特公昭５７−４８６２４ で示す方法と異なり
、序々に脱硫反応の起っていない新鮮な面が発生するた
め溶鉄の低硫黄化が容易な事実も判明した。
、序々に脱硫反応の起っていない新鮮な面が発生するた
め溶鉄の低硫黄化が容易な事実も判明した。
次に、本発明方法を詳述すると、生石灰は特に制限はな
く工業的に得られる生石灰塊を通常５闘以下好ましくは
１關以下に粉砕したものを使用すればよい。 粒子が１
賭以上になると成形性が劣るとか、反応比表面積の低下
のため不料簡も多少あるが大した問題ではない。
く工業的に得られる生石灰塊を通常５闘以下好ましくは
１關以下に粉砕したものを使用すればよい。 粒子が１
賭以上になると成形性が劣るとか、反応比表面積の低下
のため不料簡も多少あるが大した問題ではない。
次に、フラックスであるが粒度的には生石灰と同じに考
えて良いが、生石灰よりも融点が低いので成形性に問題
がなければやや荒目でもよい。 通常はアルカリ金属若
しくはアルカリ土類金属の沸化物の代表である螢石、ア
ルミナ、珪石等の中より目的に応じて安価なものを供用
すればよい。 その使用目的は脱硫反応面での生石灰の
滓化促進にあり、脱硫温度、攪拌条件等にもよるが０．
１〜１５％混合されることが多い。
えて良いが、生石灰よりも融点が低いので成形性に問題
がなければやや荒目でもよい。 通常はアルカリ金属若
しくはアルカリ土類金属の沸化物の代表である螢石、ア
ルミナ、珪石等の中より目的に応じて安価なものを供用
すればよい。 その使用目的は脱硫反応面での生石灰の
滓化促進にあり、脱硫温度、攪拌条件等にもよるが０．
１〜１５％混合されることが多い。
脱硫助剤は脱硫処理する元の溶銑又は溶鋼の成分、湯温
によって必要に応じ選定すればよい。 その目的は脱酸
と捕捉した硫黄の拡散しやすいＯａＯ系化合物の形成に
あり、添加量は５問以下好ましくは１關以下の粒度のも
のをＯ〜１５％配合すればよい。 通常はカーボン、炭
化ケイ素、フェロシリコン、アルミニウム、カルシウム
、カーバイド等の比較的安価な脱酸剤を使用する。
によって必要に応じ選定すればよい。 その目的は脱酸
と捕捉した硫黄の拡散しやすいＯａＯ系化合物の形成に
あり、添加量は５問以下好ましくは１關以下の粒度のも
のをＯ〜１５％配合すればよい。 通常はカーボン、炭
化ケイ素、フェロシリコン、アルミニウム、カルシウム
、カーバイド等の比較的安価な脱酸剤を使用する。
最後に崩壊剤であるが、粒度的には添加量を少なくする
には微粉の方が望ましく、通常は５闘以下好ましくは１
闘以下の粒度でよい。
には微粉の方が望ましく、通常は５闘以下好ましくは１
闘以下の粒度でよい。
材料としては脱硫温度域の１，２３０〜１，５００Ｃの
加熱で体積膨張を生ずる蛭石、真珠岩、黒曜石、松脂岩
、膨張頁岩等がよく、石灰石、ドロマイト、炭酸マグネ
シュウムの如き分解ガスを発生するものを助剤として混
合すると補助効果並びに脱硫反応時の攪拌エネルギーの
賦与にもなる。 添加量は崩壊時期、崩壊希望量、価格
及び成形性との絡みで考えればよいが、一般的には０．
１〜５％も添加すれば十分で、少量でＯユ崩壊が不十分
になる嫌いがあり、多過ぎると材料費が高くなるのみで
経済効果は薄い。
加熱で体積膨張を生ずる蛭石、真珠岩、黒曜石、松脂岩
、膨張頁岩等がよく、石灰石、ドロマイト、炭酸マグネ
シュウムの如き分解ガスを発生するものを助剤として混
合すると補助効果並びに脱硫反応時の攪拌エネルギーの
賦与にもなる。 添加量は崩壊時期、崩壊希望量、価格
及び成形性との絡みで考えればよいが、一般的には０．
１〜５％も添加すれば十分で、少量でＯユ崩壊が不十分
になる嫌いがあり、多過ぎると材料費が高くなるのみで
経済効果は薄い。
上記生石灰系脱硫剤組成物はどんな方法によって成形し
、粒塊にしてもよいが、逆方向回転ロールプレス中で薄
板状に成形し、解砕、篩別して適度の粒度範囲のものを
製品化するのが内部迄比較的均−に加圧されるので最も
よい。 成形時の圧力については貯蔵並びに輸送中に粉
化しない程度でよく、過剰圧力が負荷されても溶銑又は
溶鋼上で加熱崩壊されるので特に支障をきたすことはな
い。
、粒塊にしてもよいが、逆方向回転ロールプレス中で薄
板状に成形し、解砕、篩別して適度の粒度範囲のものを
製品化するのが内部迄比較的均−に加圧されるので最も
よい。 成形時の圧力については貯蔵並びに輸送中に粉
化しない程度でよく、過剰圧力が負荷されても溶銑又は
溶鋼上で加熱崩壊されるので特に支障をきたすことはな
い。
造粒物の大きざは特に論する必要はないが、従来の粒状
生石灰系脱硫剤を使用している所では通常０．３〜５關
でよく、細か過ぎると粉じんの発生から作業環境を悪く
するので好ましくない。 但し、本発明方法の造粒物の
細粒粉（ここでは−Ｑ、３ｓａｍ以下のものを呼称）を
インジェクションに使用する際にはこの限りではなく、
むしろ原料から造粒物迄含め細かい方が優れた脱硫効果
を発揮する。 また、造粒径の上限は搬送に支障を生じ
ない程度でよい。
生石灰系脱硫剤を使用している所では通常０．３〜５關
でよく、細か過ぎると粉じんの発生から作業環境を悪く
するので好ましくない。 但し、本発明方法の造粒物の
細粒粉（ここでは−Ｑ、３ｓａｍ以下のものを呼称）を
インジェクションに使用する際にはこの限りではなく、
むしろ原料から造粒物迄含め細かい方が優れた脱硫効果
を発揮する。 また、造粒径の上限は搬送に支障を生じ
ない程度でよい。
更に、本発明の造粒物を使用して溶銑又は溶鋼を脱硫す
る場合、造粒物の単独使用にとどまらす、従来から使用
されている生石灰系粒状脱硫剤、カルシウムカーバイド
等と混合しても夫々特徴を引き出すことができる。
る場合、造粒物の単独使用にとどまらす、従来から使用
されている生石灰系粒状脱硫剤、カルシウムカーバイド
等と混合しても夫々特徴を引き出すことができる。
−不買以下余白次頁に続く−
次に、本発明の特徴とする所を実施例及び比較例によっ
て論述する。
て論述する。
なお、本発明例及び比較例で使用した原材料の特性を表
−１に一括掲載した。 また、ここでいう部とは重量部
を意味する。
−１に一括掲載した。 また、ここでいう部とは重量部
を意味する。
また、脱硫率の算定は下式によった。
脱硫率（％）：脱硫前Ｓ％−説硫後Ｓ％８□。。
脱硫前Ｓ％
表−１使用原材料の特性
実施例り
生石灰粉 ９５．５部
螢石粉 ４．０部
蛭石粉 ０．５部
からなる組成混合物を正逆方向に回転するロールプレス
で連続板状の成形シートを作り（成形圧力は３，２ ｔ
／ｄ ）、解砕機を通した後篩別して、０．３〜５
ｒａｍの造粒物を得た。 該造粒物を１４５０℃のスー
パーカンタル発熱休炉で試薬の硫化鉄８．２ Ｌｉ−を
添加して溶製した１、５００９−の高炉銑へ、造粒物１
２ 、１８及び３０Ｌｉ−夫々別個に投入し、黒鉛棒で
２分間の攪拌を２度繰り返し、夫々の攪拌後に採取した
テストピースＰ、及びＰ２について螢光Ｘ線分析により
硫黄を求めて脱硫率を算定し、表−２の結果を得た。
で連続板状の成形シートを作り（成形圧力は３，２ ｔ
／ｄ ）、解砕機を通した後篩別して、０．３〜５
ｒａｍの造粒物を得た。 該造粒物を１４５０℃のスー
パーカンタル発熱休炉で試薬の硫化鉄８．２ Ｌｉ−を
添加して溶製した１、５００９−の高炉銑へ、造粒物１
２ 、１８及び３０Ｌｉ−夫々別個に投入し、黒鉛棒で
２分間の攪拌を２度繰り返し、夫々の攪拌後に採取した
テストピースＰ、及びＰ２について螢光Ｘ線分析により
硫黄を求めて脱硫率を算定し、表−２の結果を得た。
なお、造粒物投入時の粉じん発生は殆んどなく、約３０
秒の最初の攪拌で造粒物の６０〜８０％は序々に崩壊し
、生成したノロは粉状生石灰系脱硫剤を投入した時のよ
うなサラサラのものではなく、２〜５闘の黒褐色粒状物
を形成し、極めてよいノロであった。
秒の最初の攪拌で造粒物の６０〜８０％は序々に崩壊し
、生成したノロは粉状生石灰系脱硫剤を投入した時のよ
うなサラサラのものではなく、２〜５闘の黒褐色粒状物
を形成し、極めてよいノロであった。
実施例２
生石灰粉 ８２部
螢石粉 ５部
蛭石粉 １部
からなる組成混合物を実施例１と同様にして成形し、０
．３〜５ｍｍの造粒物を得た。
．３〜５ｍｍの造粒物を得た。
次Ｖｓテ、１３００″Ｃのスーパーカンタル発熱休炉で
溶製した１５００ Ｐの高炉銑へ、実施例１と同様に該
造粒物１２ 、１８及び３０９−を夫々別個に投入し、
同様にして夫々のテストピースＰ、及びＰ２について硫
黄を分析し表−２の脱硫結果を得た。
溶製した１５００ Ｐの高炉銑へ、実施例１と同様に該
造粒物１２ 、１８及び３０９−を夫々別個に投入し、
同様にして夫々のテストピースＰ、及びＰ２について硫
黄を分析し表−２の脱硫結果を得た。
なお、造粒物投入時の粉じん発生は何れの場合も殆んど
なく、また、約３０秒の最初の攪拌で造粒物の７０〜９
０％は崩壊し、生成ノロは実施例１同様の２〜５調の黒
褐色粒状物を形成し極めて良いノロであった。
なく、また、約３０秒の最初の攪拌で造粒物の７０〜９
０％は崩壊し、生成ノロは実施例１同様の２〜５調の黒
褐色粒状物を形成し極めて良いノロであった。
実施例３
実施例１と同様の方法で得た０、３〜５間の造粒物に、
既知の脱硫剤として、蛭石無添加の０．３〜３闘の粒状
生石灰（９５，５部）と粒状螢石（４部）との混合物及
び０．３〜３ ｔｎｍのカルシウムカーバイド脱粒剤を
表−２に示す割合で混ぜた脱硫剤を作り、実施例１と同
様の方法で脱硫テストを行なった。
既知の脱硫剤として、蛭石無添加の０．３〜３闘の粒状
生石灰（９５，５部）と粒状螢石（４部）との混合物及
び０．３〜３ ｔｎｍのカルシウムカーバイド脱粒剤を
表−２に示す割合で混ぜた脱硫剤を作り、実施例１と同
様の方法で脱硫テストを行なった。
結果は表−２に、見られる如く、生石灰系粒状脱粒剤に
ついては本発明方法造粒物を添加することにより脱硫率
の改善が顕著になり・更に１カルシウムカーバイド脱硫
剤へ添加しても脱硫率の低下は小さく、コスト及び脱硫
原単位の改善に効果的であることが明らかになった。
ついては本発明方法造粒物を添加することにより脱硫率
の改善が顕著になり・更に１カルシウムカーバイド脱硫
剤へ添加しても脱硫率の低下は小さく、コスト及び脱硫
原単位の改善に効果的であることが明らかになった。
比較例１
特″公昭５７−４８６２４の実施例２に従い、本発明方
法の実施例１に使用した配合物をロールプレス圧力が１
．２６ ｔ ／ ｔ：ｙｄになる様にして加圧成形した
他は同様の方法で０．３〜５ ｍｍの造粒物を得た。
法の実施例１に使用した配合物をロールプレス圧力が１
．２６ ｔ ／ ｔ：ｙｄになる様にして加圧成形した
他は同様の方法で０．３〜５ ｍｍの造粒物を得た。
次いで、該造粒物１２ 、１８及び３０ ７を本発明方
法の実施例１と同様の方法で溶製高炉銑へ夫々投入した
が、必須要素のボールシルダストが配合されていたいた
めか黒鉛棒による攪拌にも拘らず、何れの場合も合計４
分の攪拌脱硫時の造粒物の崩壊率は精々１０％以下で、
湯面を覆うノロ量も少なく、表−２に見られる如く脱硫
率は特によくなかった。
法の実施例１と同様の方法で溶製高炉銑へ夫々投入した
が、必須要素のボールシルダストが配合されていたいた
めか黒鉛棒による攪拌にも拘らず、何れの場合も合計４
分の攪拌脱硫時の造粒物の崩壊率は精々１０％以下で、
湯面を覆うノロ量も少なく、表−２に見られる如く脱硫
率は特によくなかった。
但し、造粒物投入時の粉じん発生は何れの場合も殆んど
ない点その目的は達しているが、本発明方法と比較して
脱硫率の改善迄は見られなかった。
ない点その目的は達しているが、本発明方法と比較して
脱硫率の改善迄は見られなかった。
比較例２
本発明方法の実施例１の配合におき、蛭石を除いた粒状
生石灰と粒状螢石との配合比を同一にして、０．３〜３
闘の生石灰と螢石との混合脱硫剤を調整し、該脱硫剤を
実施例１同様に、溶銑に粒状物１２ 、１８及び３０１
を夫々別個に投入して脱硫試験を行なった。
生石灰と粒状螢石との配合比を同一にして、０．３〜３
闘の生石灰と螢石との混合脱硫剤を調整し、該脱硫剤を
実施例１同様に、溶銑に粒状物１２ 、１８及び３０１
を夫々別個に投入して脱硫試験を行なった。
その結果を表−２に示す。
投入時の粉じん発生は殆んどなく、生成したノロも実施
例１と同様の２〜５泪の良いものであった。
例１と同様の２〜５泪の良いものであった。
手続補正書輸発）
昭和お年３月（資）口
特許庁長官 若杉和夫殿
１、 ｊｌ＋’、件の表示
昭和 お年 特 許 願第３２６１１ リ２、発明
の名称 ３、つ、Ｅ’＆ｆ６オ 熱崩壊型造粒脱硫剤及び脱硫方
法事件との関係 出願人 ７、補正の対象 な し 明細書「特許請求の範囲」の欄 別紙の通り （１）特許請求の範囲を別紙のとおり補正する。
の名称 ３、つ、Ｅ’＆ｆ６オ 熱崩壊型造粒脱硫剤及び脱硫方
法事件との関係 出願人 ７、補正の対象 な し 明細書「特許請求の範囲」の欄 別紙の通り （１）特許請求の範囲を別紙のとおり補正する。
（２） 明細書記載中筒７頁第９行目Ｆ沸化物」とあ
るをｒ弗化物」と訂正する。
るをｒ弗化物」と訂正する。
（３） 明細書記載中＄１４頁第１θ行目Ｆボールシ
ルダスト」とあるをＦボールミルダスト」と訂正する。
ルダスト」とあるをＦボールミルダスト」と訂正する。
補正された特許請求の範囲
（１）生石灰と７ラツクスに必要に応じ脱硫助剤を加え
、更に、崩壊剤を加えて、加圧成形もしくはバインダー
剤を用いて粒状化した粒塊状熱崩壊型生石灰系造粒脱粒
剤 （２、特許請求の囲第（１）項記載の生石灰が５ ｔｎ
ｍ以下好ましくは１間以下の粉粒状物から成ることを特
徴とした熱崩壊型生石灰系造粒脱硫剤 （３）特許の請求範囲第（１）項記載のフラックスがア
ルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の弗化物、アルミ
ナ、珪石等の１種若しくは２種以上の５鵠以下好ましく
は１間以下の粉粒状物から成ることを特徴とした熱崩壊
型生石灰系造粒脱硫剤 （４）特許請求の囲第（１）項記載の脱硫助剤がカーボ
ン、炭化ケイ素、フェロシリコン、アルミニウム、カル
シウムカーバイド等の１積着Ｌ〈は２種以上の５闘以下
好ましくはｌ＋＋＋ｓ＋以下の粉粒状物から成ることを
特徴としだ熱崩壊型生石灰系造粒脱硫剤 （５）特許請求の囲第（１）項記載の崩壊剤が蛭石、真
珠岩、黒曜石、松脂岩、膨張頁岩等の１種若しくは２種
以上の５酩以下好ましくは１關以下の粉粒状物から成る
ことを特徴とした熱崩壊型生石灰系造粒脱硫剤 （６）生石灰とフラックスに必要に応じ脱硫助剤を加え
、更に崩壊剤を加えて加圧成形もしくはバインダー剤を
用いて粒状化してできた粒塊状熱崩壊型生石灰系造粒脱
硫剤の単独か若しくはこれに他の脱硫剤を混合してでき
たものを用いて溶銑又は溶鋼を処理することを特徴とす
る脱硫方法
、更に、崩壊剤を加えて、加圧成形もしくはバインダー
剤を用いて粒状化した粒塊状熱崩壊型生石灰系造粒脱粒
剤 （２、特許請求の囲第（１）項記載の生石灰が５ ｔｎ
ｍ以下好ましくは１間以下の粉粒状物から成ることを特
徴とした熱崩壊型生石灰系造粒脱硫剤 （３）特許の請求範囲第（１）項記載のフラックスがア
ルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の弗化物、アルミ
ナ、珪石等の１種若しくは２種以上の５鵠以下好ましく
は１間以下の粉粒状物から成ることを特徴とした熱崩壊
型生石灰系造粒脱硫剤 （４）特許請求の囲第（１）項記載の脱硫助剤がカーボ
ン、炭化ケイ素、フェロシリコン、アルミニウム、カル
シウムカーバイド等の１積着Ｌ〈は２種以上の５闘以下
好ましくはｌ＋＋＋ｓ＋以下の粉粒状物から成ることを
特徴としだ熱崩壊型生石灰系造粒脱硫剤 （５）特許請求の囲第（１）項記載の崩壊剤が蛭石、真
珠岩、黒曜石、松脂岩、膨張頁岩等の１種若しくは２種
以上の５酩以下好ましくは１關以下の粉粒状物から成る
ことを特徴とした熱崩壊型生石灰系造粒脱硫剤 （６）生石灰とフラックスに必要に応じ脱硫助剤を加え
、更に崩壊剤を加えて加圧成形もしくはバインダー剤を
用いて粒状化してできた粒塊状熱崩壊型生石灰系造粒脱
硫剤の単独か若しくはこれに他の脱硫剤を混合してでき
たものを用いて溶銑又は溶鋼を処理することを特徴とす
る脱硫方法
Claims (4)
- （１）生石灰とフラツクスに必要に応じ脱硫助剤を加え
、更に、崩壊剤を加えて、加圧成形もしくはバインダー
剤を用いて粒状化した粒塊状熱崩壊型生石灰系造粒脱硫
剤 - （２）特許請求の囲第（１）項記載の生石灰が５ｍｍ以
下好ましくは１關以下の粉粒状物から成ることを特徴と
した熱崩壊型生石灰系造粒脱硫剤 - （３）特許請求の囲第（１）項記載のフラツクスがアル
カリ金属若しくはアルカリ土類金属の沸化物、アルミナ
、珪石等の１種若しくは２種 い以上の５關以丁好ま
しくは１間以下の粉粒状 る物から成ることを特徴と
した熱崩壊型生石灰 ４発明系造粒脱硫剤 - （４）特許請求の囲第（１）項記載の脱硫助剤がカーボ
ン、炭化ケ素、フエロシリコン、アルミニウム、カルシ
ウムカーバイド等の１種若くは２種以上の５闘以下好ま
しくは１闘以の粉粒状物から成ることを特徴としだ熱崩
壊生石灰系造粒脱硫剤 特許請求の囲第（１）項記載の崩壊剤が蛭石、珠岩、黒
曜石、松脂岩、膨張頁岩等の１種しくけ２種以上の５關
以下好ましくは１關下の粉粒状物から成ることを特徴と
しだ熱崩型生石灰系造粒脱硫剤 生石灰と７ラツクスに必要に応じ脱硫助剤加え、更に崩
壊剤を加えて加圧成形もしくバインダー剤を用いて粒状
化してできた粒て溶銑又は溶鋼を処理することを特徴と
す脱硫方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3261183A JPS59159909A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | 熱崩壊型造粒脱硫剤及び脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3261183A JPS59159909A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | 熱崩壊型造粒脱硫剤及び脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59159909A true JPS59159909A (ja) | 1984-09-10 |
| JPH0341523B2 JPH0341523B2 (ja) | 1991-06-24 |
Family
ID=12363645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3261183A Granted JPS59159909A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | 熱崩壊型造粒脱硫剤及び脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59159909A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0510842A2 (en) * | 1991-04-25 | 1992-10-28 | Foseco International Limited | Metallurgical fluxes |
| FR2679256A1 (fr) * | 1991-07-18 | 1993-01-22 | Pechiney Electrometallurgie | Desulfurant pour fonte liquide a base de carbure de calcium agglomere. |
| JP2013147693A (ja) * | 2012-01-18 | 2013-08-01 | Osaka Kohai Kk | 精錬剤 |
| JP2019077922A (ja) * | 2017-10-25 | 2019-05-23 | ダイネン株式会社 | 精錬又は製錬添加用成型体 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52111813A (en) * | 1976-03-18 | 1977-09-19 | Nippon Steel Corp | Composite for desulfurization of molten pig iron |
-
1983
- 1983-02-28 JP JP3261183A patent/JPS59159909A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52111813A (en) * | 1976-03-18 | 1977-09-19 | Nippon Steel Corp | Composite for desulfurization of molten pig iron |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0510842A2 (en) * | 1991-04-25 | 1992-10-28 | Foseco International Limited | Metallurgical fluxes |
| FR2679256A1 (fr) * | 1991-07-18 | 1993-01-22 | Pechiney Electrometallurgie | Desulfurant pour fonte liquide a base de carbure de calcium agglomere. |
| JP2013147693A (ja) * | 2012-01-18 | 2013-08-01 | Osaka Kohai Kk | 精錬剤 |
| JP2019077922A (ja) * | 2017-10-25 | 2019-05-23 | ダイネン株式会社 | 精錬又は製錬添加用成型体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0341523B2 (ja) | 1991-06-24 |
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