JPS5915695A - 遠心蒸気圧縮機 - Google Patents
遠心蒸気圧縮機Info
- Publication number
- JPS5915695A JPS5915695A JP58118054A JP11805483A JPS5915695A JP S5915695 A JPS5915695 A JP S5915695A JP 58118054 A JP58118054 A JP 58118054A JP 11805483 A JP11805483 A JP 11805483A JP S5915695 A JPS5915695 A JP S5915695A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- compressor
- control signal
- throttle
- flow rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 6
- 210000000744 eyelid Anatomy 0.000 claims 2
- 235000015278 beef Nutrition 0.000 claims 1
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 7
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 108091006146 Channels Proteins 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229920002799 BoPET Polymers 0.000 description 1
- 241000283690 Bos taurus Species 0.000 description 1
- 241000257465 Echinoidea Species 0.000 description 1
- 239000005041 Mylar™ Substances 0.000 description 1
- 241000287462 Phalacrocorax carbo Species 0.000 description 1
- 108010013381 Porins Proteins 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 210000000436 anus Anatomy 0.000 description 1
- 238000010009 beating Methods 0.000 description 1
- ZPUCINDJVBIVPJ-LJISPDSOSA-N cocaine Chemical compound O([C@H]1C[C@@H]2CC[C@@H](N2C)[C@H]1C(=O)OC)C(=O)C1=CC=CC=C1 ZPUCINDJVBIVPJ-LJISPDSOSA-N 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 1
- 235000011389 fruit/vegetable juice Nutrition 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000009545 invasion Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 1
- 210000003899 penis Anatomy 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 102000007739 porin activity proteins Human genes 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/46—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/46—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable
- F04D29/462—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/464—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable especially adapted for elastic fluid pumps adjusting flow cross-section, otherwise than by using adjustable stator blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
- F01D17/10—Final actuators
- F01D17/12—Final actuators arranged in stator parts
- F01D17/14—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits
- F01D17/141—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of shiftable members or valves obturating part of the flow path
- F01D17/143—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by means of shiftable members or valves obturating part of the flow path the shiftable member being a wall, or part thereof of a radial diffuser
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
- F04D27/02—Surge control
- F04D27/0246—Surge control by varying geometry within the pumps, e.g. by adjusting vanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/46—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable
- F04D29/462—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable especially adapted for elastic fluid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/50—Inlet or outlet
- F05D2250/51—Inlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/50—Inlet or outlet
- F05D2250/52—Outlet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
木光明は遠心蒸気i1−縮機に係り、一層31細には、
遠心蒸気圧縮機のfイノ1−ザ通路を通る蒸気の流れを
制御づるための方法及び装置に係る。
遠心蒸気圧縮機のfイノ1−ザ通路を通る蒸気の流れを
制御づるための方法及び装置に係る。
圧縮機への負荷が広範囲の体積流IPにD゛って変化づ
る状況下で圧縮機が使用される時、遠心蒸気圧縮機を通
る流れの安定化が重要な問題eある。
る状況下で圧縮機が使用される時、遠心蒸気圧縮機を通
る流れの安定化が重要な問題eある。
圧縮機入口及び羽根車及びディフューザ通路はLTm機
を通る最大体積流量率で作動可能なりイズにされなけれ
ばならない。しかし、もし圧縮機構]]、羽根車、ディ
フューザ通路が最大体積流量率で作動可能なサイズにさ
れると、圧縮機を通る体積流量率が比較的低い時にはT
1−縮機を通る流れが不安定になり得る。体積流量率が
流m率の比較的高安定範囲から減少づるにつれて、若干
不安定な流れの範囲に入る。この範囲ではディフューザ
通路内に流れの部分的逆転が現われ、でれによりノーイ
ズが1=し、圧Ii!elの効率が低下】る。この若干
不安定な流れ範囲の下では、圧縮機はサージとして知ら
れている状態に入り、ディフューザ通路内に周期的に全
体的な流れの逆転が生じ、それにより圧縮機の効率が損
われ、また圧縮機構成要素の健全ゼI 77台かされる
。
を通る最大体積流量率で作動可能なりイズにされなけれ
ばならない。しかし、もし圧縮機構]]、羽根車、ディ
フューザ通路が最大体積流量率で作動可能なサイズにさ
れると、圧縮機を通る体積流量率が比較的低い時にはT
1−縮機を通る流れが不安定になり得る。体積流量率が
流m率の比較的高安定範囲から減少づるにつれて、若干
不安定な流れの範囲に入る。この範囲ではディフューザ
通路内に流れの部分的逆転が現われ、でれによりノーイ
ズが1=し、圧Ii!elの効率が低下】る。この若干
不安定な流れ範囲の下では、圧縮機はサージとして知ら
れている状態に入り、ディフューザ通路内に周期的に全
体的な流れの逆転が生じ、それにより圧縮機の効率が損
われ、また圧縮機構成要素の健全ゼI 77台かされる
。
多くのIil縮機の用途C′は広範囲な体積流量率をイ
Jりることが望ましいので、低い体(合流量率で圧縮機
を通る流れの安定性を敗色づるため、様々なff縮機の
変形が開光され(きた。このよ3 <>変形の つ(3
1、圧縮機への入[−1通路内に案内ベーンをjO加づ
ることCある。案内ベーン番ま流れ方向及び流入蒸気の
mを変更りる。人口案内ベーンに加えて、他の広く知ら
れでいる変形は、圧縮機への負イd■に応答しCテゴイ
フ−1−ザ通路の幅を変更づることCある。通常、この
変更は、通路を通る蒸気の流れを絞るべくディツー1−
リ”通路を横切って横方向に移動づるj″rrノコーリ
゛ス]Jツトルリングいることによ・)T、行われる。
Jりることが望ましいので、低い体(合流量率で圧縮機
を通る流れの安定性を敗色づるため、様々なff縮機の
変形が開光され(きた。このよ3 <>変形の つ(3
1、圧縮機への入[−1通路内に案内ベーンをjO加づ
ることCある。案内ベーン番ま流れ方向及び流入蒸気の
mを変更りる。人口案内ベーンに加えて、他の広く知ら
れでいる変形は、圧縮機への負イd■に応答しCテゴイ
フ−1−ザ通路の幅を変更づることCある。通常、この
変更は、通路を通る蒸気の流れを絞るべくディツー1−
リ”通路を横切って横方向に移動づるj″rrノコーリ
゛ス]Jツトルリングいることによ・)T、行われる。
幾′つの可変ディ°ノ1.. l/’スロツI−ルリ
ングが、最小絞り位置と最大絞り位置との間の任意の位
置にス1】ツトルリングを位置決めし月保持するため比
較的複雑<、に機構により制御される。!11! gl
的に、この形式のデ(7−1,−+fス[1ツ1−ルリ
ングの制御は比較的費用がかかり、まIこしばしばか<
Z V)複雑な機械的及び(または)空気11式構成要
素を必東どづる。通常、これらのディフューザスロット
ルリング制御装置の製造及び取イ1は難しく峙間のかか
る仕事であり、比較的費用のかかる熟練外動力を必要と
Jる。
ングが、最小絞り位置と最大絞り位置との間の任意の位
置にス1】ツトルリングを位置決めし月保持するため比
較的複雑<、に機構により制御される。!11! gl
的に、この形式のデ(7−1,−+fス[1ツ1−ルリ
ングの制御は比較的費用がかかり、まIこしばしばか<
Z V)複雑な機械的及び(または)空気11式構成要
素を必東どづる。通常、これらのディフューザスロット
ルリング制御装置の製造及び取イ1は難しく峙間のかか
る仕事であり、比較的費用のかかる熟練外動力を必要と
Jる。
このような連続的可変のディツー1−リ゛スロツ[−ル
リングによりしばしば優れた結果が得られるけれども、
限られた数の不連続的(間隔をおいた)絞り位置を有づ
るデCフユー1fス11ツトルリングによっても非常に
満足な結果が得られることが知られている。例えば、デ
ィフユーIfス[1ツ[・ルリングは最大絞り位置若し
くは最小絞り位置にdjかれる二位置の装置であってら
良い。このような不連続的可変ディフューザス[1ツト
ルリングは上記の連続可変ディフユーリ′ス[1ツ]〜
ルリングよりら逃かに簡単であり、しかも満足な結果が
得られる。
リングによりしばしば優れた結果が得られるけれども、
限られた数の不連続的(間隔をおいた)絞り位置を有づ
るデCフユー1fス11ツトルリングによっても非常に
満足な結果が得られることが知られている。例えば、デ
ィフユーIfス[1ツ[・ルリングは最大絞り位置若し
くは最小絞り位置にdjかれる二位置の装置であってら
良い。このような不連続的可変ディフューザス[1ツト
ルリングは上記の連続可変ディフユーリ′ス[1ツ]〜
ルリングよりら逃かに簡単であり、しかも満足な結果が
得られる。
構造が簡単であることから、ディフl−リ°ス■ツトル
リングの製作費用、取付費用及び保守費用が減じ、また
その信頼性が改善される。
リングの製作費用、取付費用及び保守費用が減じ、また
その信頼性が改善される。
通常、不連続可変ディツー1−ザスし1ツ1−ルリング
ロ月稲機のI゛イノJリ゛通路を形成づる壁の環状凹、
2)内(1配jぺされくおり、またス1−1ツ[−ルリ
ンク1.1での較り位置の少くども一つに向りZは4a
により−1−1され(いる。例え(よ、スI−Iツトル
リングf、Lでの最大絞り(1′/首に向1ノでiJね
にJ、り偏倚さねていく良く、また比較的低い丹−力源
が環状凹みのrj?とス[1ツトルリングの背面どの間
に形成された1トビj(に選1)N的に接続されVする
よ−う(二構成され’C43つ、それにJ、りば′ね作
用に抗してス[jツ1ヘルリングをイの最小絞り位置に
移行させるための1力Xがス【1ツI〜ルリングの前後
に’tl!’Lめられる。このJ、うな二位置のばね偏
倚されたγイノ1−り“スロットルリングは米国時W(
第4.2Fi7゜7333号明細書に開示されている。
ロ月稲機のI゛イノJリ゛通路を形成づる壁の環状凹、
2)内(1配jぺされくおり、またス1−1ツ[−ルリ
ンク1.1での較り位置の少くども一つに向りZは4a
により−1−1され(いる。例え(よ、スI−Iツトル
リングf、Lでの最大絞り(1′/首に向1ノでiJね
にJ、り偏倚さねていく良く、また比較的低い丹−力源
が環状凹みのrj?とス[1ツトルリングの背面どの間
に形成された1トビj(に選1)N的に接続されVする
よ−う(二構成され’C43つ、それにJ、りば′ね作
用に抗してス[jツ1ヘルリングをイの最小絞り位置に
移行させるための1力Xがス【1ツI〜ルリングの前後
に’tl!’Lめられる。このJ、うな二位置のばね偏
倚されたγイノ1−り“スロットルリングは米国時W(
第4.2Fi7゜7333号明細書に開示されている。
31k、不連続的可変ばね偏倚されIこディプJ、 −
リ゛ス[1ツ1ヘルリングのカテゴリーに分類されるば
ね偏倚さ4またス[」ツ1ヘルリングは、米国時6′1
第4゜219.305号明細縛1及び下記のくilべr
(:arrier (C0+”p01゛ati01
1、5yraause 、 New York
に5刊渡され−(いる)米国特許出願(二間示され(い
る。1980月4月4[1イ・I第137.1753弓
゛遠心蒸気圧縮機及びての!d人絞り4Ct IF/の
設定法゛′、1 98 CHf10 月 2 [1イ
l”XI 1 9 3 、 5 0 り +5°
′遠心圧縮1ff”、1980イr 10月21+(−
Jul + り3、!507弓゛°遠心圧縮機′°。
リ゛ス[1ツ1ヘルリングのカテゴリーに分類されるば
ね偏倚さ4またス[」ツ1ヘルリングは、米国時6′1
第4゜219.305号明細縛1及び下記のくilべr
(:arrier (C0+”p01゛ati01
1、5yraause 、 New York
に5刊渡され−(いる)米国特許出願(二間示され(い
る。1980月4月4[1イ・I第137.1753弓
゛遠心蒸気圧縮機及びての!d人絞り4Ct IF/の
設定法゛′、1 98 CHf10 月 2 [1イ
l”XI 1 9 3 、 5 0 り +5°
′遠心圧縮1ff”、1980イr 10月21+(−
Jul + り3、!507弓゛°遠心圧縮機′°。
上記のような不連続的riJ変ア′イノ−1−リ゛ス■
ツF・ルリングは、仝体向に良好な結甲がIIfられる
が、圧縮機の作動中のディプコーリ”通路内の月力変動
によるスロワ1−ルリングの振動の結ψどしく摩耗を生
じ易い。また、これらのス[」ツトルリングの振動は望
ましくない騒音を牛じ臂る。
ツF・ルリングは、仝体向に良好な結甲がIIfられる
が、圧縮機の作動中のディプコーリ”通路内の月力変動
によるスロワ1−ルリングの振動の結ψどしく摩耗を生
じ易い。また、これらのス[」ツトルリングの振動は望
ましくない騒音を牛じ臂る。
従っ(、木光明の−っの[]的は、摩耗スj命が比較的
良い不連続的デCフユー1fス[1ツ[・ルリングを有
する改良された遠心蒸気圧縮機を提供りることぐある。
良い不連続的デCフユー1fス[1ツ[・ルリングを有
する改良された遠心蒸気圧縮機を提供りることぐある。
本発明の伯の目的は、作動が比較的静粛41不連続的O
J変デイフユーザス[]ットルリングをイ1づる改良さ
ねた遠心蒸気圧縮機を提供することである。
J変デイフユーザス[]ットルリングをイ1づる改良さ
ねた遠心蒸気圧縮機を提供することである。
本発明の上記及び他の目的は、圧縮機のfでフユーザ通
路を形成づ−る壁の環状凹み内に取付()ら1+た自接
月力制御I式γイフー1−リ“ス[1ツ[・ルリングを
(1りる遠心蒸気圧縮機により達成される。ス(1ツ]
−ルリングは環状凹みの壁どス11ツ[・ルリングの凸
面どの間に実質的に1寸じられた土t1ヒjイを形成り
るように環状凹み内に取(=J iJられている。
路を形成づ−る壁の環状凹み内に取付()ら1+た自接
月力制御I式γイフー1−リ“ス[1ツ[・ルリングを
(1りる遠心蒸気圧縮機により達成される。ス(1ツ]
−ルリングは環状凹みの壁どス11ツ[・ルリングの凸
面どの間に実質的に1寸じられた土t1ヒjイを形成り
るように環状凹み内に取(=J iJられている。
また、ス11ツj・ルリングは、デr〕−1−リ゛通路
内の蒸気11−力どス11ツ1−ルリングの後の二r
pビティ内の汀力との間のLL力差に関係しc、R小絞
り位置ど最大絞り位置との間Cディフ7−リ゛通路を(
す1切つC運動し4!7るよ−う(二環状凹み内に支え
られている。巳路弁がス[Jツ1−ルリングの後の二へ
トビ7r内のHツノを制御りる。1−I・ビj(ill
、 jJ縮機を通る体積蒸気流量率が圧縮機に対りる
安定流れ条11 G、二相当づる予め定められlこ流量
率と等しいがぞれJ、す6人きい時に、:三路弁にJ、
り比較的低いIL力源←二接続される。ス[1ツ]−ル
リングの後の4−1・じアイは、圧縮機4通る体積蒸気
流用率が予め定められ/、:流量率よりも小さい時に三
路弁により比較的高いIJ−力源に接続される。低汁源
及び高LI源のjL)J tよ、ス[]ツ[・ルリング
をそれぞれイの最小絞り位置またはイの最大絞りfey
ji 5こ確実1・1保ら11する圧力差をス1」ツ
1−ルリングの前後に/U1’るJ、うに選定されCい
る。ス1−1ツ[・ルリングの前後のJt力差によるこ
の確実な保持力はス[1ツトルリングを所定の位置に保
持し、まlこ摩耗及び望、i: L < イiい騒gを
生じ冑るj゛イノ1−1+通路内のf璽J変動によるス
[1ツ[−ルリングの振@を防止する。
内の蒸気11−力どス11ツ1−ルリングの後の二r
pビティ内の汀力との間のLL力差に関係しc、R小絞
り位置ど最大絞り位置との間Cディフ7−リ゛通路を(
す1切つC運動し4!7るよ−う(二環状凹み内に支え
られている。巳路弁がス[Jツ1−ルリングの後の二へ
トビ7r内のHツノを制御りる。1−I・ビj(ill
、 jJ縮機を通る体積蒸気流量率が圧縮機に対りる
安定流れ条11 G、二相当づる予め定められlこ流量
率と等しいがぞれJ、す6人きい時に、:三路弁にJ、
り比較的低いIL力源←二接続される。ス[1ツ]−ル
リングの後の4−1・じアイは、圧縮機4通る体積蒸気
流用率が予め定められ/、:流量率よりも小さい時に三
路弁により比較的高いIJ−力源に接続される。低汁源
及び高LI源のjL)J tよ、ス[]ツ[・ルリング
をそれぞれイの最小絞り位置またはイの最大絞りfey
ji 5こ確実1・1保ら11する圧力差をス1」ツ
1−ルリングの前後に/U1’るJ、うに選定されCい
る。ス1−1ツ[・ルリングの前後のJt力差によるこ
の確実な保持力はス[1ツトルリングを所定の位置に保
持し、まlこ摩耗及び望、i: L < イiい騒gを
生じ冑るj゛イノ1−1+通路内のf璽J変動によるス
[1ツ[−ルリングの振@を防止する。
ス1」ットルリンクは通常のばね偏倚されlζス11ツ
L・ルリングであっCも良いし、また前部及び後部を有
し、またディノl−ザ通路内の前部の軸線位置(二関係
してディツアー1+通路を通る流れを制御し、且環状凹
み外に滑動riJ能に取(=Jりられた後部ににり最小
絞り位置と最大絞り位置との間r i’イフコー1F通
路を横切る前部の軸線運動を制限りる新しい改良された
ス[]ツ1−ルリングであっ(も良い。後部は、ス【1
ツ[−ルリングの侵の一1tアビjrとγ(”)−1−
ザ通路の間の蒸気流を実質的に141止りるへく環状凹
みの壁と接触し111M状凹み内のスロットルリングの
運動を可能にづるポリV−44料からなる部分を含んで
ぃC良い。このポリン+4 fil4、L −1〜リル
のよう4丁比較的柔かい材111であっても1λいし。
L・ルリングであっCも良いし、また前部及び後部を有
し、またディノl−ザ通路内の前部の軸線位置(二関係
してディツアー1+通路を通る流れを制御し、且環状凹
み外に滑動riJ能に取(=Jりられた後部ににり最小
絞り位置と最大絞り位置との間r i’イフコー1F通
路を横切る前部の軸線運動を制限りる新しい改良された
ス[]ツ1−ルリングであっ(も良い。後部は、ス【1
ツ[−ルリングの侵の一1tアビjrとγ(”)−1−
ザ通路の間の蒸気流を実質的に141止りるへく環状凹
みの壁と接触し111M状凹み内のスロットルリングの
運動を可能にづるポリV−44料からなる部分を含んで
ぃC良い。このポリン+4 fil4、L −1〜リル
のよう4丁比較的柔かい材111であっても1λいし。
、まIこアイ1」ンのような比較的硬い材料(・あっ(
b良い。〕〕゛イーノコーザ通路リンクの表面積及びキ
せじjイ側のリングの表面積(、L、−てれぞれ低月源
または高圧源がス[コツドルリングの1般の1+7じ“
アイに接続される時にスト1ツ1−ルリングがその最小
絞り位置またはその14人絞り位置にi[シ、(位胃決
めされるj、うに選定され(いる。
b良い。〕〕゛イーノコーザ通路リンクの表面積及びキ
せじjイ側のリングの表面積(、L、−てれぞれ低月源
または高圧源がス[コツドルリングの1般の1+7じ“
アイに接続される時にスト1ツ1−ルリングがその最小
絞り位置またはその14人絞り位置にi[シ、(位胃決
めされるj、うに選定され(いる。
木gト明の他の目的及び利点は以1・の図面にJ、る訂
細な説明h11ら明らかにイ1ろう。図面を通しC同様
41要素には同 の参照前月がイζ」さ4′lている。
細な説明h11ら明らかにイ1ろう。図面を通しC同様
41要素には同 の参照前月がイζ」さ4′lている。
第1図を参照Jるど、木光明によるばねl−Inされた
直接圧力制御式Jイフ、1−リ“スf1ツ1−ルリング
30をイ’+ 1jる遠心蒸気圧縮1ff10の一部分
の側面が部分的に断面図(・承され−(いる。第1図(
11示され(いるJ、う(二、圧縮機10は入11通路
1/!、i″rrノ1゛通路1G及び吐出渦型室17を
形成づるハウジング12を含/υでいる。この形式のハ
ウジングは圧縮機に於(通常のもの(゛あるから、第1
図(1、二はハウジング12の一部分しか示されていな
い。羽根車11 $;L、入1:]通路14とデイノ1
ヘザ通路16との間でハウジング12内に羽根中18を
位置さけるノーン(−22により@ 20 k二結合さ
れている。入[]案内ベーン14はハウジング12内で
回転可能に案内され(おり、またHwl橢10を通る蒸
気流の方向及び量を制御りるべく人1−1通路171内
におかれている。アクブ] J−、−夕11は人口案内
ベーン24の位置を制御りる。
直接圧力制御式Jイフ、1−リ“スf1ツ1−ルリング
30をイ’+ 1jる遠心蒸気圧縮1ff10の一部分
の側面が部分的に断面図(・承され−(いる。第1図(
11示され(いるJ、う(二、圧縮機10は入11通路
1/!、i″rrノ1゛通路1G及び吐出渦型室17を
形成づるハウジング12を含/υでいる。この形式のハ
ウジングは圧縮機に於(通常のもの(゛あるから、第1
図(1、二はハウジング12の一部分しか示されていな
い。羽根車11 $;L、入1:]通路14とデイノ1
ヘザ通路16との間でハウジング12内に羽根中18を
位置さけるノーン(−22により@ 20 k二結合さ
れている。入[]案内ベーン14はハウジング12内で
回転可能に案内され(おり、またHwl橢10を通る蒸
気流の方向及び量を制御りるべく人1−1通路171内
におかれている。アクブ] J−、−夕11は人口案内
ベーン24の位置を制御りる。
はぼ環状の凹み28がfイフコー1F通路1G内にハウ
ジング12により郭定されている。アイソ1−ザスロッ
トルリング30が、環状凹みの壁とス[」ツトルリング
30の背面との間に実質的ににtJじられ!、:キャビ
アイ29を形成するべく環状凹み28内に取(=j t
Jられている。ディ7.1−ザス[]ツトルリング30
は環状凹み28内で第’1 in k二実線C示されて
いる最小絞り位置と第1図に破線で示されている最大絞
り位置との間でディツユ−)1通路16の中へ運動可能
なJ、うに支えられ(いる。
ジング12により郭定されている。アイソ1−ザスロッ
トルリング30が、環状凹みの壁とス[」ツトルリング
30の背面との間に実質的ににtJじられ!、:キャビ
アイ29を形成するべく環状凹み28内に取(=j t
Jられている。ディ7.1−ザス[]ツトルリング30
は環状凹み28内で第’1 in k二実線C示されて
いる最小絞り位置と第1図に破線で示されている最大絞
り位置との間でディツユ−)1通路16の中へ運動可能
なJ、うに支えられ(いる。
最小絞り位置では、スロットルリング30(まj″rフ
コーザ通路1Gを通る蒸気の実質的に制約されへい流れ
をiII Ill:にリイ)。最大絞り()“71+t
1. ”Cは、ス【−1ツトルリング30 LL j″
rrノ1“通路16を通る蒸気流を絞る。
コーザ通路1Gを通る蒸気の実質的に制約されへい流れ
をiII Ill:にリイ)。最大絞り()“71+t
1. ”Cは、ス【−1ツトルリング30 LL j″
rrノ1“通路16を通る蒸気流を絞る。
第1図に示されているように、スロワ(〜ルリングご3
0をイの最大絞り位置に向けて偏的さけるべく弾Pi的
丁段32が設りられくいる。弾↑′]的手段332(よ
環状凹み281.二、13かれた一個またta複数個の
1.藪ねであ・)で良い。例えば、!!1図(、:小さ
れているJ、うに、弾f1的丁段32はス11ツl−ル
リング;30の後にばねのリングを形成りるよ・)にス
]1ツ[・ルリング30の周縁に等間隔で配置されl、
二複数flん1のばねC′ある。
0をイの最大絞り位置に向けて偏的さけるべく弾Pi的
丁段32が設りられくいる。弾↑′]的手段332(よ
環状凹み281.二、13かれた一個またta複数個の
1.藪ねであ・)で良い。例えば、!!1図(、:小さ
れているJ、うに、弾f1的丁段32はス11ツl−ル
リング;30の後にばねのリングを形成りるよ・)にス
]1ツ[・ルリング30の周縁に等間隔で配置されl、
二複数flん1のばねC′ある。
ハウジング12の一体部分である第 のス1−ツバ34
がア′イフ1−1丁通路1Gの中へのスト1ツ1−ルリ
ング:30の運動を制限して、ス[1ツ1〜ルリング3
0がj−r)−1−リ゛通路16を通る蒸気流を完全に
制約りるのを防11−りる。ス1−ツバ3/Iは、デr
−71−(1通路の中へのス[1ツ1−ルリング30の
運動がλ「1ツトルリング30(こス・Jりる最大絞り
位置ぐ制限さ1するよ′)に設計されている。同じくハ
ウジング12の一体部分子ある第のストッパ3〕5はス
ロットルリング30に対する最小絞り位置へのメ[Iツ
1−ルリング30の後方運動を制限づる。
がア′イフ1−1丁通路1Gの中へのスト1ツ1−ルリ
ング:30の運動を制限して、ス[1ツ1〜ルリング3
0がj−r)−1−リ゛通路16を通る蒸気流を完全に
制約りるのを防11−りる。ス1−ツバ3/Iは、デr
−71−(1通路の中へのス[1ツ1−ルリング30の
運動がλ「1ツトルリング30(こス・Jりる最大絞り
位置ぐ制限さ1するよ′)に設計されている。同じくハ
ウジング12の一体部分子ある第のストッパ3〕5はス
ロットルリング30に対する最小絞り位置へのメ[Iツ
1−ルリング30の後方運動を制限づる。
ス[1ツトルリング30の運動の制限に加えC、スト・
ツバ34及び35は、ス[Jツトルリング30と接触り
る時に、j゛イノコーザ通路16どスロットルリング3
0の1%のキレビデ(2つとの間の流体シールを形成づ
る。
ツバ34及び35は、ス[Jツトルリング30と接触り
る時に、j゛イノコーザ通路16どスロットルリング3
0の1%のキレビデ(2つとの間の流体シールを形成づ
る。
ソレノイド制御式・バイ1−1ツ[・圧力作動式弁斡素
44を有づる三路弁40は、キt・ビーアイ29←二接
続されCいる供給コンジット41内の圧力を調WIiJ
ることにより、スロット・ルリング30の後の千トビテ
ィ29内の圧力を制御りる。、Vヤビjイ29μ弁44
を通じ℃供給]ンジット41を介して高圧源若しくは低
圧源に接続さtL (いる。例えば、第1図に示されて
いるように、二1ンジット41は、キトビディ29内に
比較的低い11’力を17えるべ・(圧縮機吸込【]に
接続され(いる第一の1ンジツ1〜42に弁4/′Iに
より接続されでいて良い。
44を有づる三路弁40は、キt・ビーアイ29←二接
続されCいる供給コンジット41内の圧力を調WIiJ
ることにより、スロット・ルリング30の後の千トビテ
ィ29内の圧力を制御りる。、Vヤビjイ29μ弁44
を通じ℃供給]ンジット41を介して高圧源若しくは低
圧源に接続さtL (いる。例えば、第1図に示されて
いるように、二1ンジット41は、キトビディ29内に
比較的低い11’力を17えるべ・(圧縮機吸込【]に
接続され(いる第一の1ンジツ1〜42に弁4/′Iに
より接続されでいて良い。
代替的に、1ンジット41【よ、ヤトビjイ20内←二
比較的高い圧力を与えるべく圧縮機吐出口17に接続さ
れている第二の一1ンジツ)・433に弁44[Jり接
続されていC良い。第1図(二は低圧源及び^圧源がそ
れぞれ圧縮機吸込口及び圧縮機吐出1−1として示され
Cいる(Jれども、キャビティ29内に適当な圧力を与
え得る任意の低圧源及び高11−源が用いられ杓ること
はplj解されjンう、。
比較的高い圧力を与えるべく圧縮機吐出口17に接続さ
れている第二の一1ンジツ)・433に弁44[Jり接
続されていC良い。第1図(二は低圧源及び^圧源がそ
れぞれ圧縮機吸込口及び圧縮機吐出1−1として示され
Cいる(Jれども、キャビティ29内に適当な圧力を与
え得る任意の低圧源及び高11−源が用いられ杓ること
はplj解されjンう、。
第1図に示されているJ、うに、弁44はソレノ、イド
/15の作りJにより第一の]ンジツ1−42若しくは
第一の=1ンジット43への接続を可能とするように配
置されている。また、第゛1図に示され(いるJ、うに
、弁要素47′lの作動に必要なパ2イ日ツ[・FI力
13L、圧縮は吐出[]17に接続され(いる第一のリ
ンブリングラインT−1ンジツl−/I6と、圧縮(幾
吸込11に接続され−(いる第二のリーンプリングライ
ンニ1ンジツ)−/17とにより供給される。しかし、
これはパイロット・圧力の源の一例し=過ぎず、1f意
の適当4丁バイ11ツト圧力源が弁471を作動させる
のに用いられることは理解されよう。
/15の作りJにより第一の]ンジツ1−42若しくは
第一の=1ンジット43への接続を可能とするように配
置されている。また、第゛1図に示され(いるJ、うに
、弁要素47′lの作動に必要なパ2イ日ツ[・FI力
13L、圧縮は吐出[]17に接続され(いる第一のリ
ンブリングラインT−1ンジツl−/I6と、圧縮(幾
吸込11に接続され−(いる第二のリーンプリングライ
ンニ1ンジツ)−/17とにより供給される。しかし、
これはパイロット・圧力の源の一例し=過ぎず、1f意
の適当4丁バイ11ツト圧力源が弁471を作動させる
のに用いられることは理解されよう。
ソ1ツノ−イド45の付勢は圧縮機10を通る体積蒸気
流m率に応答しC制御される。例えば、第1図に示され
ているように、この流量率は、入]−1案内ベーン24
の位置を示すアクアユエータ11の条件を検出すること
により測定される。検出された条件を示す電気的制御信
号は電線15を経てソレノイド45に与えられる。ソレ
ノイド45の作動、従って弁/I4の位置を制御するの
に他の体積流量率測定手段が用いられ得ることは理解さ
れよう。例えば、弁/14は、圧縮機10を通る体積流
m率を示づ冷凍システム内の位置に於りる濡洩及びくま
たは)圧力に応答し−C制御され(も良い。
流m率に応答しC制御される。例えば、第1図に示され
ているように、この流量率は、入]−1案内ベーン24
の位置を示すアクアユエータ11の条件を検出すること
により測定される。検出された条件を示す電気的制御信
号は電線15を経てソレノイド45に与えられる。ソレ
ノイド45の作動、従って弁/I4の位置を制御するの
に他の体積流量率測定手段が用いられ得ることは理解さ
れよう。例えば、弁/14は、圧縮機10を通る体積流
m率を示づ冷凍システム内の位置に於りる濡洩及びくま
たは)圧力に応答し−C制御され(も良い。
作動の仕方につい【説明すると、圧縮機10を通る比較
的高い体積蒸気流m率が検出される時、叩ら圧w1機を
通る体積蒸気流量率が圧縮機10に対づる安定流れ条件
に相当する予め定められた流量率と等しいかそれよりも
大きい時、ソレノイド/′!5は弁44により供給1ン
ジツト41を低LJ−:、1ンジット42に接続するよ
−)←二制御される。こうして比較的低い圧力がキA・
ビディ29に供給され、第1図に実線で示され°Cいる
最小絞り位置1=ス[JッE・ルリング30を押?l
fJi力差がスロットルリンク30の前後に((−する
。
的高い体積蒸気流m率が検出される時、叩ら圧w1機を
通る体積蒸気流量率が圧縮機10に対づる安定流れ条件
に相当する予め定められた流量率と等しいかそれよりも
大きい時、ソレノイド/′!5は弁44により供給1ン
ジツト41を低LJ−:、1ンジット42に接続するよ
−)←二制御される。こうして比較的低い圧力がキA・
ビディ29に供給され、第1図に実線で示され°Cいる
最小絞り位置1=ス[JッE・ルリング30を押?l
fJi力差がスロットルリンク30の前後に((−する
。
スロットルリング30は、弾性的手段332にJ、すI
)−する力のn: +11 Ill抗してスロットル、
リング30の前後のIJ力差によりその最小絞りtI′
I Pfに何「実に保たれる。この最小絞り位置では、
デrノ1−ザ通’r 16を通る蒸気流は実質的に制約
されていない。ス[」ツ1−ルリングを−での最小絞り
位置に確実に保つ圧力が存在しているので、ディー)−
1−リ゛通路1G内にマイJイf圧力粂動がrj在しで
らス[1ツI−ルリングは問題となイ)よう4Y振動を
/l、 L/ ’t’i:い。
)−する力のn: +11 Ill抗してスロットル、
リング30の前後のIJ力差によりその最小絞りtI′
I Pfに何「実に保たれる。この最小絞り位置では、
デrノ1−ザ通’r 16を通る蒸気流は実質的に制約
されていない。ス[」ツ1−ルリングを−での最小絞り
位置に確実に保つ圧力が存在しているので、ディー)−
1−リ゛通路1G内にマイJイf圧力粂動がrj在しで
らス[1ツI−ルリングは問題となイ)よう4Y振動を
/l、 L/ ’t’i:い。
このよ)にして、スロワ1へルリング30の摩耗が減V
られス【−1ツ1−ルリング30 h目らの騒へが防1
1−される。1F縮fil 10を通る比較的低い体積
流m率が検出さイ′【イ+h、111ち圧縮機を通る休
(^蒸気流量ψが11−縮機10(二対づる安定流れ条
イ′1に相当する予め定めらねた流量率Jりも小さい時
には、ソレノ・イド/I5は弁4/Iより供給−1ンジ
ツト41を高F1:コンジツt−43に接続づるように
市り御される。
られス【−1ツ1−ルリング30 h目らの騒へが防1
1−される。1F縮fil 10を通る比較的低い体積
流m率が検出さイ′【イ+h、111ち圧縮機を通る休
(^蒸気流量ψが11−縮機10(二対づる安定流れ条
イ′1に相当する予め定めらねた流量率Jりも小さい時
には、ソレノ・イド/I5は弁4/Iより供給−1ンジ
ツト41を高F1:コンジツt−43に接続づるように
市り御される。
スロワ1−ルリング304まイの1狡のキ17ビテイ2
9への比較的高い圧力の供給によりス[−Jットルリン
グ30の@後に生ずる1力差(こJ、ってでの最小絞り
位置に押される。スロット・ルリングaOの前f’tの
この圧力差は、弾性的手段32の作用に加わっC、ス「
Jツトルリング30を第1図に破線(二J、り示されて
いる最大絞り位置に確実に保つように作用りる。これは
ディフューザ通路1G内の7・イナな圧力変動によるス
ロットルリンク30の望ましくない振動を防止し、しか
らデCフコーリ゛通路16を制約して、圧縮機10の性
能を低下さt!得る通路16内の望ましくない流れ逆転
を防止りる。
9への比較的高い圧力の供給によりス[−Jットルリン
グ30の@後に生ずる1力差(こJ、ってでの最小絞り
位置に押される。スロット・ルリングaOの前f’tの
この圧力差は、弾性的手段32の作用に加わっC、ス「
Jツトルリング30を第1図に破線(二J、り示されて
いる最大絞り位置に確実に保つように作用りる。これは
ディフューザ通路1G内の7・イナな圧力変動によるス
ロットルリンク30の望ましくない振動を防止し、しか
らデCフコーリ゛通路16を制約して、圧縮機10の性
能を低下さt!得る通路16内の望ましくない流れ逆転
を防止りる。
第2図を参照するど、木光明による新しい改良されたデ
fフユーザスロットルリンク50の断面が解図的に示さ
れている。このディノー1−ザス目ッ1〜ルリング50
はばねにより偏倚されていても、いなくCも良く、第1
図に示されているはね1偏倚された7″−rフユーザス
ロワ1へルリング30の代わりに用いられる。このス1
]ツ1−ルリング50は前部50を有する前部51と後
部55うを右づる後部52どを有Jるほぼ環状のボディ
Cある。前部51は第2図(こ実線ぐ示されCいるJ:
うにス1」ツ1〜ルリング50がての最大絞り位INに
ある時、j″イノ1−1I通路1Gの中へ延びている。
fフユーザスロットルリンク50の断面が解図的に示さ
れている。このディノー1−ザス目ッ1〜ルリング50
はばねにより偏倚されていても、いなくCも良く、第1
図に示されているはね1偏倚された7″−rフユーザス
ロワ1へルリング30の代わりに用いられる。このス1
]ツ1−ルリング50は前部50を有する前部51と後
部55うを右づる後部52どを有Jるほぼ環状のボディ
Cある。前部51は第2図(こ実線ぐ示されCいるJ:
うにス1」ツ1〜ルリング50がての最大絞り位INに
ある時、j″イノ1−1I通路1Gの中へ延びている。
ス1コツ1〜ルリング5 Q Lt第2図に破線で示さ
れCいるJ、うにm小絞りイ1装置に運動可OヒC′あ
り、それにJ、リス【−1ットルリング50の前面54
kl T−r)−t l)通路1Gのh?ど同−重
面内に位置して、Tイノ1−ザ通路16を通る実質的に
制約された蒸気流をiJ能にりる。
れCいるJ、うにm小絞りイ1装置に運動可OヒC′あ
り、それにJ、リス【−1ットルリング50の前面54
kl T−r)−t l)通路1Gのh?ど同−重
面内に位置して、Tイノ1−ザ通路16を通る実質的に
制約された蒸気流をiJ能にりる。
シーリング手段巳)3はスC−1ツ(−ルリング50の
後部52の一部分である。シーリング手段53は環状凹
み2ε3内のスロワ1〜ルリング50の滑動庖b11止
に1)る、J、−)に摩擦を減じ、目ス11ツトルリン
グ550の後の1トビiイ29どデイフコーリ゛通路1
Gとの間の蒸気流を閉止づるシールを形成りる。
後部52の一部分である。シーリング手段53は環状凹
み2ε3内のスロワ1〜ルリング50の滑動庖b11止
に1)る、J、−)に摩擦を減じ、目ス11ツトルリン
グ550の後の1トビiイ29どデイフコーリ゛通路1
Gとの間の蒸気流を閉止づるシールを形成りる。
第2図に示されているJ、うに、シーリング手段53は
ノイ[1ンのJ、うむ比較的硬いポリマ材料から製作さ
れ−でおり、後部52の他の部分を構成する祠r1の間
にリントイラブル状に挾まれηJ3す、こうし【シーリ
ング手段533は後部52の一体部分Cある。代替的に
、シーリング手段53(は、環状凹み28の壁とスロッ
トルリング50との間のシールを形成し月環状凹み28
内のスロワ1−ルリング50の滑動を可能にづるように
後部52の溝の中におかれたニトリルのような比較的柔
かいポリマ材料のリング(図示せず)CあつCも良い。
ノイ[1ンのJ、うむ比較的硬いポリマ材料から製作さ
れ−でおり、後部52の他の部分を構成する祠r1の間
にリントイラブル状に挾まれηJ3す、こうし【シーリ
ング手段533は後部52の一体部分Cある。代替的に
、シーリング手段53(は、環状凹み28の壁とスロッ
トルリング50との間のシールを形成し月環状凹み28
内のスロワ1−ルリング50の滑動を可能にづるように
後部52の溝の中におかれたニトリルのような比較的柔
かいポリマ材料のリング(図示せず)CあつCも良い。
作動の仕方について説明すると、ス1]ットルリング5
0を位置決め覆るのにばね偏倚が必要とされないことを
除拳ノば、スロットルリング50は第1図で先に説明し
たス[1ツ[−ルリング30とほば同一の仕方ぐ制御さ
れる。即ち、ス【コツドルリング50はイの前後のn−
力差の制御によつCのみ位置決めされる。圧縮R10に
対重る安定流ね条イ′1に相当づる比較的高い体積蒸気
流WA率では、キ!・ピティ29内に低い圧力をIjえ
るべく低佳源が供給]ンジット41接続される。代表々
的(二、しし圧縮機10を通る体積流量率が圧縮機10
に対する安定流れ条件に相当づる予め定められた流(1
率よりも比較的小さいレベルであれば、キャビグイ29
内に比較的高い圧力をりえるべく二1ンジツト11が高
月肛1し二1妄続される。
0を位置決め覆るのにばね偏倚が必要とされないことを
除拳ノば、スロットルリング50は第1図で先に説明し
たス[1ツ[−ルリング30とほば同一の仕方ぐ制御さ
れる。即ち、ス【コツドルリング50はイの前後のn−
力差の制御によつCのみ位置決めされる。圧縮R10に
対重る安定流ね条イ′1に相当づる比較的高い体積蒸気
流WA率では、キ!・ピティ29内に低い圧力をIjえ
るべく低佳源が供給]ンジット41接続される。代表々
的(二、しし圧縮機10を通る体積流量率が圧縮機10
に対する安定流れ条件に相当づる予め定められた流(1
率よりも比較的小さいレベルであれば、キャビグイ29
内に比較的高い圧力をりえるべく二1ンジツト11が高
月肛1し二1妄続される。
低)Y源がギrビアイ2つに接続されると、スロットル
リング50G−その最小絞り位置1ニ押づ圧j>Xがス
ロットルリング150の前11こ牛づ゛る。また、ス1
1ツトルリング500前後のロカ差にj;る力lメス1
1ツトルリング50をその最小絞り(イ/直に賄実に保
つ(、デC〕−1−リ゛通路16内の丹力変vJにJ、
す(lじ得るス1」ツ1−ルリング50の望ましくない
振動を防止づる。これはリング50の望;Lしく4I:
い1?・耗を防止し[1スロツト・ルリング50の撮動
/)11う牛じ胃る望ましくない騒音の発生4防+I″
tJる。
リング50G−その最小絞り位置1ニ押づ圧j>Xがス
ロットルリング150の前11こ牛づ゛る。また、ス1
1ツトルリング500前後のロカ差にj;る力lメス1
1ツトルリング50をその最小絞り(イ/直に賄実に保
つ(、デC〕−1−リ゛通路16内の丹力変vJにJ、
す(lじ得るス1」ツ1−ルリング50の望ましくない
振動を防止づる。これはリング50の望;Lしく4I:
い1?・耗を防止し[1スロツト・ルリング50の撮動
/)11う牛じ胃る望ましくない騒音の発生4防+I″
tJる。
供給−1ンジツ1−41が高圧源に接続されて、比較的
高いIj力がトビティ2て)にJjえ’)4’Lると、
ス1−1ツトルリング50をその最大絞り((/−置に
埋り11力差がスロワ1−ルリング50の前tM l=
二牛ヂる。
高いIj力がトビティ2て)にJjえ’)4’Lると、
ス1−1ツトルリング50をその最大絞り((/−置に
埋り11力差がスロワ1−ルリング50の前tM l=
二牛ヂる。
ま〕こ1、λ1−1ツl〜ルリング500)存j後の圧
力差にJ:るこの力はリング50をその最大絞り1(l
ft?j &二111[実に保って、ディフューザ通路
10内のマイラなa力変動トニj、るリング50の望ま
しくなu) l1ii IJJを防11する。こ1′シ
はス1]ットルリング50の望ましくない摩耗及びスロ
ットルリング50の振動から生じ得る騒音を防止づる。
力差にJ:るこの力はリング50をその最大絞り1(l
ft?j &二111[実に保って、ディフューザ通路
10内のマイラなa力変動トニj、るリング50の望ま
しくなu) l1ii IJJを防11する。こ1′シ
はス1]ットルリング50の望ましくない摩耗及びスロ
ットルリング50の振動から生じ得る騒音を防止づる。
第2図に示されているように、ディーノ、1−リ゛ス(
]コツドルリング0はばねにより偏倚さitていない。
]コツドルリング0はばねにより偏倚さitていない。
従って、もしディフューザス1」ツトルリング50がそ
の前後の圧力差に応答してその最小絞り位置と最大絞り
位置との間を正しく運動リベさであれば、リング50は
特定の規範を満足しな()ればならない。実質的に、ス
ロワ1−ルリング50は下記の条f1を満足づるように
構成されていなければならない: (1〕 箱in>(AI) ン (P2
> (△ 2 )及び (Pwax ) (△ l)<(Ps>(Δ2 )
ここに[〕1nはデイノコーザ通路10内で11111
6される最小蒸気圧力であり、)〕maxはfイノ1−
ザ通路16内r期持される最大蒸気口、力であり、P2
は低圧源の圧力であり、[)3は高圧源の圧力であり、
△1はディフューザ通路16側の環状ボディ50の前面
54の面積であり、また△2はギトビティ29側の環状
ボディ50の後面55の面積?:ある。すl!ヘリ的な
例を考えると、もしpHlinが1rspsiaに等し
く、Pw+axが35 psiaに等しく、P2が10
psiaに等しく、f!、Psが25psiaに等しり
れば、スロワ1−ルリング50は下記の条件を満足りる
よ−)に構成されてい1.【ければならない:1、/l
(△ 1 ) く゛ △ 2 ・ご 1 、 8 (
Δ 1 )更に、スロットルリング50が任意の種々
の材料からなっていて良く、またディフコ−ゲス11ツ
トルリング50が種々の横断面形態を右づる任意の種々
の形状であって良いことは理解されよう。加えて多くの
他の形式のスロットルリングが、ここに説明したものと
並んで、本発明の原理に従って用いられる。
の前後の圧力差に応答してその最小絞り位置と最大絞り
位置との間を正しく運動リベさであれば、リング50は
特定の規範を満足しな()ればならない。実質的に、ス
ロワ1−ルリング50は下記の条f1を満足づるように
構成されていなければならない: (1〕 箱in>(AI) ン (P2
> (△ 2 )及び (Pwax ) (△ l)<(Ps>(Δ2 )
ここに[〕1nはデイノコーザ通路10内で11111
6される最小蒸気圧力であり、)〕maxはfイノ1−
ザ通路16内r期持される最大蒸気口、力であり、P2
は低圧源の圧力であり、[)3は高圧源の圧力であり、
△1はディフューザ通路16側の環状ボディ50の前面
54の面積であり、また△2はギトビティ29側の環状
ボディ50の後面55の面積?:ある。すl!ヘリ的な
例を考えると、もしpHlinが1rspsiaに等し
く、Pw+axが35 psiaに等しく、P2が10
psiaに等しく、f!、Psが25psiaに等しり
れば、スロワ1−ルリング50は下記の条件を満足りる
よ−)に構成されてい1.【ければならない:1、/l
(△ 1 ) く゛ △ 2 ・ご 1 、 8 (
Δ 1 )更に、スロットルリング50が任意の種々
の材料からなっていて良く、またディフコ−ゲス11ツ
トルリング50が種々の横断面形態を右づる任意の種々
の形状であって良いことは理解されよう。加えて多くの
他の形式のスロットルリングが、ここに説明したものと
並んで、本発明の原理に従って用いられる。
従って、本発明を−ぞのりYましい実施例について説明
してきたが、特許請求の範囲に記載されている本発明の
範囲内C種々の変形が1り能であることは理解されよ−
う。
してきたが、特許請求の範囲に記載されている本発明の
範囲内C種々の変形が1り能であることは理解されよ−
う。
【図面の簡単な説明】
第1図は木ブを明によるばね偏倚された直接圧力制御式
ディフユーリ゛スロツ1〜ルリングを有りる遠心蒸気圧
縮機の一部分の側面を部分的に断面図により示す図であ
る。 第2図は第1図に示されているはbi倚されたディフュ
ーザスロット・ルリングの一部分としC1またはその代
わりに用いられ得る本発明による新しい改良されたディ
フューザスロットルリングの前回的断面図である。 10・・・圧縮機、12・・・ハウジング、14・・・
人[」通路、16・・・ディフューザ通路、17・・・
吐出渦巻室、18・・・羽根車、20・・・軸、22・
・・ナツト、24・・・入口案内ベーン、28・・・環
状凹み、29・・・キ17ビテイ、30・・・ディフュ
ーザスロットルリング。 32・・・弾性的手段、34..35・・・ス[・ツバ
、40・・・三路弁、41・・・供給コンジッt−,4
,2,43・・・コンジット、44・・・弁要素、45
・・・ソレノイド。 4G、7′17・・・サンプリングラインコンジット、
50・・・ディフューザスロットルリング、51・・・
前部。
ディフユーリ゛スロツ1〜ルリングを有りる遠心蒸気圧
縮機の一部分の側面を部分的に断面図により示す図であ
る。 第2図は第1図に示されているはbi倚されたディフュ
ーザスロット・ルリングの一部分としC1またはその代
わりに用いられ得る本発明による新しい改良されたディ
フューザスロットルリングの前回的断面図である。 10・・・圧縮機、12・・・ハウジング、14・・・
人[」通路、16・・・ディフューザ通路、17・・・
吐出渦巻室、18・・・羽根車、20・・・軸、22・
・・ナツト、24・・・入口案内ベーン、28・・・環
状凹み、29・・・キ17ビテイ、30・・・ディフュ
ーザスロットルリング。 32・・・弾性的手段、34..35・・・ス[・ツバ
、40・・・三路弁、41・・・供給コンジッt−,4
,2,43・・・コンジット、44・・・弁要素、45
・・・ソレノイド。 4G、7′17・・・サンプリングラインコンジット、
50・・・ディフューザスロットルリング、51・・・
前部。
Claims (1)
- (1)圧縮された蒸気を圧縮機から導き出づため、圧縮
機と環状凹み内に壁を含むディツユ−1ア通路とに蒸気
を導くための入口通路を形成づるハウジングと、 入口通路とディフューザ通路どの間のハウジング内に回
転可能←二取付1ノられた羽根車と、環状凹みの壁どス
1jツ[・ルリングの背面どの間に実質的に封じられた
キトビjイを形成するべく環状凹み内に取イ1けられて
おり、最小絞り位置と愚人絞り位置どの間をディフュー
ザ通路を横切)7運仙づるよう゛、−1罫状凹み内に支
えられているディフユーブス[1ツ[・ルリングと、 圧縮機を通る体積流量率を測定し、J]、圧縮機4通る
体積流吊宰が圧縮機に対する安定流れ条f1に相当りる
予め定められた流量率と等しいかそれJ、す6人きい時
に第一の制御信号を発生し、また圧縮機を通る体積流量
率が予め定められ!、二流吊串よりも小さい時に第二の
制御信号をR1りる1、=めの制御手段と、 制御手段により発生される制御信号を検出し、第一の制
御信号が検出される時にはス1コツ[・ルリングをその
最小絞り位置に確実に保つようにス[1ツトルリングの
萌侵に圧力差を生ずるべくス「Jツ1−ルリングの後の
キトビアイをIJ:、較的低いLT−力源に接続し、ま
た第二の制御信号が検出される時にはス目ツt−ルリン
クをその最大絞り位置に6イ「実に保つよ−うにス[1
ツトルリングの前後に圧力差を牛するべくスロッl〜ル
リングの後のキャビディを比較的高い圧力源に接続づる
ための弁手段とを含んでいることを特徴とづる遠心蒸気
圧縮機。 (2〉ディフューザ通路内の圧力とス[」ットルリング
の後のキャビディ内の圧力との間の圧力差に応答して最
小絞り位置若しくは最大絞り位置におかれる圧力制御式
ディフューザスロットルリングを右づる遠心蒸気圧縮機
を運転する方法に於(、圧縮機を通る体vI蒸気流吊宇
を測シrりる過程と、検出さねた流El率がff縮機に
対りる安定流れ条v1に相当する予め定められた流吊案
と等しいかそれより5人きい時に第一の制御信号をR生
する過程と、 検出された流fh率が予め定められた流m率よりし小さ
い時に第二の制御信号を発生すろ過程と。 第 の制御信SJの発生に応答しくスト1ツ]〜ルリン
グを−ての最小絞り位]6に確実(二保つJ、うにス1
−1ツl−ルリングの前後に圧力Kを牛り゛るべくスロ
ットルリングの後のキ電・ビーフCを比較的低いIL力
源に接続層る過程と、 第ニーの制紳信エコの発/1−に応答しくス【コツ1−
ルリングをでの最大絞り位置に確実(二保つようにスロ
ワ1〜ルリングの前後に圧力差を牛り゛るべくス1−]
ツトルリングの後のキ電・ピiイを比較的高い圧力源に
接続りる過程と を含んで・いること4特(毀とする遠心蒸気圧縮機の運
転方法、1
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/392,981 US4460310A (en) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | Diffuser throttle ring control |
US392981 | 1982-06-28 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5915695A true JPS5915695A (ja) | 1984-01-26 |
JPH0351920B2 JPH0351920B2 (ja) | 1991-08-08 |
Family
ID=23552813
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58118054A Granted JPS5915695A (ja) | 1982-06-28 | 1983-06-28 | 遠心蒸気圧縮機 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4460310A (ja) |
EP (1) | EP0099847B1 (ja) |
JP (1) | JPS5915695A (ja) |
KR (1) | KR870000016B1 (ja) |
AU (1) | AU548325B2 (ja) |
DE (2) | DE3368095D1 (ja) |
IN (1) | IN158399B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014528044A (ja) * | 2011-09-28 | 2014-10-23 | ヌオーヴォ ピニォーネ ソシエタ ペル アチオニ | 圧縮機統合作動システム |
US9874224B2 (en) | 2013-11-22 | 2018-01-23 | Ihi Corporation | Centrifugal compressor and turbocharger |
Families Citing this family (48)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4503684A (en) * | 1983-12-19 | 1985-03-12 | Carrier Corporation | Control apparatus for centrifugal compressor |
US4586870A (en) * | 1984-05-11 | 1986-05-06 | Elliott Turbomachinery Co., Inc. | Method and apparatus for regulating power consumption while controlling surge in a centrifugal compressor |
US4844690A (en) * | 1985-01-24 | 1989-07-04 | Carrier Corporation | Diffuser vane seal for a centrifugal compressor |
US4729430A (en) * | 1986-10-27 | 1988-03-08 | Halliburton Company | Pressure limiter for a downhole pump and testing apparatus |
US4706746A (en) * | 1986-10-27 | 1987-11-17 | Halliburton Company | Downhole inflatable packer pump and testing apparatus |
US4802817A (en) * | 1987-12-23 | 1989-02-07 | Sundstrand Corporation | Centrifugal pump with self-regulating impeller discharge shutter |
US4877369A (en) * | 1988-02-08 | 1989-10-31 | Dresser-Rand Company | Vaned diffuser control |
US4902200A (en) * | 1988-04-25 | 1990-02-20 | Dresser-Rand Company | Variable diffuser wall with ribbed vanes |
US4869642A (en) * | 1988-06-09 | 1989-09-26 | Allied-Signal Inc. | Variable output vortex pump |
US4932835A (en) * | 1989-04-04 | 1990-06-12 | Dresser-Rand Company | Variable vane height diffuser |
US5082428A (en) * | 1990-08-16 | 1992-01-21 | Oklejas Robert A | Centrifugal pump |
US5222356A (en) * | 1991-12-12 | 1993-06-29 | Allied-Signal Inc. | Modulating surge prevention control for a variable geometry diffuser |
US5235801A (en) * | 1991-12-12 | 1993-08-17 | Allied-Signal Inc. | On/off surge prevention control for a variable geometry diffuser |
CA2149576A1 (en) * | 1994-05-19 | 1995-11-20 | Hideomi Harada | Surge detection device and turbomachinery therewith |
DE19705407A1 (de) * | 1997-02-13 | 1998-08-20 | Inst Luft Kaeltetech Gem Gmbh | Wasserdampf-Turboverdichter |
US6139262A (en) * | 1998-05-08 | 2000-10-31 | York International Corporation | Variable geometry diffuser |
JP2002048098A (ja) | 2000-08-02 | 2002-02-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ターボ圧縮機および冷凍機 |
US6948314B2 (en) * | 2003-09-12 | 2005-09-27 | Honeywell International, Inc. | High response, compact turbocharger |
AU2003304591A1 (en) * | 2003-11-12 | 2005-06-24 | Honeywell International, Inc. | Compressor having an adjustable diffuser wall and method therefor |
US20070196206A1 (en) * | 2006-02-17 | 2007-08-23 | Honeywell International, Inc. | Pressure load compressor diffuser |
JP4281770B2 (ja) * | 2006-08-31 | 2009-06-17 | 株式会社日立製作所 | ヒートポンプシステム |
JP4853263B2 (ja) * | 2006-12-07 | 2012-01-11 | 株式会社豊田自動織機 | 遠心圧縮機 |
GB2461720B (en) * | 2008-07-10 | 2012-09-05 | Cummins Turbo Tech Ltd | A variable geometry turbine |
CN102472298A (zh) * | 2010-03-18 | 2012-05-23 | 丰田自动车株式会社 | 离心压缩机及涡轮增压器 |
US8657568B2 (en) * | 2010-04-19 | 2014-02-25 | Hamilton Sundstrand Corporation | Variable turbine nozzle and valve |
FR2970044B1 (fr) * | 2010-12-31 | 2013-02-01 | Thermodyn | Groupe motocompresseur a profil aerodynamique variable. |
CN103946555B (zh) * | 2011-12-01 | 2016-09-07 | 开利公司 | 冷却装置压缩机的启动期间的喘振阻止 |
MX347593B (es) * | 2012-02-01 | 2017-05-03 | Micronic Tech Inc | Sistemas y metodos para purificacion de agua. |
KR20170089949A (ko) * | 2012-11-09 | 2017-08-04 | 존슨 컨트롤스 테크놀러지 컴퍼니 | 연장된 경로를 갖는 가변 기하학적 디퓨저 및 그 제어방법 |
CN104421209B (zh) * | 2013-08-26 | 2017-02-08 | 珠海格力电器股份有限公司 | 调节器结构及离心式压缩机 |
CN103511063B (zh) * | 2013-10-29 | 2017-12-05 | 汉美综合科技(常州)有限公司 | 可调背靠背双侧叶轮涡轮增压器 |
CN104632646A (zh) * | 2014-03-12 | 2015-05-20 | 珠海格力电器股份有限公司 | 离心式压缩机及具有其的离心机组 |
JP6256142B2 (ja) * | 2014-03-26 | 2018-01-10 | 株式会社豊田自動織機 | 遠心圧縮機 |
DE102014224963A1 (de) * | 2014-12-05 | 2016-06-09 | Continental Automotive Gmbh | Verdichter mit veränderlicher Diffusorbreite |
US9188133B1 (en) * | 2015-01-09 | 2015-11-17 | Borgwarner Inc. | Turbocharger compressor active diffuser |
DE102015119098B4 (de) * | 2015-11-06 | 2019-03-21 | Pierburg Gmbh | Regelanordnung für eine mechanisch regelbare Kühlmittelpumpe einer Verbrennungskraftmaschine |
US10393009B2 (en) * | 2016-04-19 | 2019-08-27 | Garrett Transportation I Inc. | Adjustable-trim centrifugal compressor for a turbocharger |
WO2018165474A1 (en) * | 2017-03-09 | 2018-09-13 | Johnson Controls Technology Company | Variable geometry diffuser ring |
CN110360130B (zh) * | 2018-04-09 | 2022-12-27 | 开利公司 | 可变扩压器驱动系统 |
CN109356886A (zh) * | 2018-12-17 | 2019-02-19 | 珠海格力电器股份有限公司 | 离心式压缩机及扩压器装置 |
US11536277B2 (en) | 2020-04-30 | 2022-12-27 | Trane International Inc. | Interstage capacity control valve with side stream flow distribution and flow regulation for multi-stage centrifugal compressors |
US11391289B2 (en) | 2020-04-30 | 2022-07-19 | Trane International Inc. | Interstage capacity control valve with side stream flow distribution and flow regulation for multi-stage centrifugal compressors |
US11841026B2 (en) | 2021-11-03 | 2023-12-12 | Trane International Inc. | Compressor interstage throttle, and method of operating therof |
CN114183252B (zh) * | 2021-12-13 | 2023-09-12 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种燃气轮机可转导叶转动机构主作动筒 |
DE102022111573A1 (de) | 2022-05-10 | 2023-11-16 | Universität Duisburg-Essen, Körperschaft des öffentlichen Rechts | Radialverdichter |
US11873839B1 (en) * | 2022-09-12 | 2024-01-16 | Hamilton Sundstrand Corporation | Variable vaneless diffuser with moving floor |
US11885352B1 (en) * | 2022-09-12 | 2024-01-30 | Hamilton Sundstrand Corporation | Variable channel diffuser with moving floor |
US11773870B1 (en) * | 2022-09-12 | 2023-10-03 | Hamilton Sundstrand Corporation | Variable channel diffuser |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5115807A (ja) * | 1974-07-30 | 1976-02-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Enshinatsushukuki |
JPS5587898A (en) * | 1978-12-26 | 1980-07-03 | Carrier Corp | Centrifugal steam compressor and diffuser controller therefor |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US916427A (en) * | 1908-11-21 | 1909-03-30 | Harry A Fee | Turbine pump or blower. |
GB305214A (en) * | 1928-02-02 | 1929-10-31 | Rateau Soc | Improvements in or relating to means for controlling the running of centrifugal machines |
GB753316A (en) * | 1953-04-24 | 1956-07-25 | Power Jets Res & Dev Ltd | Improvements relating to radial-flow turbines or compressors |
NL224304A (ja) * | 1957-12-23 | |||
NL225232A (ja) * | 1958-01-20 | |||
US3251539A (en) * | 1963-05-15 | 1966-05-17 | Westinghouse Electric Corp | Centrifugal gas compressors |
NL126489C (ja) * | 1964-05-11 | |||
US3289919A (en) * | 1964-11-16 | 1966-12-06 | Westinghouse Electric Corp | Centrifugal gas compressors |
US3399625A (en) * | 1966-08-23 | 1968-09-03 | Lucas Industries Ltd | Liquid displacement pumps |
US3362625A (en) * | 1966-09-06 | 1968-01-09 | Carrier Corp | Centrifugal gas compressor |
US3362624A (en) * | 1966-09-06 | 1968-01-09 | Carrier Corp | Centrifugal gas compressor |
US3426964A (en) * | 1966-10-11 | 1969-02-11 | Dresser Ind | Compressor apparatus |
US3667860A (en) * | 1970-03-13 | 1972-06-06 | Carrier Corp | Diffuser valve mechanism for centrifugal gas compressor |
US3619078A (en) * | 1970-06-22 | 1971-11-09 | Carrier Corp | Centrifugal gas compressor |
BE793550A (fr) * | 1971-12-29 | 1973-04-16 | Gen Electric | Pompe centrifuge a diffuseur reglable |
US3826586A (en) * | 1972-12-29 | 1974-07-30 | Gen Electric | Variable diffuser centrifugal pump shutter control |
US4070132A (en) * | 1976-11-02 | 1978-01-24 | Baltimore Aircoil Company, Inc. | Variable performance pump |
US4219305A (en) * | 1978-12-26 | 1980-08-26 | Carrier Corporation | Diffuser control |
US4378194A (en) * | 1980-10-02 | 1983-03-29 | Carrier Corporation | Centrifugal compressor |
-
1982
- 1982-06-28 US US06/392,981 patent/US4460310A/en not_active Expired - Fee Related
-
1983
- 1983-06-02 DE DE8383630097T patent/DE3368095D1/de not_active Expired
- 1983-06-02 DE DE198383630097T patent/DE99847T1/de active Pending
- 1983-06-02 EP EP83630097A patent/EP0099847B1/en not_active Expired
- 1983-06-03 IN IN705/CAL/83A patent/IN158399B/en unknown
- 1983-06-09 AU AU15665/83A patent/AU548325B2/en not_active Ceased
- 1983-06-28 JP JP58118054A patent/JPS5915695A/ja active Granted
- 1983-06-28 KR KR1019830002911A patent/KR870000016B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5115807A (ja) * | 1974-07-30 | 1976-02-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Enshinatsushukuki |
JPS5587898A (en) * | 1978-12-26 | 1980-07-03 | Carrier Corp | Centrifugal steam compressor and diffuser controller therefor |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014528044A (ja) * | 2011-09-28 | 2014-10-23 | ヌオーヴォ ピニォーネ ソシエタ ペル アチオニ | 圧縮機統合作動システム |
US9874224B2 (en) | 2013-11-22 | 2018-01-23 | Ihi Corporation | Centrifugal compressor and turbocharger |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3368095D1 (en) | 1987-01-15 |
IN158399B (ja) | 1986-11-08 |
EP0099847A1 (en) | 1984-02-01 |
JPH0351920B2 (ja) | 1991-08-08 |
EP0099847B1 (en) | 1986-12-03 |
KR870000016B1 (ko) | 1987-01-28 |
AU1566583A (en) | 1984-01-05 |
DE99847T1 (de) | 1984-06-20 |
KR840005193A (ko) | 1984-11-05 |
AU548325B2 (en) | 1985-12-05 |
US4460310A (en) | 1984-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5915695A (ja) | 遠心蒸気圧縮機 | |
US5571000A (en) | Booster pump with bypass valve integrally formed in gasket | |
CA2038246C (en) | Normally closed duckbill valve assembly | |
US3726308A (en) | Suction check valve for pumps | |
US4631032A (en) | Engine exhaust apparatus for water-jet propulsion boat | |
US6997206B1 (en) | Pressure Compensating valve | |
US4076260A (en) | Sealing device for rotary machines containing hydraulic fluid | |
JPS5828436B2 (ja) | ジドウシキポンプ | |
US3583430A (en) | Annular flexible valve | |
US4523610A (en) | Check valve | |
US1660183A (en) | Rotary pump | |
ATE378516T1 (de) | Gebläse mit laminar-flow-element vor der ansaugöffnung | |
US5024254A (en) | Liquid shut-off valve | |
EP0891491B1 (en) | Fluid pressure amplifier | |
JPS5862397A (ja) | スクロ−ル型圧縮機 | |
US1661325A (en) | Rotary pump | |
CA2062938A1 (en) | Thermally-actuated steam trap | |
JPS5949459B2 (ja) | 可撓性管を用いた弁 | |
JPS5949458B2 (ja) | 可撓性管を用いた弁 | |
JP2009257437A (ja) | 逆止弁 | |
US737984A (en) | Water-regulator. | |
KR102014264B1 (ko) | 로터리 펌프 | |
SU1044877A1 (ru) | Обратный клапан | |
SU937776A1 (ru) | Центробежный насос | |
US977101A (en) | Centrifugal pump. |