JPS59153501A - ステンレス冷延鋼帯のスキンパス圧延方法およびその設備 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 チャーストレインの発生し易いフェライト系ステンレス
冷延鋼帯のスキンパス圧延方法およびその設備に関する
ものである。

近年、ステンレス冷延鋼帯の平坦度に対する要求が非常
に厳しくなってきており、それに伴ないスキンバス圧延
の方法の改善が大きく望まれていた。

ステンレス冷延鋼帯のスキンバス圧延の目的は、機械的
諸性質の調整、表面光沢のｈ上、形状矯正にある。

従来、ステンレス冷延鋼帯のスキンバス圧延は、ペイオ
フリールから繰出される銅帯を、入側のデフレクトロー
ルを経てスキンバスミルにより圧延し、スキンバス圧延
された銅帯を、出側のデフレクトロールを経てテンショ
ンリールに巻取るようにしている。

そしてステンレス冷延銅帯のスキンパス圧延にあっては
、特に表面光沢の向上を図るために、直径力６５０〜７
００ｍｍもある大径のスキンパスミルロールによるドラ
イ圧延を行っている。

ところでこの場合、特にＳＵＳ　４３００１２間厚以Ｔ
１例えば０．３ｍｍ厚の薄鋳帯のスキンパス圧延では、
フェライト系に特有のストレッチャーストレインを防止
する意味で、０．７〜０８％程度のスキンパス伸び率を
必要とする。

しかしながら、前記従来のスキンパス圧延では、ストレ
ッチ■ストレインを防止し得る０７〜０８％程度のスキ
ンパス伸び率を与える高張力を付加した場合、スキンパ
スミルの入側および出側の各ＩＪ　一層部分における面
折れ疵等の欠陥が発生するため、スキンパスミルの入側
および出側における銅帯張力は、高々０．６σｙ（σｙ
は被圧延鋼帯の降伏応力に９／ｍｎ２）程度であり、こ
の張力で耳波等の形状劣化を生じない限度に近い圧下刃
約７００トンをかけても、０．２％程度のスキンパス伸
び率しか得られなかった。

従って従来は、このような被圧延鋼帯に対しては２〜３
バスのスキンパス圧延を行っていたため、生産性を低下
させていた。

しかも従来は、テンションレベラー設備ヲ設ケ、スキン
パス圧延の後でテンションレベラーをかけるという２工
程を経ているため、一層生産性を低下させると共に、表
面光沢を劣化させるという問題があった。

本発明は、かくの如き従来の諸問題を解決すべくなした
ものであって、以下に本発明について説明する。

第１図は、本発明におけるスキンパス圧延設備の配置例
を示すものであって、１はペイオフリール、２は入側の
デフレクトロール、３はシャー、４はウエルダー、５は
ブラッシング装置、６はドライヤー、７は入側のプライ
ドルロール、８はスキンパスミル、８ａはスキンパスロ
ール、９は出側のプライドルロール、１０はシャー、１
１は出惨のデフレクトロール、１２はテンションリール
、１３はベルトラッパーである。

ペイオフリール１がら繰出される銅帯Ｓは、デフレクト
ロール２を経てシャー３に至り、その先端部の形状不良
部分がシャー３によって切断され、さらにウェルズ−４
に至り、先行の銅帯Ｓの彼端（その形状不良部分はシャ
ー３によって切断されている）と溶接され、ブラッシン
グ装置５にて前工程からの汚れ、異物の付着等が除去さ
れる。

ブラッシング装Ｒ５を通過した鋼帯Ｓは、ドライヤー６
によりブラッシング装置５での水分が除去される。

このドライヤー６による水分除去は、ドライスキンパス
圧延を行うために必要なものである。

そして鋼帯Ｓは、入側のプライドルロール７、スキンパ
スミルロール８ａ、出（１１１のプライドルロール９へ
通板され、入側のプライドルロール７と出側のプライド
ルロール９との間で高張力を付与されて、スキンパスミ
ルロール８ａＫよりスキンパス圧延され、デフレクトロ
ール１１を経てテンションリール」２に巻取られる。

このように本発明は、フェライト系ステンレス冷延鋼帯
のスキ・ンパスミル８０入側と出側にそれぞれ被圧延鋼
帯Ｓの張力付与手段としてのプライドルロール７．９を
設け、スキンパス圧延スヘキ鋼帯Ｓを、高張力を付与し
ながらスキンパス圧延するので、１パスによって鋼帯Ｓ
のスキンパス圧延を完了することができ、従って生産性
の向上に著しく寄与できる。

しかも高張カスキンパス圧延された鋼帯Ｓは、巻取ライ
ンでは低張カ巻取りとなるので、表面光沢の劣化、面折
れ疵等の欠陥発生を回避することができる。

しかして、本発明者等は、フェライト系ステンレス冷延
鋼帯のスキンパスミル８の入側と出側にそれぞれ被圧延
錐ｌ帯Ｓの張力付与手段としてのプライドルロール７．
９を設け、スキンパス圧延すべき錨１帯Ｓを高張カスキ
ンパス圧延するに当っての、スキンパスミル８の入側お
よび出側における能力に与える影響について調査研究し
た。

なお、急峻度とは、定盤上に板を乗せ、第３図に示すよ
うな板波が生じる場合、その大きさを表わす単位であっ
て、波高さｈ／波長Ｌ　Ｘ　１００　（％）により求め
られる。

第２図から明らかな如く、スキン）Ｚスミル８の入側に
おける銅帯張力ＴＢの如何にかかわらず、スキンパス伸
び率と急峻度との間にはほぼ＠線関係が成立し、実用土
留まれる銅帯の急峻度条件０５％以下を達成するには、
０．７％以上のスキンパス伸び率を確保すればよいこと
が判った。

従って、０．７％以上のスキン・ぐス伸び率を確保すれ
ば、形状良否の判定尺度である急峻度が実用上支障のな
い０．５％以下となり、良好な形状矯正が達成されるこ
とになる。

次に、スキンパス伸び率に与えるスキン・（スミル８の
入側および出側における銅帯張力ＴＢ　、　ＴＦの影響
についてｙｔ＝＋査研究したところ、第４図に示す如く
、スキンパス伸び率は入側における金ｈｇ帯張力ＴＢに
は依存せずに、出ｆ１１における鋼帯張力ＴＦ’によっ
て太き（左右されることが判った。

この場合、出側における牛帯張力ＴＦが０８σｙ（σｙ
は抜圧延鋼Ｉ帯の降伏応力Ｋｙ／ｖｔｍ２）以上であれ
ば、０．８％以上のスキンパス伸び率が確保できる。

ただし、これ等の関係は、スキンバスミル８を通す銅帯
の寸法、鋼種等によって異なるが、フェライト系ステン
レス冷延鋼帯の場合の現実的条件下では、出側における
鋼帯張力ＴＦの好適範囲は０６〜０８σｙである。

出側における銅帯張力ＴＦが０８σｙを超えると、必要
以上のスキンパス伸び率を発生させ、硬度不良等の支障
を生じる。

また出側における鋼帯張力ＴＦがＯ０６σｙ未満では、
スキンパス伸び率が不足して、銅帯の両側端部の局部伸
び（耳波）が発生し、急峻度０．５％以下を満足せず、
形状矯正が不十分となる。

さらに、入側における銅帯張力ＴＢは、第４図にて明ら
かな如く、スキンパス伸び率にあまり影響を力えないが
、ストレッチャーストレイン防止のためには小さい方が
望ましく、その上限を０ろσｙとした。

逆にあまり小さ過ぎると、出側における銅帯張力ＴＦと
の差が大きくなり、スキンバスミルロール８ａ部分での
銅帯の絞込み、ひも・ては鉤１帯が儀′断する確率が高
くなるため、出側におけるＭ帯張力ＴＦ−入側における
鋼帯張力ＴＢ≦ｏ３σｙという上限を設定した。

次に圧下刃Ｐと鋼１帯の急峻度との関係を調査したとこ
ろ、第５図に示す如く、圧下刃Ｐを過剰に増大させると
、ストレッチャーストレインや光沢不足等は回避される
が、銅帯の両側端部の局部伸び（耳波）が発生して、急
峻度０５係以下を満足しなくなる。

次にスキンパス伸び率を、ストレッチャーストレインを
発生させないため１の下限０７％から、硬度が高くなり
過ぎて支障が生じる上限０．８％の範囲で、圧下刃Ｐの
好適範囲を板厚との関連において調査研究した結果を第
６図に示す。

第６図において、垂線ＡＢと垂線ＤＣ間は、通常のステ
ンレス冷延鋼帯の板厚範囲である。

また曲線ＡＤよりも圧下刃Ｐが大きくなると、前述した
如く、銅帯の両側端部の局部伸び（耳波）が発生して、
急峻度０５チ以下を満足せず、平坦度が不十分になる。

逆に曲線ＢＣよりも圧下刃Ｐが小さいと、前述した如＜
、銅帯の表面光沢が劣化し、かつスキンパス圧延の本来
の目的の一つであるストレッチャーストレイン防止が完
全でなくなり、不良が発生することがあるため、曲ＭＢ
Ｃを圧下刃Ｐの下限に設定した。

実施例 ＳＵＳ　４３０の０．３ｍｍ厚の銅帯を、圧下刃約５０
０　）ン、スキンバスミル出（ＩＩＩにおける翁１１帯
張力ＴＦを約０７σｙ（約２３　Ｋ１７ｍｍ２）、スキ
ンバスミル入側１における伴１帯張力ＴＢを約０５σｙ
（約１７　Ｋｙ／ｍｇ２）の条件にてスキンバス圧延し
たところ、急峻度、表面光沢ともに優れており、ストレ
ッチャーストレインの発生もなかった。

しかも１バスによって鋼帯のスキンパス圧延を完了する
ことができるので、従来１時間当り８トンの銅帯のスキ
ンパス圧延しかできなかったものが、１時間肖り１２ト
ンの鋼帯のスキンパス圧延ができるようになり、生産性
の向上に著しく寄与できる。

また平均急峻度も、第７図に示す如く、従来の低張カス
キンパス圧延では０．５３％であったものが、本発明の
高張カスキンパス圧延では０．１３％となり、０４％も
改善され、平坦度を向上させることができた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明におけるスキンパス圧延設備の一例を示
す概略配置図、第２図はスキンバス伸び率とスキンパス
圧延後の急峻度との関係を示すグラフ、第３図は急峻度
を求めるための説明図、第４図はスキンパスミルの入側
および出側１における銅帯張力とスキンバス伸び率との
関係を示すグラルの出側における銅帯張力との好適範囲
を示すグラフ、第７図は従来方法と本発明方法との急峻
度の比較を示すグラフである。 出　願　人　　川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 スさとンノ（ズ、欅０享（う６） 第４図 第５図 刀Ｅ下ラブ　（ｘ１０’ｔｃｚチ）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　フェライト系ステンレス冷延鋼帯をスキンバ
   ス圧延するに当り ０６σｙ≦ＴＦ≦０８σｙ ＴＢ≦０６σｙ ＴＦ−ＴＢ≦０．３σｙ ただしＴＦ；スキンバスミル出仰１における鋼帯張力Ｔ
   Ｂ；スキンパスミル入側における鋼帯張力σｙ；被圧延
   銅帯の降伏応力（Ｋ９／ｍｍ２）とし、かつスキンバス
   ミルロールの圧下刃ヲ、第６図のＡ’　Ｂ　ＣＤでなる
   枠内の範囲のものとして、１パスにより圧延することを
   特徴とするステンレス冷延銅帯のスキンバス圧延方法。
2. （２）　　フェライト系ステンレス冷延銅帯のスキンバ
   ス圧延設備において、スキンバスミルの入（Ｑｌ、１と
   出側にそれぞれ被圧延鋼帯の張力付与手段を設けたこと
   を特徴とするステンレス冷延鋼帯のスキンバス圧延設備
   。