JPS59150526A - 乾式塩化水素除去方法 - Google Patents
乾式塩化水素除去方法Info
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- JPS59150526A JPS59150526A JP58024491A JP2449183A JPS59150526A JP S59150526 A JPS59150526 A JP S59150526A JP 58024491 A JP58024491 A JP 58024491A JP 2449183 A JP2449183 A JP 2449183A JP S59150526 A JPS59150526 A JP S59150526A
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- Japan
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- hydrogen chloride
- exhaust gas
- temperature
- absorbent
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は都市とみ、産業廃棄物等の焼却炉から発生する
塩化水素を含有する排ガスの処理方法に関し、詳しくは
、排ガスと粒状焼成ドロマイトとを３５０°Ｃ以下の温
度で接触させる乾式の塩化水素除去方法である。
塩化水素を含有する排ガスの処理方法に関し、詳しくは
、排ガスと粒状焼成ドロマイトとを３５０°Ｃ以下の温
度で接触させる乾式の塩化水素除去方法である。
都市とみ、プラスチック或いは産業廃棄物等の焼却炉の
排ガスには有機及び無機塩素化合物に由来する塩化水素
が多量に含まれており、との塩化水素が人体或いは自然
環境に悪影響を及ぼすことから、従来からさまざまな方
法によって排ガス中から除去されていた。この塩化水素
の除去方法は、乾式方法と湿式方法とに大別されるが、
前者の場合排ガスの温度があまり低下しないので白煙が
出にくく、又、排水処理工程かいらないと云う利点はあ
るが塩化水素吸収剤である酸化カルシウム（ＣａＯ）炭
酸カルシウム（ＣａＣＯ）の反応率が低い欠点があり、
他方後者の湿式方法の場合にはほぼ完全に塩化水素を除
去できる利点はあるが排ガスの温度が著しく低下し白煙
を発生することになり、又、排水処理設備を必要とし、
さらには湿式除去装置或いはその後方機器に用いる材料
を耐食性の高いものとしなければ々らない欠点があった
。本発明の先行技術に相当する乾式の塩化水素の除去方
法について詳しく述べると、塩化水素吸収剤としての酸
化カルシウム、炭酸カルシウム或いはドロマイトを１〜
２ ｍｍφの粒状となして焼却炉や熱分解炉へ被処理物
と共に或いは被処理物とは別途に炉内へ供給し、燃焼に
伴なって発生する塩化水素を排ガス煙道において酸化カ
ルシウム等の吸収剤によって吸収する方法や或いは焼却
炉の排ガス煙道に設けられた酸化カルシウム等の塩化水
素吸収剤の流動層、移動層或いは充填層に排ガスを通過
せしめることによって、排ガス中の塩化水素を乾式で除
去するものであっ □た。
排ガスには有機及び無機塩素化合物に由来する塩化水素
が多量に含まれており、との塩化水素が人体或いは自然
環境に悪影響を及ぼすことから、従来からさまざまな方
法によって排ガス中から除去されていた。この塩化水素
の除去方法は、乾式方法と湿式方法とに大別されるが、
前者の場合排ガスの温度があまり低下しないので白煙が
出にくく、又、排水処理工程かいらないと云う利点はあ
るが塩化水素吸収剤である酸化カルシウム（ＣａＯ）炭
酸カルシウム（ＣａＣＯ）の反応率が低い欠点があり、
他方後者の湿式方法の場合にはほぼ完全に塩化水素を除
去できる利点はあるが排ガスの温度が著しく低下し白煙
を発生することになり、又、排水処理設備を必要とし、
さらには湿式除去装置或いはその後方機器に用いる材料
を耐食性の高いものとしなければ々らない欠点があった
。本発明の先行技術に相当する乾式の塩化水素の除去方
法について詳しく述べると、塩化水素吸収剤としての酸
化カルシウム、炭酸カルシウム或いはドロマイトを１〜
２ ｍｍφの粒状となして焼却炉や熱分解炉へ被処理物
と共に或いは被処理物とは別途に炉内へ供給し、燃焼に
伴なって発生する塩化水素を排ガス煙道において酸化カ
ルシウム等の吸収剤によって吸収する方法や或いは焼却
炉の排ガス煙道に設けられた酸化カルシウム等の塩化水
素吸収剤の流動層、移動層或いは充填層に排ガスを通過
せしめることによって、排ガス中の塩化水素を乾式で除
去するものであっ □た。
このような従来の乾式での塩化水素の除去方法は、前述
した欠点を有するものであるが、例えば、代表的な吸収
剤である炭酸カルシウム。
した欠点を有するものであるが、例えば、代表的な吸収
剤である炭酸カルシウム。
酸化カルシウム及び水酸化カルシウムと塩化水素との平
衡関係は第１図のようになる（排ガス中のＨ２Ｏ２０％
、ＣＯ３８％ドライベースとした。）。
衡関係は第１図のようになる（排ガス中のＨ２Ｏ２０％
、ＣＯ３８％ドライベースとした。）。
即ち、炭酸カルシウムと塩化水素とではＣａＣＯ３＋
２ＨＣ７ｊ ＣａＣｌ２−１− Ｎ２０ ＋ＣＯ２・−
曲（１）約２６０°Ｃにおける塩化水素の平衡濃度が１
００ ｐｐｍであり、温度上昇とともに塩化水素の平衡
濃度は上昇し、温度が約５ｏｏ′ｃではその平衡濃度が
約５００ ：［）ｐｍにもなり、排ガス中の塩化水素を
低濃度となるまで除去できない。
２ＨＣ７ｊ ＣａＣｌ２−１− Ｎ２０ ＋ＣＯ２・−
曲（１）約２６０°Ｃにおける塩化水素の平衡濃度が１
００ ｐｐｍであり、温度上昇とともに塩化水素の平衡
濃度は上昇し、温度が約５ｏｏ′ｃではその平衡濃度が
約５００ ：［）ｐｍにもなり、排ガス中の塩化水素を
低濃度となるまで除去できない。
他方ＣａＯとＣａ（ＯＨ）２とではほぼ同様の平衡関係
を示し、４００°Ｃにおける塩化水素の平衡濃度は約Ｉ
Ｎ１ｍであり、温度が５００’ｃに上昇しても塩化水
素の平衡濃度は１５〜２０ ｐｐｍと低く一応排ガス中
の塩化水素を高度に除去できる可能性があることが判る
。
を示し、４００°Ｃにおける塩化水素の平衡濃度は約Ｉ
Ｎ１ｍであり、温度が５００’ｃに上昇しても塩化水
素の平衡濃度は１５〜２０ ｐｐｍと低く一応排ガス中
の塩化水素を高度に除去できる可能性があることが判る
。
このように、ＣａｏとＣａ（ＯＨ） とはその性質が
らして塩化水素の良好な吸収剤となり得るものではある
が、従来の方法ではその反応率が低く、ＣａＯ、Ｃａ（
ＯＨ）２が完全に排ガス中の塩化水素とは反応せず薬品
としての利用率が低いことが指摘されていた。
らして塩化水素の良好な吸収剤となり得るものではある
が、従来の方法ではその反応率が低く、ＣａＯ、Ｃａ（
ＯＨ）２が完全に排ガス中の塩化水素とは反応せず薬品
としての利用率が低いことが指摘されていた。
その−例として、第２図に示す実験装置を用いた本発明
者による実験結果を述べる。供試ガス（模疑排ガス）と
してＨＣｔ９６０ｐｐｍ、００２９％（ｃｌｒｙ）、Ｏ
，、９％＋ Ｎ２０１２〜１５ ％、残りＮ２ の混
合ガスを１０ ｚ／ｍｉｎの流量で、粒径１〜２．８３
ｍｍ の粒状ＣａＯを１００ｇ充填した内径４０ ｍ
ｍ の石英管２を通過させた場合の温度と、経過時間の
変化による石英管出口におけるＨＣＡ濃度との関係を示
したのが第３図である。
者による実験結果を述べる。供試ガス（模疑排ガス）と
してＨＣｔ９６０ｐｐｍ、００２９％（ｃｌｒｙ）、Ｏ
，、９％＋ Ｎ２０１２〜１５ ％、残りＮ２ の混
合ガスを１０ ｚ／ｍｉｎの流量で、粒径１〜２．８３
ｍｍ の粒状ＣａＯを１００ｇ充填した内径４０ ｍ
ｍ の石英管２を通過させた場合の温度と、経過時間の
変化による石英管出口におけるＨＣＡ濃度との関係を示
したのが第３図である。
第３図から明らがなようにＣａＯの温度を７００〜７２
０°Ｃとすれば石英管出口におけるＨＣ，／、の濃度は
約３００１：ｌｐｍと高い。また、温度を３００〜３３
０′Ｃ或いは４５５〜４８０’ｃとした場合には、吸収
操作を開始してから２時間３０分経過するまでは石英管
出口におけるＨＣ７の濃度は検出できない程低いもので
あるが、その後徐々にＨＣｔ濃度が上昇し５時間後では
約１００１）ｐｍにまで達してしまう。即ち、充填層の
ＣａＯの当量の５％にも満たない量のｎｃｚを通気する
だけでＣａＯの活性（吸収能）が急激に阻害されてしま
うものである。
０°Ｃとすれば石英管出口におけるＨＣ，／、の濃度は
約３００１：ｌｐｍと高い。また、温度を３００〜３３
０′Ｃ或いは４５５〜４８０’ｃとした場合には、吸収
操作を開始してから２時間３０分経過するまでは石英管
出口におけるＨＣ７の濃度は検出できない程低いもので
あるが、その後徐々にＨＣｔ濃度が上昇し５時間後では
約１００１）ｐｍにまで達してしまう。即ち、充填層の
ＣａＯの当量の５％にも満たない量のｎｃｚを通気する
だけでＣａＯの活性（吸収能）が急激に阻害されてしま
うものである。
また第４図は粒状ＣａＯの粒径を０．３〜１ ｍｍとし
て流動層を形成して排ガス中のＨＣ７の除去実験をした
ものであるがやはり、効果的にＨＣｔを除去てき・なＴ
ｏた＆か判るに７゜ このように第１図から予測されるようにＣａＯ。
て流動層を形成して排ガス中のＨＣ７の除去実験をした
ものであるがやはり、効果的にＨＣｔを除去てき・なＴ
ｏた＆か判るに７゜ このように第１図から予測されるようにＣａＯ。
Ｃａ（ＯＨ） は固体状において適当々温度に維持さ
えすれば良好なＨＣｔ吸収剤として用い得るものである
にもかかわらず、燃焼排ガス中のＨＣ，／、の吸収除去
に用いてもさほど効率のよいものではなかった。
えすれば良好なＨＣｔ吸収剤として用い得るものである
にもかかわらず、燃焼排ガス中のＨＣ，／、の吸収除去
に用いてもさほど効率のよいものではなかった。
本発明者はこのような現状に鑑み種々研究を行い、本発
明に想到したものであり、本発明は排ガス中の塩化水素
を乾燥状態のままで吸収除去する場合において吸収剤の
吸収能をできるかぎり持続せしめ吸収剤の利用率（ＨＣ
ｔとの反応率）を飛躍的に高める乾式塩化水素除去方法
に想到したものである。
明に想到したものであり、本発明は排ガス中の塩化水素
を乾燥状態のままで吸収除去する場合において吸収剤の
吸収能をできるかぎり持続せしめ吸収剤の利用率（ＨＣ
ｔとの反応率）を飛躍的に高める乾式塩化水素除去方法
に想到したものである。
本発明の塩化水素の除去方法は、ごみ焼却炉等で発生す
る燃焼排ガス中の塩化水素を乾式で除去するに当り、３
５０°Ｃ以下の温度の下で塩化水素含有排ガスと焼成ド
ロマイトとを接触させることを特徴とするものである。
る燃焼排ガス中の塩化水素を乾式で除去するに当り、３
５０°Ｃ以下の温度の下で塩化水素含有排ガスと焼成ド
ロマイトとを接触させることを特徴とするものである。
本発明に使用するドロマイトは苦灰石又は白雲石とも称
し、ＣａＭｇ（Ｃｏ ） を主成分とするも２ ので、炭酸石灰と炭酸マグネシウムの１＝１の複塩の形
となっている。従ってドロマイトを７３０〜７６０°Ｃ
以上に加熱し焼成した焼成ドロマイトの主成分はＣａＯ
・ＭｇＯとなっている。
し、ＣａＭｇ（Ｃｏ ） を主成分とするも２ ので、炭酸石灰と炭酸マグネシウムの１＝１の複塩の形
となっている。従ってドロマイトを７３０〜７６０°Ｃ
以上に加熱し焼成した焼成ドロマイトの主成分はＣａＯ
・ＭｇＯとなっている。
本発明において塩化水素の吸収剤中にはＣａＯとＭｇＯ
とが存在していることとなるが、塩化水素を吸収するも
のはあくまでもＣａＯだけであって、ＭｇＯ自体は塩化
水素を吸収するものではない。即ち、ＭｇＯと塩化水素
との平衡関係において、平衡温度が２００′Ｃであれば
塩化水素の平衡分圧は３７００ ｐｐｍであり、３００
°Ｃであれば３２５００ ｐｐｍとなってしまうからで
ある。
とが存在していることとなるが、塩化水素を吸収するも
のはあくまでもＣａＯだけであって、ＭｇＯ自体は塩化
水素を吸収するものではない。即ち、ＭｇＯと塩化水素
との平衡関係において、平衡温度が２００′Ｃであれば
塩化水素の平衡分圧は３７００ ｐｐｍであり、３００
°Ｃであれば３２５００ ｐｐｍとなってしまうからで
ある。
然し乍ら、本発明において塩化水素の吸収能力がほとん
どないＭｇＯの存在は必要不可欠なものである。
どないＭｇＯの存在は必要不可欠なものである。
しかも本発明の塩化水素の吸収剤は単にＭｇＯとＣａＯ
とを混合したものではなく、ドロマイトＣａＭｇ（Ｇｏ
） を焼成して得られる焼成ドロマイ２ トでなければならない。この焼成ドロマイトにはドロマ
イトを焼成し、脱炭酸する際に多数の細孔が形成されて
おり、この細孔の存在が塩化水素の吸収能力を持続せし
めるうえで重要な役割をもつと推定されるからである。
とを混合したものではなく、ドロマイトＣａＭｇ（Ｇｏ
） を焼成して得られる焼成ドロマイ２ トでなければならない。この焼成ドロマイトにはドロマ
イトを焼成し、脱炭酸する際に多数の細孔が形成されて
おり、この細孔の存在が塩化水素の吸収能力を持続せし
めるうえで重要な役割をもつと推定されるからである。
本発明の実施例及び比較例を以下に示し、さらに詳述す
る。
る。
実施例 ｌ
第２図に示す実験装置で粒状焼成ドロマイトによる塩化
水素の吸収実験をした。
水素の吸収実験をした。
諸元
吸収剤・・・粒状焼成ドロマイ）（９００°Ｃ１２時間
） 吸収剤粒”径・・・０．３〜ｌ、 Ｑ ｍｍ吸収剤充填
量・・・３０ｇ 吸収塔内径・・・４ Ｑ ｍｍφ 供試ガス組成 ＨＣｂ−−−・−９６０：［）ｐｍ ＨＯ・・・・・・ １２〜１５ ％ 供試ガス流量−８ｔ／９Ｊ−［ａｔ ２５°Ｃ２乾きガ
ス〕 加熱手段・・・電気加熱器 吸収塔内の状態・・・流動層 温度条件・・４７５〜５２０°Ｃ（実験Ｉ）３００〜３
５０°Ｃ（実験■） なお、粒状焼成ドロマイトは温度Ｉ、湿温度ごとに新規
なものを用いた。この実験結果を第５図に示す。第５図
から明らかなように温度が４７５〜５２０°Ｃ（実験Ｉ
）と高ければ塩化水素を高置に除去できない。しかし、
温度が３００〜３５０°Ｃ（実験■）である々らば極め
て良好に塩化水素を除去できる。
） 吸収剤粒”径・・・０．３〜ｌ、 Ｑ ｍｍ吸収剤充填
量・・・３０ｇ 吸収塔内径・・・４ Ｑ ｍｍφ 供試ガス組成 ＨＣｂ−−−・−９６０：［）ｐｍ ＨＯ・・・・・・ １２〜１５ ％ 供試ガス流量−８ｔ／９Ｊ−［ａｔ ２５°Ｃ２乾きガ
ス〕 加熱手段・・・電気加熱器 吸収塔内の状態・・・流動層 温度条件・・４７５〜５２０°Ｃ（実験Ｉ）３００〜３
５０°Ｃ（実験■） なお、粒状焼成ドロマイトは温度Ｉ、湿温度ごとに新規
なものを用いた。この実験結果を第５図に示す。第５図
から明らかなように温度が４７５〜５２０°Ｃ（実験Ｉ
）と高ければ塩化水素を高置に除去できない。しかし、
温度が３００〜３５０°Ｃ（実験■）である々らば極め
て良好に塩化水素を除去できる。
即ち、実験ｎと同一の条件で吸収剤として酸化カルシウ
ムを用いた第４図との比較から明らかなように吸収塔の
状態が流動層であっても排ガス中の塩化水素濃度が約１
〜３ ｐｐｍと極めて低い値にまで塩化水素を吸収除去
することかできるものである。しかも実験■よりも多量
の吸収剤（ＣａＯ）を充填した場合の実験結果である第
３図との比較においても本発明の方法がより長い期間に
亘って塩化水素の吸収効果が持続していることが判る。
ムを用いた第４図との比較から明らかなように吸収塔の
状態が流動層であっても排ガス中の塩化水素濃度が約１
〜３ ｐｐｍと極めて低い値にまで塩化水素を吸収除去
することかできるものである。しかも実験■よりも多量
の吸収剤（ＣａＯ）を充填した場合の実験結果である第
３図との比較においても本発明の方法がより長い期間に
亘って塩化水素の吸収効果が持続していることが判る。
比較例 Ｊ
実施例と同じ実験装置を用い吸収塔の温度条件を高温度
から引き続いて低温度（実験■と同じ温度域）に移行せ
しめた。吸収剤は粒状焼成ドロマイト（３０ｇ）を用い
その粒径を０．３〜ｌ、 Ｏｍｍφとなし流動層の状態
で塩化水素を除去した。供試ガスも実施例と同じである
。
から引き続いて低温度（実験■と同じ温度域）に移行せ
しめた。吸収剤は粒状焼成ドロマイト（３０ｇ）を用い
その粒径を０．３〜ｌ、 Ｏｍｍφとなし流動層の状態
で塩化水素を除去した。供試ガスも実施例と同じである
。
その結果を第６図■に示す。この第６図■から明らかな
ように００２の存在下で４ｏｏ′Ｃ以上の高温度になっ
てしまうと粒状焼成ドロマイトの活性が著しく低下し、
その後最適温度（３５゜°Ｃ以下）にしても塩化水素の
吸収能力は完全に復活しないものである。
ように００２の存在下で４ｏｏ′Ｃ以上の高温度になっ
てしまうと粒状焼成ドロマイトの活性が著しく低下し、
その後最適温度（３５゜°Ｃ以下）にしても塩化水素の
吸収能力は完全に復活しないものである。
比較例 ２
比較例ユと同様の実験条件で、供試ガスからＣＯだけ葡
取除いた混合ガスを用い、塩化水素の除去実験を行った
。その結果を第６図■に示す。この第４図から明らかな
ようにガス中にＣＯ力共存していなければ吸収塔の温度
が４６０°Ｃになっても粒状焼成ドロマイトの塩化水素
の吸収能力は未然として十分なものであるが、ＣＯを添
加し、且温度を４００°Ｃ以上とすると粒状焼成ドロマ
イトの塩化水素の吸収能力はやはり急激に低下する。
取除いた混合ガスを用い、塩化水素の除去実験を行った
。その結果を第６図■に示す。この第４図から明らかな
ようにガス中にＣＯ力共存していなければ吸収塔の温度
が４６０°Ｃになっても粒状焼成ドロマイトの塩化水素
の吸収能力は未然として十分なものであるが、ＣＯを添
加し、且温度を４００°Ｃ以上とすると粒状焼成ドロマ
イトの塩化水素の吸収能力はやはり急激に低下する。
以上の実施例及び比較例から明らかなように塩化水素と
炭酸ガスとが共存する混合ガスから乾式で塩化水素を除
去するには、この混合ガスと粒状焼成ドロマイトとを３
５０°Ｃ以下の温度で接触させれば極めて高度に塩化水
素を吸収除去することができ、しかもその吸収能力は長
い時間に亘って持続する。
炭酸ガスとが共存する混合ガスから乾式で塩化水素を除
去するには、この混合ガスと粒状焼成ドロマイトとを３
５０°Ｃ以下の温度で接触させれば極めて高度に塩化水
素を吸収除去することができ、しかもその吸収能力は長
い時間に亘って持続する。
本発明者の他の実験によれば吸収塔内における粒状焼成
ドロマイトの状態を流動層ではなく、充填層とした場合
であっても３５０°Ｃ以下の温度で塩化水素の吸収除去
を行う限り、前記実施例の実験■と同様の結果が得られ
た。
ドロマイトの状態を流動層ではなく、充填層とした場合
であっても３５０°Ｃ以下の温度で塩化水素の吸収除去
を行う限り、前記実施例の実験■と同様の結果が得られ
た。
捷た本発明者の実験によれば、本発明に基づいて使用し
た粒状焼成ドロマイ）・の塩化水素の除去能力は、焼成
ドロマイト中のＣａＯの３０％〜５０％が塩化水素と反
応し、ＣａＣｔ と々るまで持続することから、本発
明の方法によれば塩化水素を吸収除去するだめの薬品の
反応率（利用率）が従来方法と比べ飛躍的に高めること
ができる。
た粒状焼成ドロマイ）・の塩化水素の除去能力は、焼成
ドロマイト中のＣａＯの３０％〜５０％が塩化水素と反
応し、ＣａＣｔ と々るまで持続することから、本発
明の方法によれば塩化水素を吸収除去するだめの薬品の
反応率（利用率）が従来方法と比べ飛躍的に高めること
ができる。
本発明において、塩化水素の吸収剤である粒状焼成ドロ
マイトはその温度が２００〜３５０°Ｃの範囲（好まし
くは２５’０〜３５０°Ｃ）で使用されるため、高温度
（４００°Ｃ以上）条件下で進行するＣａＯの炭酸化反
応 ＣａＯ＋ ＣＯ４ＣａＣ０・＝・・−・−（２）３ が進行せず、そのＣａＯは常に塩化水素に対する活性を
維持することができ、しかも、ドロマイトを焼成する際
に形成される細孔によって粒状焼成ドロマイト中のＣａ
Ｏが塩化水素と反応し、ＣａＣｔ となっても一部の
ＣａＣｔ によって容易に２ その全表囲を被覆され反応′ｆｒ：阻害されることがな
いので、粒状焼成ドロマイト中のＣａＯの約５０％もの
量を塩化水素の吸収に利用できるものである。しかも本
発明は３５０’Ｃ以下の温度の下で塩化水素含有排ガス
と粒状焼成ドロマイトとを接触すると云う極めて簡単な
構成によって前述の作用、効果を奏するものであるから
従来方法に比べ極めて有利な方法と云える。
マイトはその温度が２００〜３５０°Ｃの範囲（好まし
くは２５’０〜３５０°Ｃ）で使用されるため、高温度
（４００°Ｃ以上）条件下で進行するＣａＯの炭酸化反
応 ＣａＯ＋ ＣＯ４ＣａＣ０・＝・・−・−（２）３ が進行せず、そのＣａＯは常に塩化水素に対する活性を
維持することができ、しかも、ドロマイトを焼成する際
に形成される細孔によって粒状焼成ドロマイト中のＣａ
Ｏが塩化水素と反応し、ＣａＣｔ となっても一部の
ＣａＣｔ によって容易に２ その全表囲を被覆され反応′ｆｒ：阻害されることがな
いので、粒状焼成ドロマイト中のＣａＯの約５０％もの
量を塩化水素の吸収に利用できるものである。しかも本
発明は３５０’Ｃ以下の温度の下で塩化水素含有排ガス
と粒状焼成ドロマイトとを接触すると云う極めて簡単な
構成によって前述の作用、効果を奏するものであるから
従来方法に比べ極めて有利な方法と云える。
第１図は塩化水素の平衡分圧（熱力学的データによる計
算値）を示す。 第２図は実験装置を示す。 第３図は充填層による塩化水素除去テスト結果を示す。 第４図は流動層による塩化水素除去テスト結果を示す。 第５図は焼成ドロマイト流動層による塩化水素除去試験
（実施例１．実験■及び実験 ■）の結果を示す。 第６図は焼成ドロマイト流動層による塩化水素除去試験
（比較例１実験■及び比較例 ２実験■）の結果を示す。 ｌ・・・恒温槽、２・・・石英管、３・・・充填物（ラ
シヒリング）、４・・・アルカリ剤、５・・・温度計、
６・・・石英ウール、７・・・排ガスサンプリング口。 代理人 弁理士塩崎正広 第 ／ Ｉ’Ｊ 凰！ＩＬ【°ｃ〕
算値）を示す。 第２図は実験装置を示す。 第３図は充填層による塩化水素除去テスト結果を示す。 第４図は流動層による塩化水素除去テスト結果を示す。 第５図は焼成ドロマイト流動層による塩化水素除去試験
（実施例１．実験■及び実験 ■）の結果を示す。 第６図は焼成ドロマイト流動層による塩化水素除去試験
（比較例１実験■及び比較例 ２実験■）の結果を示す。 ｌ・・・恒温槽、２・・・石英管、３・・・充填物（ラ
シヒリング）、４・・・アルカリ剤、５・・・温度計、
６・・・石英ウール、７・・・排ガスサンプリング口。 代理人 弁理士塩崎正広 第 ／ Ｉ’Ｊ 凰！ＩＬ【°ｃ〕
Claims (1)
- ごみ焼却炉等で発生する燃焼排ガス中の塩化水素を乾式
で除去するに当り、３５０°Ｃ以下の温度の下で塩化水
素含有排ガスと粒状焼成ドロマイトとを接触させること
を特徴とする乾式塩化水素除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58024491A JPS59150526A (ja) | 1983-02-16 | 1983-02-16 | 乾式塩化水素除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58024491A JPS59150526A (ja) | 1983-02-16 | 1983-02-16 | 乾式塩化水素除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150526A true JPS59150526A (ja) | 1984-08-28 |
Family
ID=12139649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58024491A Pending JPS59150526A (ja) | 1983-02-16 | 1983-02-16 | 乾式塩化水素除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59150526A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5688479A (en) * | 1994-12-22 | 1997-11-18 | Uop | Process for removing HCl from hydrocarbon streams |
| KR100345373B1 (ko) * | 2000-03-06 | 2002-07-26 | 주식회사 새남소재 | 백운석으로 제조하여서 된 흡습제 |
| JP2004167403A (ja) * | 2002-11-20 | 2004-06-17 | Chubu Electric Power Co Inc | 酸性ガスの乾式処理方法及び乾式処理装置 |
-
1983
- 1983-02-16 JP JP58024491A patent/JPS59150526A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5688479A (en) * | 1994-12-22 | 1997-11-18 | Uop | Process for removing HCl from hydrocarbon streams |
| KR100345373B1 (ko) * | 2000-03-06 | 2002-07-26 | 주식회사 새남소재 | 백운석으로 제조하여서 된 흡습제 |
| JP2004167403A (ja) * | 2002-11-20 | 2004-06-17 | Chubu Electric Power Co Inc | 酸性ガスの乾式処理方法及び乾式処理装置 |
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