JPS59147738A - 引張強さ９０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高張力ボルト製造法 - Google Patents
引張強さ９０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高張力ボルト製造法Info
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- JPS59147738A JPS59147738A JP2154983A JP2154983A JPS59147738A JP S59147738 A JPS59147738 A JP S59147738A JP 2154983 A JP2154983 A JP 2154983A JP 2154983 A JP2154983 A JP 2154983A JP S59147738 A JPS59147738 A JP S59147738A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/44—Making machine elements bolts, studs, or the like
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明Ｃ↓、高張カボル１の製造法（／て係り特に引５
Ｋ［浦芒８１］ ’ｌ！／、、Ｉ以−上の高張力ボルト
の製造法に関するものである。
Ｋ［浦芒８１］ ’ｌ！／、、Ｉ以−上の高張力ボルト
の製造法に関するものである。
（ｆｒｈ米、１］産丁程てｊ、ｌ造さハるポルトの大半
は、頭部ケ（■ＩＭＩ鉋ｊへ、ネジ部を転造でυ２しさ
れる。、その中−こ、尚張力ボルトはこれらの成形１麦
に焼入・焼戻で強度ケ出すのが一１０的である６、また
焼入・焼戻で師度を出すものは素材の弥ルーも刀・な秒
置く、その−ま−ｆ ｉター・つと加−■一時に工具を
損傷したり、素材が香りれたりすることがあるため、球
斗尺１じ規ン屯などの処理によって軟化と延性向＋２−
，５せて用いることが多い。
は、頭部ケ（■ＩＭＩ鉋ｊへ、ネジ部を転造でυ２しさ
れる。、その中−こ、尚張力ボルトはこれらの成形１麦
に焼入・焼戻で強度ケ出すのが一１０的である６、また
焼入・焼戻で師度を出すものは素材の弥ルーも刀・な秒
置く、その−ま−ｆ ｉター・つと加−■一時に工具を
損傷したり、素材が香りれたりすることがあるため、球
斗尺１じ規ン屯などの処理によって軟化と延性向＋２−
，５せて用いることが多い。
ところが、近年の著しいエネルギーの篩１騰により、熱
処理費がかさむようになってきた１、そこで新たに最終
製品としてのゲル１強度に近い強度を有する素材を用い
てｓ４ルト成形をすることによって、従来のホ゛ルト成
形前後の熱処理を省略しようという考えが提案され、高
張力を治しつつも、成形時に割第１ケ生じない体１拐が
１ｍ１発された１、それは引張強さが５５Ａン２す、土
の比延利を２Ｕ係前後の減ｉ＋ｒｉ〕ｌ１ｍ 率を与える引抜加工を測して７り叫っホ゛ルト成形を行
ない、その後の２０１］〜６００°Ｃの加熱て引張強さ
が７０Ａ”／２以にのゼルトビ作るのが主である３、ｍ こりしだ力広を用い、るとさＣＪｌ、従来の力γ去に比
べ成３し時の１具負荷が増して、工具の〒期破壊ケ起こ
す恐れ／ン二ある。ことに過剰な岑゛形をリーズ−ムニ
リ、あるいは丁具準４．．Ｎが不備てりゐと顕著に工具
寿命の低１をきたすことがあえ）。、従って、成形には
従来より入念な配慮が枢・安−（゛あ４）、１ こりし
またことから、ホ゛ル日帽）ルーとし７では引張強さ下
限が７０″＼１．ｌのものが一つの限界となりつつある
。
処理費がかさむようになってきた１、そこで新たに最終
製品としてのゲル１強度に近い強度を有する素材を用い
てｓ４ルト成形をすることによって、従来のホ゛ルト成
形前後の熱処理を省略しようという考えが提案され、高
張力を治しつつも、成形時に割第１ケ生じない体１拐が
１ｍ１発された１、それは引張強さが５５Ａン２す、土
の比延利を２Ｕ係前後の減ｉ＋ｒｉ〕ｌ１ｍ 率を与える引抜加工を測して７り叫っホ゛ルト成形を行
ない、その後の２０１］〜６００°Ｃの加熱て引張強さ
が７０Ａ”／２以にのゼルトビ作るのが主である３、ｍ こりしだ力広を用い、るとさＣＪｌ、従来の力γ去に比
べ成３し時の１具負荷が増して、工具の〒期破壊ケ起こ
す恐れ／ン二ある。ことに過剰な岑゛形をリーズ−ムニ
リ、あるいは丁具準４．．Ｎが不備てりゐと顕著に工具
寿命の低１をきたすことがあえ）。、従って、成形には
従来より入念な配慮が枢・安−（゛あ４）、１ こりし
またことから、ホ゛ル日帽）ルーとし７では引張強さ下
限が７０″＼１．ｌのものが一つの限界となりつつある
。
本発明はこうした現状に鑑みなされたもので、引張強さ
が５５乃至７ｏ’／７ｔの鋼線に減面率６０係ｍ −以」−の引抜加工を施し、しかる後、剪断１頭部成形
、ネジ転造し、その彼の工程で少なくとも一度は６５０
°Ｃ以下の加熱を施すことを特徴とする引張強さ８０や
２以上の高張力ボルト製造法である。
が５５乃至７ｏ’／７ｔの鋼線に減面率６０係ｍ −以」−の引抜加工を施し、しかる後、剪断１頭部成形
、ネジ転造し、その彼の工程で少なくとも一度は６５０
°Ｃ以下の加熱を施すことを特徴とする引張強さ８０や
２以上の高張力ボルト製造法である。
Ｉルア五
以下に本発明を詳述する６、第１図（５）は従来のボル
ト製造工程であり、Ｓは圧延材であって、引抜１は焼鈍
２による軟化を促進するためのもので、その後再び引抜
６を行なう。次いでボルト成形４を行なって、焼入焼戻
５で強要ヲ出してメツキロ。
ト製造工程であり、Ｓは圧延材であって、引抜１は焼鈍
２による軟化を促進するためのもので、その後再び引抜
６を行なう。次いでボルト成形４を行なって、焼入焼戻
５で強要ヲ出してメツキロ。
ベーキング７を施す。［８）は最近開発された熱処理省
略型のボルトＷ造法で、このときの圧延材Ｓの引張りさ
σＢは５５ ｋ’／、、、４以上で、引抜時の減面率ｒ
が約２Ｄ％１ブルーイング８が２００〜３００℃、ベー
キング７が１５０〜２５０℃でボルトＢの強度に７（，
１”／＝以上とするのが実用化されてい罷 る。ポル）Ｈの強度’ｔ８１Ｊｋ′ｌ／／２以上とする
には（Ｃ）ｍｍ の工程をとることになるが、素材強度が高いためボルト
成形４が厳しいと工具寿命が低下し、成形できるボルト
の形状が限られてくる１、本発明はこの工程を［Ｆ］の
ように変換することによってボルト強度下限が８０〜’
／ｍｒＡでも９０””７ｄＴｌあるいは１００ ”７；
；、１Ｍでも容易に製造することを可能としたものであ
る１、即ち（Ｄ）の圧延材Ｓの引張強さは５５乃至７０
／２としておき、引抜１で６０チ以上の減面を施して十
分加工硬化式せ、ｙ＋？／しｌ□成形４を行なった後、
ブルーイング８でさらに強度同上をはかり、メッキする
場合は山の工程でメツキロとベーキング７を施す。メッ
キしない場合はｄ２のようにベーキングも不要である１
、これらいずれかの工程により、ボルトＨの強度の下限
を８０髪２以上とする。ところで、圧延材Ｓの引張強さ
韮 ケ５５乃至７６ ’１１．１と制限するのは、７０ ”
／、浦を超えるとボルト成形４での工具負荷が増しで工
具寿命の低下が起こり、全体としてのコストダウンのメ
リットがうすれるのと、５５ＡＺ、ｊを切った圧延材を
用いると引抜加工かや−や負担になることによる。一方
、ボルトの引張強さを８ Ｕ ″化４以上とならしめる
には、引抜減面率が従来の２０係程度では不足であり３
０％以上必要となる。さらに、ブルーイング８′７ｘ、
いしベーキング７で３５０ ’ｃ以下の温度に限定する
のは、これを超えると軟化したり、酸化しすぎたりして
むしろ不利な方向に働くためである。
略型のボルトＷ造法で、このときの圧延材Ｓの引張りさ
σＢは５５ ｋ’／、、、４以上で、引抜時の減面率ｒ
が約２Ｄ％１ブルーイング８が２００〜３００℃、ベー
キング７が１５０〜２５０℃でボルトＢの強度に７（，
１”／＝以上とするのが実用化されてい罷 る。ポル）Ｈの強度’ｔ８１Ｊｋ′ｌ／／２以上とする
には（Ｃ）ｍｍ の工程をとることになるが、素材強度が高いためボルト
成形４が厳しいと工具寿命が低下し、成形できるボルト
の形状が限られてくる１、本発明はこの工程を［Ｆ］の
ように変換することによってボルト強度下限が８０〜’
／ｍｒＡでも９０””７ｄＴｌあるいは１００ ”７；
；、１Ｍでも容易に製造することを可能としたものであ
る１、即ち（Ｄ）の圧延材Ｓの引張強さは５５乃至７０
／２としておき、引抜１で６０チ以上の減面を施して十
分加工硬化式せ、ｙ＋？／しｌ□成形４を行なった後、
ブルーイング８でさらに強度同上をはかり、メッキする
場合は山の工程でメツキロとベーキング７を施す。メッ
キしない場合はｄ２のようにベーキングも不要である１
、これらいずれかの工程により、ボルトＨの強度の下限
を８０髪２以上とする。ところで、圧延材Ｓの引張強さ
韮 ケ５５乃至７６ ’１１．１と制限するのは、７０ ”
／、浦を超えるとボルト成形４での工具負荷が増しで工
具寿命の低下が起こり、全体としてのコストダウンのメ
リットがうすれるのと、５５ＡＺ、ｊを切った圧延材を
用いると引抜加工かや−や負担になることによる。一方
、ボルトの引張強さを８ Ｕ ″化４以上とならしめる
には、引抜減面率が従来の２０係程度では不足であり３
０％以上必要となる。さらに、ブルーイング８′７ｘ、
いしベーキング７で３５０ ’ｃ以下の温度に限定する
のは、これを超えると軟化したり、酸化しすぎたりして
むしろ不利な方向に働くためである。
ボルト強度の下限をきらに８０乃至９０”Ｚａと上げて
行くには、引抜１の加工率【それぞれ５０係、６５係以
上とするのが望ましい。
行くには、引抜１の加工率【それぞれ５０係、６５係以
上とするのが望ましい。
この方法を用いると素材の強度が５５乃至７０〜／りと
低く抑えられているので、ボルト成形４のＩｊ うち、頭部成形時の荷１１が低く、用いる工具の寿命は
（Ｑの工材に比べて格段に長くすることができる３、こ
のことは、ボルト強度下１恨が８ｏ 怜、ｚであろうが
、９０冬′２あるいは１００に′ｌ／？ないしはそ）ｉ
ｌｌｌｌ
ｍｍれ以上であっても全く同和くである。、ただその
ときは引抜の加工率を高くする心安があるが、そのだめ
の工具償十昇は全体力・ら見て無視し得る程度である。
低く抑えられているので、ボルト成形４のＩｊ うち、頭部成形時の荷１１が低く、用いる工具の寿命は
（Ｑの工材に比べて格段に長くすることができる３、こ
のことは、ボルト強度下１恨が８ｏ 怜、ｚであろうが
、９０冬′２あるいは１００に′ｌ／？ないしはそ）ｉ
ｌｌｌｌ
ｍｍれ以上であっても全く同和くである。、ただその
ときは引抜の加工率を高くする心安があるが、そのだめ
の工具償十昇は全体力・ら見て無視し得る程度である。
なお、本発ゆ」により製造されるボルトは、とくに強度
の高い高張カゴルトでしばしば間迫となる遅れ破壊に対
する抵抗力が、従来の熱処理によって強度を出したボル
トより強くなるというち・１」点もある。
の高い高張カゴルトでしばしば間迫となる遅れ破壊に対
する抵抗力が、従来の熱処理によって強度を出したボル
トより強くなるというち・１」点もある。
次に実施例により本発明の効果をきらに具体的に述べる
。第１表のＡ鋼、Ｂ鋼は第１図の工程ｑつ）に、Ｃ＠、
Ｄ鋼は工程（Ｃ）に供する材料である。第２表には、そ
れらの圧延材の径と引張強さ、引抜材の径と引張強さ、
そのときの引抜率とボルト成形時のネノ規格、工具破損
までに成形できたボルトの個数を一覧表に示した。引抜
材の引張強さは本発明法、従来法とも全て８０”２７２
以上であり、ＷＩ 超硬工具によるアブセットボルトヲ成形後、ブルーイン
グで３００°０３０分大気中加熱した後、本発明法の６
と４を除いて区気亜鉛メッキ・クロメ−１・処理し、大
気中で２００°Ｃ４時間ベーキングを施した。こうして
製造されたボルトは全て８０ｋＷ７．以上の強度を有し
、し力・もそれぞれの引抜後ＴＬ の強度全上回っていることがＭ ｄされている。
。第１表のＡ鋼、Ｂ鋼は第１図の工程ｑつ）に、Ｃ＠、
Ｄ鋼は工程（Ｃ）に供する材料である。第２表には、そ
れらの圧延材の径と引張強さ、引抜材の径と引張強さ、
そのときの引抜率とボルト成形時のネノ規格、工具破損
までに成形できたボルトの個数を一覧表に示した。引抜
材の引張強さは本発明法、従来法とも全て８０”２７２
以上であり、ＷＩ 超硬工具によるアブセットボルトヲ成形後、ブルーイン
グで３００°０３０分大気中加熱した後、本発明法の６
と４を除いて区気亜鉛メッキ・クロメ−１・処理し、大
気中で２００°Ｃ４時間ベーキングを施した。こうして
製造されたボルトは全て８０ｋＷ７．以上の強度を有し
、し力・もそれぞれの引抜後ＴＬ の強度全上回っていることがＭ ｄされている。
第２表で顕著なことは、本発明法のほうがはるかに工具
寿命が長いことである。引＋１： ＠の強度レベルが同
じ位のとき、本発明法の工具寿命は従来法の２倍以上で
あり、このことは本発明法６のように引抜材引張強さが
１０７にも−と非常に高い場合でもほぼ同様である。
寿命が長いことである。引＋１： ＠の強度レベルが同
じ位のとき、本発明法の工具寿命は従来法の２倍以上で
あり、このことは本発明法６のように引抜材引張強さが
１０７にも−と非常に高い場合でもほぼ同様である。
次に−１−記本発明法乙のボルトと、従来のＳＣＭ４３
５鋼材を１ｆＪいてボルト成形後に焼入・焼戻によって
引張強さ１０５Ｋｌ’／２と（７たボ！シトとで遅れ′
ｍＪ！ 破壊感受性全比較したところ、ｐＨ２の塩酸中での片持
ち曲げ試験片（１辺１０ｍの圧力形断面に深さ２筒、先
端Ｒ０，１ｍｍの切欠伺）の遅れ破壊限界応力が前者で
ｉ ｓ ｏ Ｋ９／／Ｉ＝後者で１４０ ”’Δノ（公
称応力）であった。
５鋼材を１ｆＪいてボルト成形後に焼入・焼戻によって
引張強さ１０５Ｋｌ’／２と（７たボ！シトとで遅れ′
ｍＪ！ 破壊感受性全比較したところ、ｐＨ２の塩酸中での片持
ち曲げ試験片（１辺１０ｍの圧力形断面に深さ２筒、先
端Ｒ０，１ｍｍの切欠伺）の遅れ破壊限界応力が前者で
ｉ ｓ ｏ Ｋ９／／Ｉ＝後者で１４０ ”’Δノ（公
称応力）であった。
本発明は以上の実施例に述べたように、引抜後の引張強
さが９０ ’７．７以−十二や１００３外４以上のもの
を用いてボルト強度規格が９０または１００（−のもの
を製造することに適するのみならず、さらに強度の高い
１１０ ＫｆΔＡ甘たはぞれ以上のボルトに適用するの
も全く問題なく可能である。また第１表Ａ、Ｂに示した
ような鋼に制限されるものてもなく、他の鋼種でも全く
同様に適用できるものである。１〜かも、ダイスｈ命延
長が実現できるため、ボルト製造コストの極めて大きな
部分を占めるダイス費の大幅節減が可１］目となるほか
、工具交換の回数が減って人員削減と生産性向−１−が
ほかれ、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
さが９０ ’７．７以−十二や１００３外４以上のもの
を用いてボルト強度規格が９０または１００（−のもの
を製造することに適するのみならず、さらに強度の高い
１１０ ＫｆΔＡ甘たはぞれ以上のボルトに適用するの
も全く問題なく可能である。また第１表Ａ、Ｂに示した
ような鋼に制限されるものてもなく、他の鋼種でも全く
同様に適用できるものである。１〜かも、ダイスｈ命延
長が実現できるため、ボルト製造コストの極めて大きな
部分を占めるダイス費の大幅節減が可１］目となるほか
、工具交換の回数が減って人員削減と生産性向−１−が
ほかれ、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
第１図１Ａ）〜（Ｄ）ｉ−ｎボルト製造工程の比較を示
すブｒコック図である。 １．３ 引抜、２・・・焼鈍、４−ポル１・成形、５焼
入、焼戻、６・メッキ、７・・・ベーキング、８ブルー
イング。 手続補正占０，１゜い 昭付ｌｂ８ ｔ＋６月２ 日 特許庁長官 若杉和′（殿 １、事イ′１の表示 昭和５８ 年特許願第２１５４９ 弓２、発明の名
称 引張強へ８０ Ｋｐ／ｍｍ’以−Ｌの高張カポ）シｌ−
製造法３、補正をする者
すブｒコック図である。 １．３ 引抜、２・・・焼鈍、４−ポル１・成形、５焼
入、焼戻、６・メッキ、７・・・ベーキング、８ブルー
イング。 手続補正占０，１゜い 昭付ｌｂ８ ｔ＋６月２ 日 特許庁長官 若杉和′（殿 １、事イ′１の表示 昭和５８ 年特許願第２１５４９ 弓２、発明の名
称 引張強へ８０ Ｋｐ／ｍｍ’以−Ｌの高張カポ）シｌ−
製造法３、補正をする者
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 引張強さが５５乃至７０Ａル／２の鋼線に、減面串間 ６０％以上の引抜加］二を施１７、しがる後、す・ノ断
１頭部成ル２．ネ・ノ転造し、その後の工程で少なくと
も一度は３５０ ’（Ｃ以下の加熱を施すこと孕屑−償
と１−る引張・：束さ８０ ”’、、”７以−［の高張
カボルｌ−製這法６１＋ｍ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2154983A JPS59147738A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | 引張強さ９０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高張力ボルト製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2154983A JPS59147738A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | 引張強さ９０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高張力ボルト製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59147738A true JPS59147738A (ja) | 1984-08-24 |
| JPH0233771B2 JPH0233771B2 (ja) | 1990-07-30 |
Family
ID=12058069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2154983A Granted JPS59147738A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | 引張強さ９０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高張力ボルト製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59147738A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6487717A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Nippon Steel Corp | Production of high tensile bolt |
| JPH02274810A (ja) * | 1989-04-17 | 1990-11-09 | Nippon Steel Corp | 高張力非調質ボルトの製造法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011195025A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Shiroki Corp | 棒の製造方法及びねじ棒 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134515A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Kobe Steel Ltd | Production of high tension bolt |
| JPS59107063A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-21 | Daido Steel Co Ltd | ボルト用線材の製造方法 |
-
1983
- 1983-02-14 JP JP2154983A patent/JPS59147738A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134515A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Kobe Steel Ltd | Production of high tension bolt |
| JPS59107063A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-21 | Daido Steel Co Ltd | ボルト用線材の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6487717A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Nippon Steel Corp | Production of high tensile bolt |
| JPH0530884B2 (ja) * | 1987-09-30 | 1993-05-11 | Nippon Steel Corp | |
| JPH02274810A (ja) * | 1989-04-17 | 1990-11-09 | Nippon Steel Corp | 高張力非調質ボルトの製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0233771B2 (ja) | 1990-07-30 |
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