JP3021658B2 - 高強度鋼部品を製造する方法 - Google Patents
高強度鋼部品を製造する方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、高強度鋼部品の形成方法およびこれにより
製造された部品に関し、特に、高強度鋼の素材を鋼素材
の高強度特性を保ちつつ、所望の幾何学構造に温間加工
する方法に関する。
製造された部品に関し、特に、高強度鋼の素材を鋼素材
の高強度特性を保ちつつ、所望の幾何学構造に温間加工
する方法に関する。
従来技術、および発明が解決しようとする課題 従来、鋼部品は当業者において周知である冷間鍛造ま
たは熱間鍛造技術を使用して成形されていた。鋼から部
品を熱間鍛造するに際し、材料はまず約1100℃（約2000
゜F）以上に加熱される。これらの熱間鍛造温度におい
て、鋼の可成りのスケールおよび脱炭が発生する。スケ
ールおよび脱炭面は仕上げ部品を形成するために除去す
る必要があるために、公知の熱間鍛造技術は、ある量の
材料の廃棄を生じ、さらに、この技術は、スケールを除
去するために必要な処理工程の増加および高温のための
エネルギ消費の増加により、経費がかかる。
たは熱間鍛造技術を使用して成形されていた。鋼から部
品を熱間鍛造するに際し、材料はまず約1100℃（約2000
゜F）以上に加熱される。これらの熱間鍛造温度におい
て、鋼の可成りのスケールおよび脱炭が発生する。スケ
ールおよび脱炭面は仕上げ部品を形成するために除去す
る必要があるために、公知の熱間鍛造技術は、ある量の
材料の廃棄を生じ、さらに、この技術は、スケールを除
去するために必要な処理工程の増加および高温のための
エネルギ消費の増加により、経費がかかる。
一方、部品を冷間成形する場合にも欠点がある。部品
は室温近傍で成形されるために、リシェーピング（再成
形）または成形工程は、非常に高い力を必要とする。こ
れは、材料を所望の部品に徐々に成形する一連の冷間成
形工程を必要とする場合を多くする。これは、この方法
と関連するダイの摩耗と騒音とを増す。さらに、材料を
一連の成形段階にわたって相当の程度まで加工する場
合、部品の強度は増し、したがって、部品は、内部応力
を除去するために、連続する冷間成形作業間において焼
鈍する必要があり、これはこの方法の時間と経費とを増
す。
は室温近傍で成形されるために、リシェーピング（再成
形）または成形工程は、非常に高い力を必要とする。こ
れは、材料を所望の部品に徐々に成形する一連の冷間成
形工程を必要とする場合を多くする。これは、この方法
と関連するダイの摩耗と騒音とを増す。さらに、材料を
一連の成形段階にわたって相当の程度まで加工する場
合、部品の強度は増し、したがって、部品は、内部応力
を除去するために、連続する冷間成形作業間において焼
鈍する必要があり、これはこの方法の時間と経費とを増
す。
上記欠点を防止するために、材料の強度を低減し、こ
れにより、成形を容易とするのに十分なほど高いが、ス
ケールの生成および脱炭が発生する熱間鍛造温度以下で
ある中間温度で材料から部品を温間鍛造を使用して成形
することができる。この温間加工法の１つが米国特許第
3557587号明細書に開示されている。幾つかの他の特許
は、脱炭およびスケール生成の欠点を防止するためにお
よび（または）鋼に所望の冶金学的および機械的特性を
付与または改善するために、“温暖な”温度で実施され
る圧延および押出し工程を含む方法を開示する。米国特
許第2767836号明細書、第2767837号明細書、第2880855
号明細書、第3076361号明細書、第3573999号明細書およ
び“Warm Working of Steel",Gokyu,et al,translation
of the Japanese Institute of Metal,1968,Volume 9,
Supplement,Pages 177−181を参照されたい。
れにより、成形を容易とするのに十分なほど高いが、ス
ケールの生成および脱炭が発生する熱間鍛造温度以下で
ある中間温度で材料から部品を温間鍛造を使用して成形
することができる。この温間加工法の１つが米国特許第
3557587号明細書に開示されている。幾つかの他の特許
は、脱炭およびスケール生成の欠点を防止するためにお
よび（または）鋼に所望の冶金学的および機械的特性を
付与または改善するために、“温暖な”温度で実施され
る圧延および押出し工程を含む方法を開示する。米国特
許第2767836号明細書、第2767837号明細書、第2880855
号明細書、第3076361号明細書、第3573999号明細書およ
び“Warm Working of Steel",Gokyu,et al,translation
of the Japanese Institute of Metal,1968,Volume 9,
Supplement,Pages 177−181を参照されたい。
さらに、スチールバー、ロッドまたはビレットを曲げ
または鍛造して所望の製品を成形する他の公知の方法が
あり、これらの方法は温間加工または温間鍛造工程を含
んでいる。米国特許第2953794号明細書、第3720087号明
細書、第3877821号明細書、第4312210号明細書、第4317
355号明細書、第4608851号明細書および第4805437号明
細書を参照されたい。上記引例のいずれかが公知例を正
しく代表しているということまたはこれらの引例が最も
重要な引例であるということは説明されていない。
または鍛造して所望の製品を成形する他の公知の方法が
あり、これらの方法は温間加工または温間鍛造工程を含
んでいる。米国特許第2953794号明細書、第3720087号明
細書、第3877821号明細書、第4312210号明細書、第4317
355号明細書、第4608851号明細書および第4805437号明
細書を参照されたい。上記引例のいずれかが公知例を正
しく代表しているということまたはこれらの引例が最も
重要な引例であるということは説明されていない。
米国特許第5094698号明細書は、少なくとも800N/mm2
の引張り強度と少なくとも600N/mm2の降伏強度とを有す
る高強度鋼材料の素材から高強度鋼部品を形成する方法
を記述している。素材は所望の幾何学構造の部品を形成
するために温間加工される。部品の機械的特性は他の強
化処理工程を経なくても、素材とほぼ同じである。高強
度鋼材料は、0.30〜0.65重量％のＣ（炭素）と0.30〜2.
50重量％のMn（マンガン）と0.35重量％以下のＶ（バナ
ジウム）と残部の鉄とを含んでいる。
の引張り強度と少なくとも600N/mm2の降伏強度とを有す
る高強度鋼材料の素材から高強度鋼部品を形成する方法
を記述している。素材は所望の幾何学構造の部品を形成
するために温間加工される。部品の機械的特性は他の強
化処理工程を経なくても、素材とほぼ同じである。高強
度鋼材料は、0.30〜0.65重量％のＣ（炭素）と0.30〜2.
50重量％のMn（マンガン）と0.35重量％以下のＶ（バナ
ジウム）と残部の鉄とを含んでいる。
課題を解決するための手段 本発明に従って高強度鋼部品を形成する方法は、少な
くとも800N/mm2（120000psi）の引張り強度と少なくと
も600N/mm2（90000psi）の降伏強度とを有する高強度鋼
材料の素材を準備し、この素材を特定の幾何学構造を有
する部品に温間加工し、これにより、この部品の引張り
強度および降伏強度の機械的特性が素材とほぼ同じかま
たはこの素材よりも大きくなされ、上記高強度鋼材料
は、重量パーセントで、 Ｃ（炭素） :0.40〜0.65％ Mn（マンガン）:0.30〜2.50％ Fe（鉄） ：残部 を含み、引張り強度および降伏強度の上記機械的特性を
有する上記部品が、他の強化処理工程を経ることなく製
造される高強度鋼部品の形成方法であって、上記鋼材料
は必須成分として、Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウ
ム）、Ti（チタン）のいずれか１種、またはそれらの混
合物、またはＶ（バナジウム）を含む混合物を総量で0.
03％以上、0.35％以下、添加されていることを特徴とす
る。
くとも800N/mm2（120000psi）の引張り強度と少なくと
も600N/mm2（90000psi）の降伏強度とを有する高強度鋼
材料の素材を準備し、この素材を特定の幾何学構造を有
する部品に温間加工し、これにより、この部品の引張り
強度および降伏強度の機械的特性が素材とほぼ同じかま
たはこの素材よりも大きくなされ、上記高強度鋼材料
は、重量パーセントで、 Ｃ（炭素） :0.40〜0.65％ Mn（マンガン）:0.30〜2.50％ Fe（鉄） ：残部 を含み、引張り強度および降伏強度の上記機械的特性を
有する上記部品が、他の強化処理工程を経ることなく製
造される高強度鋼部品の形成方法であって、上記鋼材料
は必須成分として、Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウ
ム）、Ti（チタン）のいずれか１種、またはそれらの混
合物、またはＶ（バナジウム）を含む混合物を総量で0.
03％以上、0.35％以下、添加されていることを特徴とす
る。
本発明は、少なくとも約800N/mm2（120000psi）の引
張り強度と少なくとも約600N/mm2（90000psi）の降伏強
度とを有する高強度鋼材料の素材から高強度鋼部品を形
成する方法に関する。
張り強度と少なくとも約600N/mm2（90000psi）の降伏強
度とを有する高強度鋼材料の素材から高強度鋼部品を形
成する方法に関する。
この方法は、高強度鋼材料の素材を温間加工する工程
を含み、これにより、部品の引張り強度および降伏強度
の機械的特性が素材よりも大きくなされ、引張り強度お
よび降伏強度の所望の機械的特性を有する部品が他の強
化処理工程を経ることなく製造される。高強度鋼部品が
この発明の方法に従って製造される。
を含み、これにより、部品の引張り強度および降伏強度
の機械的特性が素材よりも大きくなされ、引張り強度お
よび降伏強度の所望の機械的特性を有する部品が他の強
化処理工程を経ることなく製造される。高強度鋼部品が
この発明の方法に従って製造される。
本明細書で使用されている用語“素材”はその通常の
意味、すなわち、所望の幾何学的形状の仕上げ部品に温
間加工される金属片を意味する。素材はバーストック
（棒材）のような金属片（すなわち、その厚さまたは幅
に比例して長い鋼片）を含む。素材が温間加工されて形
成される特定の部品および形状は、種々の形式の頭部付
すえ込み加工シャンク、カムローラ、ナット、ボールジ
ョイントケーシング、トーションバー、アクスル、カム
シャフト、スプラインシャフト、ステアリングアーム、
スウェイバー、Ｉビームおよび本発明のその他の部品を
含む。
意味、すなわち、所望の幾何学的形状の仕上げ部品に温
間加工される金属片を意味する。素材はバーストック
（棒材）のような金属片（すなわち、その厚さまたは幅
に比例して長い鋼片）を含む。素材が温間加工されて形
成される特定の部品および形状は、種々の形式の頭部付
すえ込み加工シャンク、カムローラ、ナット、ボールジ
ョイントケーシング、トーションバー、アクスル、カム
シャフト、スプラインシャフト、ステアリングアーム、
スウェイバー、Ｉビームおよび本発明のその他の部品を
含む。
鋼の高温熱処理において、アルミニウム、ニオビウ
ム、チタンおよびバナジウムを結晶粒微細化剤として使
用することが知られている。従って、この適切な集合名
詞は“鉄結晶粒微細化剤”であり、これが本明細書で使
用されている。
ム、チタンおよびバナジウムを結晶粒微細化剤として使
用することが知られている。従って、この適切な集合名
詞は“鉄結晶粒微細化剤”であり、これが本明細書で使
用されている。
この発明の原則、その目的および効果は下記の更に具
体的な説明によって理解されるだろう。
体的な説明によって理解されるだろう。
本発明の方法は、種々の形式の頭部付すえ込み加工シ
ャンク、ねじ、ボルト、カムローラ、ナット、ボールジ
ョイントケーシング、トーションバー、アクスル、カム
シャフト、スプラインシャフト、ステアリングアーム、
スウェイバー、Ｉビームおよび本明細書で開示されてい
る温間鍛造または加工法での成形に適するその他の部品
を製造する上で有用である。
ャンク、ねじ、ボルト、カムローラ、ナット、ボールジ
ョイントケーシング、トーションバー、アクスル、カム
シャフト、スプラインシャフト、ステアリングアーム、
スウェイバー、Ｉビームおよび本明細書で開示されてい
る温間鍛造または加工法での成形に適するその他の部品
を製造する上で有用である。
好ましい実施例において、高強度鋼部品を形成する本
発明の方法は、少なくとも約800N/mm2（120000psi）、
好ましくは少なくとも約1000N/mm2（150000psi）の引張
り強度と少なくとも約600N/mm2（90000psi）、好ましく
は少なくとも約900N/mm2（130000psi）の降伏強度とを
有する高強度鋼材料の素材を準備する工程を含んでい
る。１つの形態において、素材として使用される高強度
鋼材料は上記の引張り強度および降伏強度の機械的特性
を有する素材を形成するために熱間絞り加工され（hot
reduce）かつ冷間引抜き加工される。
発明の方法は、少なくとも約800N/mm2（120000psi）、
好ましくは少なくとも約1000N/mm2（150000psi）の引張
り強度と少なくとも約600N/mm2（90000psi）、好ましく
は少なくとも約900N/mm2（130000psi）の降伏強度とを
有する高強度鋼材料の素材を準備する工程を含んでい
る。１つの形態において、素材として使用される高強度
鋼材料は上記の引張り強度および降伏強度の機械的特性
を有する素材を形成するために熱間絞り加工され（hot
reduce）かつ冷間引抜き加工される。
高強度鋼材料は、重量パーセントで、下記組成により
例示することができる： Ｃ（炭素） ：約0.40〜約0.65％ Mn（マンガン）：約0.30〜約2.5％ Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウム）およびTi（チタ
ン）のいずれか１種、またはそれらの混合物、またはＶ
（バナジウム）を含む混合物からなる鉄結晶粒微細化剤 ：約0.03〜約0.35％以下 Fe（鉄） ：残部 より好ましい形態において、高強度鋼材料は、重量パ
ーセントで、下記組成を有する： Ｃ（炭素） ：約0.40〜約0.55％ Mn（マンガン）：約0.30〜約2.5％ Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウム）およびTi（チタ
ン）のいずれか１種、またはそれらの混合物、またはＶ
（バナジウム）を含む混合物からなる鉄結晶粒微細化剤 ：約0.03〜約0.20％以下 Fe（鉄） ：残部 更により好ましい形態において、高強度鋼材料は、重
量パーセントで、下記組成を有する： Ｃ（炭素） ：約0.50〜約0.55％ Mn（マンガン）：約1.20〜約1.65％ Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウム）Ti（チタン）の
いずれか１種、またはそれらの混合物、またはＶ（バナ
ジウム）を含む混合物からなる鉄結晶粒微細化剤 ：約0.03〜約0.20％ Fe（鉄） ：残部 上述の組成ならびに引張り強度および降伏強度の機械
的特性を有する素材は、所望の幾何学的形状を有する部
品を形成するために、その後、約150〜650℃（約300〜
約1200゜F）の温度で温間加工され、これにより、部品
の引張り強度および降伏強度の機械的特性が素材よりも
大きくなされる。部品を成形する際の温度は使用される
鋼材料の化学組成に関連する。所定の引張り強度および
降伏強度の機械的特性を有する成形部品はその温間加工
に続く他の強化処理工程を経ることなく製造される。
例示することができる： Ｃ（炭素） ：約0.40〜約0.65％ Mn（マンガン）：約0.30〜約2.5％ Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウム）およびTi（チタ
ン）のいずれか１種、またはそれらの混合物、またはＶ
（バナジウム）を含む混合物からなる鉄結晶粒微細化剤 ：約0.03〜約0.35％以下 Fe（鉄） ：残部 より好ましい形態において、高強度鋼材料は、重量パ
ーセントで、下記組成を有する： Ｃ（炭素） ：約0.40〜約0.55％ Mn（マンガン）：約0.30〜約2.5％ Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウム）およびTi（チタ
ン）のいずれか１種、またはそれらの混合物、またはＶ
（バナジウム）を含む混合物からなる鉄結晶粒微細化剤 ：約0.03〜約0.20％以下 Fe（鉄） ：残部 更により好ましい形態において、高強度鋼材料は、重
量パーセントで、下記組成を有する： Ｃ（炭素） ：約0.50〜約0.55％ Mn（マンガン）：約1.20〜約1.65％ Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウム）Ti（チタン）の
いずれか１種、またはそれらの混合物、またはＶ（バナ
ジウム）を含む混合物からなる鉄結晶粒微細化剤 ：約0.03〜約0.20％ Fe（鉄） ：残部 上述の組成ならびに引張り強度および降伏強度の機械
的特性を有する素材は、所望の幾何学的形状を有する部
品を形成するために、その後、約150〜650℃（約300〜
約1200゜F）の温度で温間加工され、これにより、部品
の引張り強度および降伏強度の機械的特性が素材よりも
大きくなされる。部品を成形する際の温度は使用される
鋼材料の化学組成に関連する。所定の引張り強度および
降伏強度の機械的特性を有する成形部品はその温間加工
に続く他の強化処理工程を経ることなく製造される。
本発明の方法において出発片として使用される、少な
くとも約800N/mm2（120000psi）の引張り強度と少なく
とも600N/mm2（90000psi）の降伏強度とを有する高強度
鋼材料の素材は当業界において知られている好適な方法
で製造される。この方法の１つが、本件発明者に対する
米国特許第3904445号明細書に開示され、その明細書の
全体が本明細書で参考までに記載されている。前記米国
特許は、Ｕボルトを含むねじ部付ファスナを製造するの
に特に有用な形式の高強度鋼バーストック（棒材）を製
造するための処理シーケンスを開示している。記載され
た方法において、製造されたバーストックは約ASTM N
o.5〜８の間のマイクロ組織を有する。開示された方法
において、ある開示された範囲内の化学組成を有する鋼
は、最終寸法の10％〜15％範囲内まで標準的な熱間絞り
加工を受ける。熱間絞り加工されたバーストックはその
後、個々の長さに切断または分離されて急激に空冷され
る。この後、個々の長さの熱間絞り加工されたバースト
ックは最終寸法に冷間仕上げされる。最終工程は機械的
強度特性を増すための制御された応力除去工程である。
この応力除去工程は上記長さのバーストックを約１時
間、約260〜450℃（約500〜850゜F）の間に加熱する工
程を含むが、必要なものとしてもよいしまたは不必要な
ものとしてもよい。したがって、他の応力除去を経たま
たは他の応力除去を経ていないこのバーストックを、高
強度鋼の出発素材材料を成形するために使用してもよ
い。
くとも約800N/mm2（120000psi）の引張り強度と少なく
とも600N/mm2（90000psi）の降伏強度とを有する高強度
鋼材料の素材は当業界において知られている好適な方法
で製造される。この方法の１つが、本件発明者に対する
米国特許第3904445号明細書に開示され、その明細書の
全体が本明細書で参考までに記載されている。前記米国
特許は、Ｕボルトを含むねじ部付ファスナを製造するの
に特に有用な形式の高強度鋼バーストック（棒材）を製
造するための処理シーケンスを開示している。記載され
た方法において、製造されたバーストックは約ASTM N
o.5〜８の間のマイクロ組織を有する。開示された方法
において、ある開示された範囲内の化学組成を有する鋼
は、最終寸法の10％〜15％範囲内まで標準的な熱間絞り
加工を受ける。熱間絞り加工されたバーストックはその
後、個々の長さに切断または分離されて急激に空冷され
る。この後、個々の長さの熱間絞り加工されたバースト
ックは最終寸法に冷間仕上げされる。最終工程は機械的
強度特性を増すための制御された応力除去工程である。
この応力除去工程は上記長さのバーストックを約１時
間、約260〜450℃（約500〜850゜F）の間に加熱する工
程を含むが、必要なものとしてもよいしまたは不必要な
ものとしてもよい。したがって、他の応力除去を経たま
たは他の応力除去を経ていないこのバーストックを、高
強度鋼の出発素材材料を成形するために使用してもよ
い。
下記実施例は、上述の米国特許第3904445号明細書に
開示された方法に従い製造された高強度鋼バーストック
からすえ込み加工シャンクを製造するための本発明の具
体的内容を示している。“すえ込み加工シャンク”とい
う用語は、一般的に、その長さの残部の断面積より大き
な断面積を有する頭部の形状に変形されたその長さの所
定長の端部を有するワイヤ、ロッド、バーストックなど
のような構造体を参照する。
開示された方法に従い製造された高強度鋼バーストック
からすえ込み加工シャンクを製造するための本発明の具
体的内容を示している。“すえ込み加工シャンク”とい
う用語は、一般的に、その長さの残部の断面積より大き
な断面積を有する頭部の形状に変形されたその長さの所
定長の端部を有するワイヤ、ロッド、バーストックなど
のような構造体を参照する。
実施例 1.25cm（1/2インチ）の径を有する、グレード８の強
度の鋼に相当する高強度鋼ビレットを約10cm（４イン
チ）の長さに切断する。このストック（素材）は、少な
くとも約1000N/mm2（150000psi）の引張り強度と少なく
とも約900N/mm2（130000psi）の降伏強度とを有し、フ
ェライトと微細パーライトから成るマイクロ組織を有す
る。シャンクの頭部を、約150トンの圧力を加える機械
的鍛造プレスを使用して成形ダイで各バーストックセグ
メントの一端を１回または複数回、鍛造またはヘッデイ
ングして温間加工する。その結果として形成されるシャ
ンクの頭部は、厚さが約1cm（3/8インチ）で幅が2cm（3
/4インチ）である。
度の鋼に相当する高強度鋼ビレットを約10cm（４イン
チ）の長さに切断する。このストック（素材）は、少な
くとも約1000N/mm2（150000psi）の引張り強度と少なく
とも約900N/mm2（130000psi）の降伏強度とを有し、フ
ェライトと微細パーライトから成るマイクロ組織を有す
る。シャンクの頭部を、約150トンの圧力を加える機械
的鍛造プレスを使用して成形ダイで各バーストックセグ
メントの一端を１回または複数回、鍛造またはヘッデイ
ングして温間加工する。その結果として形成されるシャ
ンクの頭部は、厚さが約1cm（3/8インチ）で幅が2cm（3
/4インチ）である。
仕上げられた頭部付シャンク部品の引張り強度および
降伏強度の機械的特性はバーストックが当初有していた
ものよりも大きく、したがって、他の強化処理工程は不
要である。また、仕上げられた頭部付シャンクは、バー
ストックが当初有していた延性の十分な所望の機械的特
性を有し、靱性を改善するための他の処理工程を一般的
に不要とすることができる。しかし、シャンクのある用
途のために、応力除去工程を必要としてもよい。たとえ
ば、ある応用例においては、シャンクは、引張られたと
きに、その頭部の下側で折れることは望ましくない。シ
ャンクは、部品の最も弱い部分であることが通常より好
ましい。このような場合、応力除去は部品の靱性を改善
し、部品は引張り荷重を受けたときにそのシャンクで折
れる。
降伏強度の機械的特性はバーストックが当初有していた
ものよりも大きく、したがって、他の強化処理工程は不
要である。また、仕上げられた頭部付シャンクは、バー
ストックが当初有していた延性の十分な所望の機械的特
性を有し、靱性を改善するための他の処理工程を一般的
に不要とすることができる。しかし、シャンクのある用
途のために、応力除去工程を必要としてもよい。たとえ
ば、ある応用例においては、シャンクは、引張られたと
きに、その頭部の下側で折れることは望ましくない。シ
ャンクは、部品の最も弱い部分であることが通常より好
ましい。このような場合、応力除去は部品の靱性を改善
し、部品は引張り荷重を受けたときにそのシャンクで折
れる。
したがって、本発明の他の特徴によれば、この方法は
素材を部品に温間加工することを可能とし、これによ
り、引張り強度および降伏強度の機械的特性が素材より
も大きくなされる。
素材を部品に温間加工することを可能とし、これによ
り、引張り強度および降伏強度の機械的特性が素材より
も大きくなされる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭51−80613（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−170239（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−158519（ＪＰ，Ａ) 特公 昭56−4612（ＪＰ，Ｂ２) 国際公開92／7966（ＷＯ，Ａ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 7/00 - 8/06
Claims (6)
- 【請求項１】少なくとも800N/mm2（120000psi）の引張
り強度と、少なくとも600N/mm2（90000psi）の降伏強度
とを有するとともにフェライトと微細パーライトから成
るマイクロ組織を有する高強度鋼材料の素材を準備し、 この素材を、温度150〜650℃（300〜1200゜F）で特定の
幾何学的形状を有する部品に温間加工し、これにより、
この部品の引張り強度および降伏強度の機械的特性が、
素材よりも大きくなされ、 前記高強度鋼材料は、重量パーセントで、 Ｃ（炭素）:0.40〜0.65％ Mn（マンガン）:0.30〜2.50％ Al（アルミニウム）、Nb（ニオビウム）、Ti（チタン）
のいずれか１種、またはそれらの混合物、またはＶ（バ
ナジウム）を含む混合物 ：総量で0.03〜0.35％ Fe（鉄）：残部 を含み、 他の強化処理工程を経ることなく、引張り強度および降
伏強度に係わる前記機械的特性を有する高強度鋼部品を
製造する方法。 - 【請求項２】前記高強度鋼材料は、予め熱間絞り加工お
よび冷間引抜き加工されて、素材に形成される請求項１
に記載された高強度鋼部品を製造する方法。 - 【請求項３】前記高強度鋼材料の素材が、少なくとも10
00N/mm2（150000psi）の引張り強度と少なくとも900N/m
m2（130000psi）の降伏強度とを有する請求項１または
請求項２に記載された高強度鋼部品を製造する方法。 - 【請求項４】前記高強度鋼材料が、重量パーセントで、 Ｃ（炭素）:0.40〜0.55％ Mn:0.30〜2.50％ Al、Nb、Tiのいずれか１種、またはそれらの混合物、ま
たはＶを含む混合物：総量で0.03〜0.20％ Fe:残部 を含む請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載
された高強度鋼部品を製造する方法。 - 【請求項５】前記高強度鋼材料が、重量パーセントで、 Ｃ（炭素）:0.50〜0.55％ Mn:1.20〜1.65％ Al、Nb、Tiのいずれか１種、またはそれらの混合物、ま
たはＶを含む混合物：総量で0.03〜0.20％ Fe:残部 を含む請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載
された高強度鋼部品を製造する方法。 - 【請求項６】前記部品が、種々の形式の頭部付すえ込み
加工シャンク、ボルト、ねじ、カムローラ、ナット、ボ
ールジョイントケーシング、トーションバー、アクス
ル、カムシャフト、スプラインシャフト、ステアリング
アーム、スウェイバーおよびＩビームから成る部品の群
から選択される請求項１から請求項５までのいずれか１
項に記載された高強度鋼部品を製造する方法。
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US9164093A | 1993-07-14 | 1993-07-14 | |
| US091,640 | 1993-07-14 | ||
| US26841194A | 1994-07-08 | 1994-07-08 | |
| US268,411 | 1994-07-08 | ||
| US08/091,640 | 1994-07-08 | ||
| US08/268,411 | 1994-07-08 | ||
| PCT/US1994/007239 WO1995002705A1 (en) | 1993-07-14 | 1994-07-11 | Warm forming high strength steel parts |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09500176A JPH09500176A (ja) | 1997-01-07 |
| JP3021658B2 true JP3021658B2 (ja) | 2000-03-15 |
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ID=26784179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7504573A Expired - Fee Related JP3021658B2 (ja) | 1993-07-14 | 1994-07-11 | 高強度鋼部品を製造する方法 |
Country Status (7)
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|---|---|
| EP (1) | EP0708842A1 (ja) |
| JP (1) | JP3021658B2 (ja) |
| KR (1) | KR960704072A (ja) |
| AU (1) | AU679106B2 (ja) |
| BR (1) | BR9407195A (ja) |
| CA (1) | CA2166713C (ja) |
| WO (1) | WO1995002705A1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| US5454888A (en) * | 1990-10-24 | 1995-10-03 | Consolidated Metal Products, Inc. | Warm forming high-strength steel structural members |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3001897A (en) * | 1956-10-22 | 1961-09-26 | Lasalle Steel Co | Steels and method of processing same |
| US3959999A (en) * | 1974-11-01 | 1976-06-01 | Ivan Konstantinovich Lyskov | Method of producing long-length articles from hot-rolled carbon steel and article produced thereby |
| JPS51144328A (en) * | 1975-06-06 | 1976-12-11 | Kobe Steel Ltd | Process for producing high tensile strength bolts with high yield rati o |
| US4289548A (en) * | 1977-08-19 | 1981-09-15 | Jones & Laughlin Steel Corporation | High strength cold finished bars |
| FR2525709B1 (fr) * | 1982-04-22 | 1986-04-04 | Ugine Aciers | Vis et boulons en acier a hautes caracteristiques mecaniques et procede d'elaboration de ces vis et boulons |
| DE3434743A1 (de) * | 1984-09-21 | 1986-04-03 | M.A.N.-B & W Diesel GmbH, 8900 Augsburg | Verfahren zur herstellung von stangenfoermigen maschinenteilen |
| US5454888A (en) * | 1990-10-24 | 1995-10-03 | Consolidated Metal Products, Inc. | Warm forming high-strength steel structural members |
| US5094698A (en) * | 1990-10-24 | 1992-03-10 | Consolidated Metal Products, Inc. | Method of making high strength steel parts |
| US5330594A (en) * | 1990-10-24 | 1994-07-19 | Consolidated Metal Products, Inc. | Method of making cold formed high-strength steel parts |
| US5496425A (en) * | 1990-10-24 | 1996-03-05 | Consolidated Metal Products, Inc. | Cold formed high-strength steel structural members |
| JP2878842B2 (ja) * | 1992-01-29 | 1999-04-05 | コンソリデイティッド メタル プロダクツ，インコーポレイテッド | 高張力鋼部品及び製造方法 |
-
1994
- 1994-07-11 KR KR1019960700158A patent/KR960704072A/ko not_active Application Discontinuation
- 1994-07-11 EP EP94925086A patent/EP0708842A1/en not_active Withdrawn
- 1994-07-11 CA CA002166713A patent/CA2166713C/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-11 AU AU75127/94A patent/AU679106B2/en not_active Ceased
- 1994-07-11 JP JP7504573A patent/JP3021658B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-07-11 WO PCT/US1994/007239 patent/WO1995002705A1/en not_active Application Discontinuation
- 1994-07-11 BR BR9407195A patent/BR9407195A/pt not_active IP Right Cessation
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|---|---|
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| EP0708842A1 (en) | 1996-05-01 |
| CA2166713A1 (en) | 1995-01-26 |
| WO1995002705A1 (en) | 1995-01-26 |
| BR9407195A (pt) | 1996-09-17 |
| AU679106B2 (en) | 1997-06-19 |
| JPH09500176A (ja) | 1997-01-07 |
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| CA2166713C (en) | 2002-03-26 |
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