JPS59146918A - 複炭化物の製造方法 - Google Patents
複炭化物の製造方法Info
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- JPS59146918A JPS59146918A JP58019601A JP1960183A JPS59146918A JP S59146918 A JPS59146918 A JP S59146918A JP 58019601 A JP58019601 A JP 58019601A JP 1960183 A JP1960183 A JP 1960183A JP S59146918 A JPS59146918 A JP S59146918A
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- JP
- Japan
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- titanium carbide
- carbide
- carbon
- tic
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
従来より、領切削用の炭化タングステン基超硬合金の耐
酸化性の向上のため、又は被削材との溶着防止のために
、これにチタンカーバイド（ＴｉＣ）が添加されて（超
硬合金工具のうち、Ｍ種及びＰ槓に属する）用いられて
きたが、醇近は、切削機械の自動化及び＾速度切削の必
要性の増大に伴い、ＴｉＣ系サーメット工具の需要も増
大してきた。
酸化性の向上のため、又は被削材との溶着防止のために
、これにチタンカーバイド（ＴｉＣ）が添加されて（超
硬合金工具のうち、Ｍ種及びＰ槓に属する）用いられて
きたが、醇近は、切削機械の自動化及び＾速度切削の必
要性の増大に伴い、ＴｉＣ系サーメット工具の需要も増
大してきた。
しかし、切削工具としてのサーメット工具は、ＴｌＣの
持つ慣性により高泥度での高速切削で特徴が発揮される
が、一方、靭性が低いため欠損しやすく、イぎ相性に欠
けるところがあり、いわゆる、仕上 切削にしか適用で
きないとのイメージが強かった。従来、高靭体化の対策
として’ｌ’ｉＣ−Ｍ。
持つ慣性により高泥度での高速切削で特徴が発揮される
が、一方、靭性が低いため欠損しやすく、イぎ相性に欠
けるところがあり、いわゆる、仕上 切削にしか適用で
きないとのイメージが強かった。従来、高靭体化の対策
として’ｌ’ｉＣ−Ｍ。
（あるいはＩｖｌｏ２０ ） −Ｎ ｉの基本合金組ル
ｙに、他の炭化物ノ（例えば、ＷＣ，Ｔａｇ、 Ｎｂ
０ＪあるいはＴ ｉ Ｎを添加することにより、靭性を
〜１くした複雑な組成をもつサーメット工具が提案され
てきた。この靭性の向上により高速仕上切削のみでなく
、黒皮。
ｙに、他の炭化物ノ（例えば、ＷＣ，Ｔａｇ、 Ｎｂ
０ＪあるいはＴ ｉ Ｎを添加することにより、靭性を
〜１くした複雑な組成をもつサーメット工具が提案され
てきた。この靭性の向上により高速仕上切削のみでなく
、黒皮。
偏肉からの切削（重切削りまで使用でき、切削速度と寿
＠ｉ延長の双方の特質を有するまでに到っている。
＠ｉ延長の双方の特質を有するまでに到っている。
これら炭化−の基本合金への添加（特に超硬合金に添加
の場合）は、まずＴｉＣ・ＷＣとかＴｉＯ＊ＷＯ拳Ｔａ
Ｃの複炭化物として使用するのが通常である。
の場合）は、まずＴｉＣ・ＷＣとかＴｉＯ＊ＷＯ拳Ｔａ
Ｃの複炭化物として使用するのが通常である。
特に、ＴＩＣは金属との濡れ性が悪（、単身で添加する
と焼結時に巣などの欠陥が発生し、工具の機械的特性を
低下させる原因となる。
と焼結時に巣などの欠陥が発生し、工具の機械的特性を
低下させる原因となる。
前述の複炭化物は、例えば、ＴｉＣ５ＷＯではＷＣの六
方晶系が消滅しＴｉＣの立方晶系のみがＸ＠回折で観、
祭され、Ｗは面心立方格子のＴｉと入れかわった、Ｔｉ
ＣにＷＣが固溶した固溶体を形成している（ Ｔ ｉ
０−Ｗｅ−Ｔａ Ｏのトリプル・カーバイドも同じ）。
方晶系が消滅しＴｉＣの立方晶系のみがＸ＠回折で観、
祭され、Ｗは面心立方格子のＴｉと入れかわった、Ｔｉ
ＣにＷＣが固溶した固溶体を形成している（ Ｔ ｉ
０−Ｗｅ−Ｔａ Ｏのトリプル・カーバイドも同じ）。
さて、この複炭化物の製造方法としては、小規僕の場合
には、例えば、Ｔｉ０ｅＷＯの場合には加熱による方法
（Ｔｉ０ｅＷＯ−＋ＴｉＣ−ＷＣ）により製造するが、
次の様な問題がある。
には、例えば、Ｔｉ０ｅＷＯの場合には加熱による方法
（Ｔｉ０ｅＷＯ−＋ＴｉＣ−ＷＣ）により製造するが、
次の様な問題がある。
（１）粒子が大きくなる
■ 処理品は強く焼結するため粉砕が難しい■ コスト
高 そのため一般には、次の方法か主流であると言われてい
る。
高 そのため一般には、次の方法か主流であると言われてい
る。
（２０００°Ｃ）
Ｔｉ０２＋Ｗ十〇 −＋ Ｔｉ０ｅＷＯま
た、ニッケル（Ｎ１）浴中でＷ、Ｔｉ及び黒鉛を約２０
００℃で反応せしめ徐冷却後、粉砕し、酸洗浄（王水）
にて脱Ｎ１及び遊離炭素を比重選鉱法などにより除去し
、複炭化物を作る方法（いわゆるメンストラム法−ＭＥ
ＮＳＴＲＡＵＭ ）もある。
た、ニッケル（Ｎ１）浴中でＷ、Ｔｉ及び黒鉛を約２０
００℃で反応せしめ徐冷却後、粉砕し、酸洗浄（王水）
にて脱Ｎ１及び遊離炭素を比重選鉱法などにより除去し
、複炭化物を作る方法（いわゆるメンストラム法−ＭＥ
ＮＳＴＲＡＵＭ ）もある。
しかし、これらの方法も筒湛尾を必要するなど、必ずし
も好ましい方法とは言えない。
も好ましい方法とは言えない。
また、ＴｉＣ＋ＷＯ３＋４０−＋ ＴｉＣＩＩＷＯなる
反応式で示される複炭化物の生成法もあるか、この方法
は（１）遊離炭素や酸素が残貿しやすい ■ 炭材配合の調節かｉ＋ＬＬい などの問題があって、ＷＣ／ＴユＣ＝５／９５（重句比
）などＷＣの割合が比較的低いものは製造できるが、そ
の割合のｈいものは製造困龍で、ＷＣ／’ｒｉｃ＝ｓ
Ｏ／ ５０がほぼ製造の限界と言われている。
反応式で示される複炭化物の生成法もあるか、この方法
は（１）遊離炭素や酸素が残貿しやすい ■ 炭材配合の調節かｉ＋ＬＬい などの問題があって、ＷＣ／ＴユＣ＝５／９５（重句比
）などＷＣの割合が比較的低いものは製造できるが、そ
の割合のｈいものは製造困龍で、ＷＣ／’ｒｉｃ＝ｓ
Ｏ／ ５０がほぼ製造の限界と言われている。
本発明者らは、ＴＩＣ系複炭化物を製造するに際し、あ
る種のチタン源を用いることにより、超硬材料として用
いる好適なＴｉｅ系複炭化物を得ることを見い出した。
る種のチタン源を用いることにより、超硬材料として用
いる好適なＴｉｅ系複炭化物を得ることを見い出した。
即ち、本発明では、結合炭素量が比較的低く、又、好ま
しくは少量のハロゲン、遊離炭素、酸素の一種以上を含
むＴｉＯ（この憬なＴｉＣを粗ＴｉＣと略称する）を用
いることを特徴とするものである。
しくは少量のハロゲン、遊離炭素、酸素の一種以上を含
むＴｉＯ（この憬なＴｉＣを粗ＴｉＣと略称する）を用
いることを特徴とするものである。
本発明で用いる粗Ｔｉｅは、前記した条件を満足すれば
従来から提案されているＴｉｃ製造方法で製造されたも
ので良いが、特に好ましくはチタンのハロゲン化物、特
に塩化物を原料として製造されたＴｉ（１！（チタンハ
ロゲン化物法と略称するンである。
従来から提案されているＴｉｃ製造方法で製造されたも
ので良いが、特に好ましくはチタンのハロゲン化物、特
に塩化物を原料として製造されたＴｉ（１！（チタンハ
ロゲン化物法と略称するンである。
チタンのハロゲン化物（ＴｉＣｌ４． Ｔｉ（Ｊ３
、 ＴｉＣｌ２ 。
、 ＴｉＣｌ２ 。
ＴｉＢｒ３ 等ノは、炭素質の存在下、還元材と共に加
熱（７００〜１１００℃） シＴｉＣとするが、この際
得られるＴｉＣは完全な形でのＴｉＣではない。
熱（７００〜１１００℃） シＴｉＣとするが、この際
得られるＴｉＣは完全な形でのＴｉＣではない。
即ち、結合炭素（理論炭素含有量２０．０５ ｗｔ％）
も１６〜１９ｗｔ％で遊離炭素、酸素、ハロゲン、更に
用いた還元材等が含まれている。この様な粗ＴｉＣは必
要に応じて更に炭素又は酸素源を配合して加熱熟成し、
高純度のＴｉＣとしている。
も１６〜１９ｗｔ％で遊離炭素、酸素、ハロゲン、更に
用いた還元材等が含まれている。この様な粗ＴｉＣは必
要に応じて更に炭素又は酸素源を配合して加熱熟成し、
高純度のＴｉＣとしている。
粗ＴｉＣ中に含まれる遊離炭素は１〜１０ｗｔ％、又、
酸素は０．１〜５ｗｔ％、更にハロゲンは０．０１〜１
ｗｔ％である。
酸素は０．１〜５ｗｔ％、更にハロゲンは０．０１〜１
ｗｔ％である。
次に粗Ｔｉｃを用いた複炭化物の製法について述べる。
粗ＴｉＣは、複炭化物の他の成分（Ｗ、 Ｔａ、
Ｎｂ。
Ｎｂ。
Ｏｒなどの一種以上）の酸化物及び粗ＴｉＣ中に含まれ
る酸素並びに前記酸化物中の酸素成分と結合するに十分
な量の炭素、更に炭化物を構成するに十分な量の炭素を
配合し、加熱処理する。尚、前記した炭素の配合は、粗
ＴｉＣに予め含まれる様に処理（例えば、チタン塩化物
と炭素及びＡｌなとの還元材とで粗’ｒｉＯを製造する
際、過剰の炭素を用いてこれを行ない、遊離炭素を残存
させる）したものを用いてもよい。
る酸素並びに前記酸化物中の酸素成分と結合するに十分
な量の炭素、更に炭化物を構成するに十分な量の炭素を
配合し、加熱処理する。尚、前記した炭素の配合は、粗
ＴｉＣに予め含まれる様に処理（例えば、チタン塩化物
と炭素及びＡｌなとの還元材とで粗’ｒｉＯを製造する
際、過剰の炭素を用いてこれを行ない、遊離炭素を残存
させる）したものを用いてもよい。
ここで用いる炭素は、人造黒鉛、カーボンブラックなど
である。
である。
前記配合物は、そのままの状態か、又、好ましくはペレ
ット状に成型し、加熱処理する。
ット状に成型し、加熱処理する。
加熱はアルゴンなどの不活性雰囲気中、又減圧下で１０
００℃以上、好ましくは１２００°Ｃ以上で加熱する。
００℃以上、好ましくは１２００°Ｃ以上で加熱する。
又、加熱時間は加熱温度にもよるか、１０分以上で十分
である。
である。
尚、三種以上の複炭化物を得るには、粗ＴｉＣとそれぞ
れの酸化物又は二種の複炭化物に、更に他の成分の酸化
物を配合し、同様に繰返し熱処理を行なって得る。
れの酸化物又は二種の複炭化物に、更に他の成分の酸化
物を配合し、同様に繰返し熱処理を行なって得る。
本発明では、ＴＩＣ以外の成分の割合が大きい複炭化物
が得られる点に大きな特徴があるか、その割合か５〜７
０ ｗｔ％の範囲で可能であり、高純度の複炭化物の固
溶体が得られる。このことは、特にチタンハロゲン化物
法で得た粗ＴｉＣを用いた時に顕著である。この理由は
必ずしも明らかでないが、この粗ＴｉＣ中に含まれる遊
離炭素、酸素、塩素、更に還元剤等の倣量成分が複雑に
影響しているものと考えられる。
が得られる点に大きな特徴があるか、その割合か５〜７
０ ｗｔ％の範囲で可能であり、高純度の複炭化物の固
溶体が得られる。このことは、特にチタンハロゲン化物
法で得た粗ＴｉＣを用いた時に顕著である。この理由は
必ずしも明らかでないが、この粗ＴｉＣ中に含まれる遊
離炭素、酸素、塩素、更に還元剤等の倣量成分が複雑に
影響しているものと考えられる。
以下、その効果を実施例により説明する。
実施例１
チタン塩化物法（三塩化チタン、炭素、 Ａ４をアルゴ
ン雰囲気中で１０００℃にて１時１ｕ３加熱）で次の組
成（ｗｔ％）の（粗）ＴＩＣを得た。
ン雰囲気中で１０００℃にて１時１ｕ３加熱）で次の組
成（ｗｔ％）の（粗）ＴＩＣを得た。
（全炭素） （遊離炭素） （結合炭素）ｏｐ、ｔａｔ
Ｔ、 ＯＦ、 ＣＣ，０ ２２，９５，６１７，３１，９０，６（１２この時のＴ
ｉＣｌ３ 、 Ａｌ粉、グラファイト粉の原料中のＴ
ｉ、 Ａｌ、 Ｃ元素の配合比はＴｉ：ＡＣＣ＝
１ ：０．９２：１ （モル比ンである。
Ｔ、 ＯＦ、 ＣＣ，０ ２２，９５，６１７，３１，９０，６（１２この時のＴ
ｉＣｌ３ 、 Ａｌ粉、グラファイト粉の原料中のＴ
ｉ、 Ａｌ、 Ｃ元素の配合比はＴｉ：ＡＣＣ＝
１ ：０．９２：１ （モル比ンである。
この粗ＴｉＣをそのまま熱処理（１８００℃×１．５ｈ
ｒ、減圧下）したところ、次の様な組成（ｗｔ％）のＴ
ｉｅになった Ｔ、ＯＦ、ＣＣ，ＣＯＡｌＣｌ ２２．４ ２．５０ １９．９ ０．０１
（０，１（０，０１この様に最終製品にすると２．５％
の過剰炭素を言む、。
ｒ、減圧下）したところ、次の様な組成（ｗｔ％）のＴ
ｉｅになった Ｔ、ＯＦ、ＣＣ，ＣＯＡｌＣｌ ２２．４ ２．５０ １９．９ ０．０１
（０，１（０，０１この様に最終製品にすると２．５％
の過剰炭素を言む、。
この粗Ｔｉ０１００に対してＷＯ２を１２．３１重量部
ンの割合で配合した試料１ｋｇにエタノール５ ｗｔ％
を添加し汎用のミキサーで約１時間混合した後、３０φ
×１５Ｈのペレット状に成型圧力１ ｔ／ｃｍ２で成型
し、乾燥後、熱処理炉に装入し、Ａｒｉな換した。昇温
速助約１５〜２０℃／Ｍで１２００℃まで昇温し５分間
保持した。次に真空ポンプにて排気し、減圧下（約１ｍ
ｍＨｇ）のもとで６〜１５’Ｃ／ Ｍの昇温速度で１８
２０℃まで昇温し、６０分間保持（その間の系内の到達
真空度は０．７ｍｍＨｇ（１８２０℃ハであった。
ンの割合で配合した試料１ｋｇにエタノール５ ｗｔ％
を添加し汎用のミキサーで約１時間混合した後、３０φ
×１５Ｈのペレット状に成型圧力１ ｔ／ｃｍ２で成型
し、乾燥後、熱処理炉に装入し、Ａｒｉな換した。昇温
速助約１５〜２０℃／Ｍで１２００℃まで昇温し５分間
保持した。次に真空ポンプにて排気し、減圧下（約１ｍ
ｍＨｇ）のもとで６〜１５’Ｃ／ Ｍの昇温速度で１８
２０℃まで昇温し、６０分間保持（その間の系内の到達
真空度は０．７ｍｍＨｇ（１８２０℃ハであった。
得られた複炭化物はＸ線回折でＴｉｃＯ固浴体であるこ
とがわかった。また化学分析の結果を示すと次の椋であ
った（ｗｔ％）。
とがわかった。また化学分析の結果を示すと次の椋であ
った（ｗｔ％）。
Ｔ、ＯＦ、ＣＷ Ｔｉ ０１ａ４
Ｑ、０９ ９．２ ７２．４ Ｇ、０１実施
例２ 実施例１と同一の組成の粗Ｔｉｅを使用し、次の原料配
合で、混合成型し乾燥した 粗ＴｉＣ：ＷＯ３：Ｃ＝ １００：１１２：２０ （Ｎ
置部ンこのペレット約１２４０９を実施例１と同様の昇
温速度及び雰囲気（圧力）で１８６０℃、５時間の減圧
下処理をしたところ、下に示す組成のＷＣ！／ＴｉＣ！
中５０１５０（ｗｔ％比）の複炭化物を約９３０７回収
した。尚、比較のために市販品（Ｗｅ／ＴｉＣ＝５０７
５０）の組成（ｗｔ％）も併せて示した。図−１にＸ線
回折線図を示す（Ｏｕ：ＫｏＬ）。
Ｑ、０９ ９．２ ７２．４ Ｇ、０１実施
例２ 実施例１と同一の組成の粗Ｔｉｅを使用し、次の原料配
合で、混合成型し乾燥した 粗ＴｉＣ：ＷＯ３：Ｃ＝ １００：１１２：２０ （Ｎ
置部ンこのペレット約１２４０９を実施例１と同様の昇
温速度及び雰囲気（圧力）で１８６０℃、５時間の減圧
下処理をしたところ、下に示す組成のＷＣ！／ＴｉＣ！
中５０１５０（ｗｔ％比）の複炭化物を約９３０７回収
した。尚、比較のために市販品（Ｗｅ／ＴｉＣ＝５０７
５０）の組成（ｗｔ％）も併せて示した。図−１にＸ線
回折線図を示す（Ｏｕ：ＫｏＬ）。
実施例３
実施例１と同一の組成の粗ＴｉＣを便用し、ＷＯ２゜グ
ラファイトを次の配合で混住、成型、乾燥しペレット状
にした。
ラファイトを次の配合で混住、成型、乾燥しペレット状
にした。
粗Ｔｉｅ：Ｗ０３：０＝１００：２４０：４５ （−車
量比ンこのベレット１ｋｇを実施例２と同じ条件で熱処
理したところ、次の組成（ｗｔ％〕の複炭化物０．７５
ｋｇを侍た。
量比ンこのベレット１ｋｇを実施例２と同じ条件で熱処
理したところ、次の組成（ｗｔ％〕の複炭化物０．７５
ｋｇを侍た。
Ｔ、ＣＦ、ＯＷ Ｔｉ ０１０，９
α０２ ６３．５．２５．２ ０．０２図−２
にＸ線回折結果を示す。図−３は処理前の混合原料のＸ
線図である。
α０２ ６３．５．２５．２ ０．０２図−２
にＸ線回折結果を示す。図−３は処理前の混合原料のＸ
線図である。
実施例４
次の組成（ｗｔ％）の粗ＴＩＣをチタン塩化物法により
作成した。
作成した。
Ｔ、Ｃ！ Ｆ、ＯＯ，０ＯＡｔ Ｃ１２２，５５
，３１７，０２，１１，５０，１４この粗ＴＩＣの１８
００℃ｘ １．５ ｈｒの減圧下での熱処理では次の組
成（ｗｔ％〕のＴｉｃとなる。
，３１７，０２，１１，５０，１４この粗ＴＩＣの１８
００℃ｘ １．５ ｈｒの減圧下での熱処理では次の組
成（ｗｔ％〕のＴｉｃとなる。
Ｔ、ＯＦ、ＣＯ，ＣＯＡｔ Ｃ１２２，０２，
１１９，９０，０２（０，１（０，０１つまり、２１％
の遊離炭素のＴｉｃとなる。
１１９，９０，０２（０，１（０，０１つまり、２１％
の遊離炭素のＴｉｃとなる。
この粗ＴｉＣを原料にＷＯ５，グラファイトを次の組成
（ｗｔ％）で配合した試料５００２をボールミル（ポッ
ト容積約１１で超硬ボール１に９装入して６０分間混合
した（エタノール２５Ｑｃ添加）。
（ｗｔ％）で配合した試料５００２をボールミル（ポッ
ト容積約１１で超硬ボール１に９装入して６０分間混合
した（エタノール２５Ｑｃ添加）。
粗Ｔ ｉ ＯＷＯ３Ｃ
１００１７５５４，２
混合後、実施例１と同様に５０φｘ１５Ｈ＄の寸法に成
型し、乾燥後、１ａ３ｏ℃、２時曲（減圧下１．０ ｍ
ｍＨｇ以下）の熱処理を打った。生成した複炭化物はＷ
Ｃ／ＴｉＣ＝ ６０ ／４０の組成のもので約６６２？
回収した。組成（ｗｔ％）を次に示す。
型し、乾燥後、１ａ３ｏ℃、２時曲（減圧下１．０ ｍ
ｍＨｇ以下）の熱処理を打った。生成した複炭化物はＷ
Ｃ／ＴｉＣ＝ ６０ ／４０の組成のもので約６６２？
回収した。組成（ｗｔ％）を次に示す。
Ｔ、Ｃ！ Ｆ、ＣＷ Ｔｉ ０
１１．５ １０３ ５７．０ Ｆｌ、２ ０．
０３この複炭化物３００１に更にＴａ２Ｏ，と黒鉛粉を
次の割合で配合した。
１１．５ １０３ ５７．０ Ｆｌ、２ ０．
０３この複炭化物３００１に更にＴａ２Ｏ，と黒鉛粉を
次の割合で配合した。
このものを実施例２と同僚に混合、成型９．１８３０℃
で３時間の減圧処理をして、次の組成（ｗｔ％）のトリ
プル複炭化物的６７５２を回収した。ｘ緋回折ではＷＣ
−ＴｉＯとほぼ同一の固浴体であることが確認された。
で３時間の減圧処理をして、次の組成（ｗｔ％）のトリ
プル複炭化物的６７５２を回収した。ｘ緋回折ではＷＣ
−ＴｉＯとほぼ同一の固浴体であることが確認された。
Ｔ、ＯＦ、Ｃ！ Ｗ Ｔｉ Ｔ
ａ ０１０．３ ０．０３ ４５．５ ２
５．０ １’ａ８ ［１０２比較例 市販のＴｉｃ 粉末（平均粒径１μｍ）をＷＯ／Ｔｉｃ
−７Ｕ１５０となる様にＷＯ，及び黒鉛粉とに混合（０
／Ｗ０３ モル比３．６及び５．８ ） Ｌ、実施例１
と同、泳に成型、加熱したが、図−４に示した通り完全
な固浴体の生成は困難であった。
ａ ０１０．３ ０．０３ ４５．５ ２
５．０ １’ａ８ ［１０２比較例 市販のＴｉｃ 粉末（平均粒径１μｍ）をＷＯ／Ｔｉｃ
−７Ｕ１５０となる様にＷＯ，及び黒鉛粉とに混合（０
／Ｗ０３ モル比３．６及び５．８ ） Ｌ、実施例１
と同、泳に成型、加熱したが、図−４に示した通り完全
な固浴体の生成は困難であった。
（図中（ａ）＋！、ｃ／ｗｏ３３．６． （ｂ）＆ｉ同
３．８ ノｍ合テアル）
３．８ ノｍ合テアル）
図−１〜図−４は、実施例及び比較例（図−４９で侍た
生成物、又は原料（図−３）のＸ線回折線図である。 特許出願人 東洋留達工業株式会社 １０４
生成物、又は原料（図−３）のＸ線回折線図である。 特許出願人 東洋留達工業株式会社 １０４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣＩＩ 理論炭素結ｈｐ未満の炭化チタンとチタン以
外の金属酸化物及び炭素との混合物を不活性雰囲気下及
び／又は減圧下で加熱することを特徴とする複炭化物の
製造方法。 （２） 炭化チタンかチタンのハロゲン化物と炭素と
の反応で得たものである特許請求の範囲第１項の方法。 （３１炭化チタンがチタンの塩化物Ｉと炭素との反応で
得たものであり、かつ、ハロゲン、遊離炭素、酸素の一
神以上を含むものである％許請求の範囲第１又は２項記
ｄ＾の方法。 （４）金属酸化物１として、Ｗ、Ｔａ、 Ｎｂ、Ｏｒの
酸化物を用いる特許請求の範囲第１〜３項いずれか記載
の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58019601A JPS59146918A (ja) | 1983-02-10 | 1983-02-10 | 複炭化物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58019601A JPS59146918A (ja) | 1983-02-10 | 1983-02-10 | 複炭化物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59146918A true JPS59146918A (ja) | 1984-08-23 |
Family
ID=12003730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58019601A Pending JPS59146918A (ja) | 1983-02-10 | 1983-02-10 | 複炭化物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59146918A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7858187B2 (en) | 2006-03-29 | 2010-12-28 | Honeywell International Inc. | Bonding of carbon-carbon composites using titanium carbide |
| US7922845B2 (en) | 2006-03-29 | 2011-04-12 | Honeywell International Inc. | Apparatus and methods for bonding carbon-carbon composites through a reactant layer |
| CN103667846A (zh) * | 2013-12-16 | 2014-03-26 | 华北电力大学（保定） | 一种无相界碳化钛梯度材料的制备方法 |
| CN111185592A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-05-22 | 北京科技大学 | 一种固相除氧制备高性能粉末冶金钛及钛合金制品的方法 |
Citations (1)
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| JPS5391922A (en) * | 1977-08-12 | 1978-08-12 | Nippon Tungsten | Method of making material for ceramic tools |
-
1983
- 1983-02-10 JP JP58019601A patent/JPS59146918A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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