JPS59136130A - マイクロ波プラズマによる膜形成装置 - Google Patents
マイクロ波プラズマによる膜形成装置Info
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- JPS59136130A JPS59136130A JP872983A JP872983A JPS59136130A JP S59136130 A JPS59136130 A JP S59136130A JP 872983 A JP872983 A JP 872983A JP 872983 A JP872983 A JP 872983A JP S59136130 A JPS59136130 A JP S59136130A
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- Japan
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- substrate
- microwave
- film
- magnetic field
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J37/00—Discharge tubes with provision for introducing objects or material to be exposed to the discharge, e.g. for the purpose of examination or processing thereof
- H01J37/32—Gas-filled discharge tubes
- H01J37/32009—Arrangements for generation of plasma specially adapted for examination or treatment of objects, e.g. plasma sources
- H01J37/32192—Microwave generated discharge
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はマイクロ波放電プラズマを利用した膜形成装置
の改良に係り、特に、ラジカル粒子ケ有効に利用して高
速の膜形成を行うのに好適なマイクロ波プラズマ膜形成
装置に関する。
の改良に係り、特に、ラジカル粒子ケ有効に利用して高
速の膜形成を行うのに好適なマイクロ波プラズマ膜形成
装置に関する。
従来技術を第1図に従って説明する。8141図におい
て、従来のマイクロ波Wによる放′mプラズマ忙利用し
た膜形成装置では、プラズマ生成部lOで発生した試料
ガスGのプラズマは、これと直結した高温炉3内に置か
れた試料基板4に照射されていた。このため、プラズマ
生成部10と試料基板4との距離は一般に、石英前(高
融点敞比物円筒の一例)5の口径の10倍以上もあった
。一般に、膜形成、例えば@!質カーボン膜ケ生成する
には、基板4ケア00〜1oooc程度に加熱し、これ
にCnHm系試料ガスGのプラズマ、或いは(CnHr
n+H2)混会ガスのプラズマ?基板4に照射させれば
良いことは良く知られている。第1図に示したマイクロ
波放電を利用した膜形成装置は、他の膜形収装+1 (
I夕!IえばCVD装置)に対し、低ガス圧で重密度プ
ラズマが無電極方式で発生できるため、硬’tfカーボ
ン膜生成にあたっては、ガス使用敏が少なく、高速かつ
高質の膜形成が0]能である。
て、従来のマイクロ波Wによる放′mプラズマ忙利用し
た膜形成装置では、プラズマ生成部lOで発生した試料
ガスGのプラズマは、これと直結した高温炉3内に置か
れた試料基板4に照射されていた。このため、プラズマ
生成部10と試料基板4との距離は一般に、石英前(高
融点敞比物円筒の一例)5の口径の10倍以上もあった
。一般に、膜形成、例えば@!質カーボン膜ケ生成する
には、基板4ケア00〜1oooc程度に加熱し、これ
にCnHm系試料ガスGのプラズマ、或いは(CnHr
n+H2)混会ガスのプラズマ?基板4に照射させれば
良いことは良く知られている。第1図に示したマイクロ
波放電を利用した膜形成装置は、他の膜形収装+1 (
I夕!IえばCVD装置)に対し、低ガス圧で重密度プ
ラズマが無電極方式で発生できるため、硬’tfカーボ
ン膜生成にあたっては、ガス使用敏が少なく、高速かつ
高質の膜形成が0]能である。
一方、最近の研究結果から、プラズマ中の中性ラジカル
粒子が膜形成のスピードを始めとしてその生成機構に大
きく寄与してお一す、多量のラジカル粒子全有効に利用
すれば良質の膜が高速に生成できることがツ、)かって
きた。例えば、?lIl!質カーボフカ−ボン膜形成基
板4上に堆積したカーボンのうち、結合の弱いカーボン
原子は水素ラジカル粒子と反応して除去されるため、基
板4には結合力の強いカーボン膜、即ちダイヤモンド晴
−が引出される。第1図に示した従来例では、プラズマ
元生娘域lOで生成されたラジカル粒子ケ、石英’IV
5の10倍もの距離にわたって、イオンや中性ガス分子
と衝突せず輸送させるため、ガス圧ケ下げ、いわゆる平
均自由行程上長くする必要があった。
粒子が膜形成のスピードを始めとしてその生成機構に大
きく寄与してお一す、多量のラジカル粒子全有効に利用
すれば良質の膜が高速に生成できることがツ、)かって
きた。例えば、?lIl!質カーボフカ−ボン膜形成基
板4上に堆積したカーボンのうち、結合の弱いカーボン
原子は水素ラジカル粒子と反応して除去されるため、基
板4には結合力の強いカーボン膜、即ちダイヤモンド晴
−が引出される。第1図に示した従来例では、プラズマ
元生娘域lOで生成されたラジカル粒子ケ、石英’IV
5の10倍もの距離にわたって、イオンや中性ガス分子
と衝突せず輸送させるため、ガス圧ケ下げ、いわゆる平
均自由行程上長くする必要があった。
しかしながら、一般に、ラジカル粒子数は圧力に比例し
て増加する。従って、従来の第1図に示した装置でガス
圧勿上げても、輸送距離が1箒いためにラジカル粒子は
イオン、残貿ガスと山雀してしまい、基板4に達するラ
ジカル粒子数が)Vfえなかった。このため、1朗形成
速[は、@+ VF; IEの10−’Torr(1,
3X10−2Pa)台に応じたラジカル生成量で制限さ
れ、従来例の第1図ではCV 1.)法と同等か、それ
よりやや高い数1000人/分の1直に抑えられていた
。
て増加する。従って、従来の第1図に示した装置でガス
圧勿上げても、輸送距離が1箒いためにラジカル粒子は
イオン、残貿ガスと山雀してしまい、基板4に達するラ
ジカル粒子数が)Vfえなかった。このため、1朗形成
速[は、@+ VF; IEの10−’Torr(1,
3X10−2Pa)台に応じたラジカル生成量で制限さ
れ、従来例の第1図ではCV 1.)法と同等か、それ
よりやや高い数1000人/分の1直に抑えられていた
。
本発明の目的は、従来のマイクロ波プラズマ膜形成装置
において、尚いガス圧力下で発生する中性ラジカル生成
部に利用できるり1゛り成ケ与えるマイクロ波プラズマ
膜形成装置ktk提供することにある。
において、尚いガス圧力下で発生する中性ラジカル生成
部に利用できるり1゛り成ケ与えるマイクロ波プラズマ
膜形成装置ktk提供することにある。
一般に、ラジカル粒子は反応性が而いため、イオンや中
性粒子との一回衝突で別の分子イ市になる。
性粒子との一回衝突で別の分子イ市になる。
中性ラジカル粒子を損失なく輸送するには、基板をプラ
ズマ生成部(同時にラジカル生成部でもある)に置く装
置構成が必要である。
ズマ生成部(同時にラジカル生成部でもある)に置く装
置構成が必要である。
そこで本発明は、加熱基板耐プラズマ光生部に持ち込む
装置4’f’7成を考えることから見出されたものであ
る。
装置4’f’7成を考えることから見出されたものであ
る。
実施例 l
以下、本発明の一実施例を弔2図によシ祝明する。第2
図において、基板4は加熱台8の上に設置面、して、石
英管5の端面からその口径分だeす離れた位1f]:に
置かれる。試料ガスは、導入パイプ7によって、石英′
―・5内に導入される。第2図において、偵英・d5の
端面位1淘は、磁界コイル2の中央部分(磁界強度最大
泣顛)に一致するように・114成される。これはいわ
ゆるVB加速によるプラズマ粒子流が石英宜5の端面を
たたき、端面の機械−り破損ヶ引き起すことを防ぐため
である。従って、プラズマは、第1図中、磁場コイル2
の中央部分、即ち石英管5の端面から右1)111部分
で発生する。試料4の加熱板8は、ヒーターをセラミッ
クスでコーティングしたものを利用した。これは、プラ
ズマ中では電子=a JJa熱が使えないこと、また、
セラミックス表面は面i高温性に優れ、プラズマとの相
互作用による表面からの不純物発生が少なく、雰囲気ケ
高純j現に保てるからである。
図において、基板4は加熱台8の上に設置面、して、石
英管5の端面からその口径分だeす離れた位1f]:に
置かれる。試料ガスは、導入パイプ7によって、石英′
―・5内に導入される。第2図において、偵英・d5の
端面位1淘は、磁界コイル2の中央部分(磁界強度最大
泣顛)に一致するように・114成される。これはいわ
ゆるVB加速によるプラズマ粒子流が石英宜5の端面を
たたき、端面の機械−り破損ヶ引き起すことを防ぐため
である。従って、プラズマは、第1図中、磁場コイル2
の中央部分、即ち石英管5の端面から右1)111部分
で発生する。試料4の加熱板8は、ヒーターをセラミッ
クスでコーティングしたものを利用した。これは、プラ
ズマ中では電子=a JJa熱が使えないこと、また、
セラミックス表面は面i高温性に優れ、プラズマとの相
互作用による表面からの不純物発生が少なく、雰囲気ケ
高純j現に保てるからである。
第2図において、ガスとして(CH4+H2)混会ガス
(CH4函度5〜30チ)を使い、シリコン基板4の温
度700〜1000C,ガス圧o、i〜10−3Tor
r (13〜0.I P a )の軸回で硬質カーボン
膜ケ従米値の数倍の1直で堆積できた。また1、!l(
板4の位−6を石英管5の端面から遠ざけるに伴い、1
j4成長速1現の減少がみられた。この結果、試料基板
4の設置1立置はプラズマ元生部かその近傍であること
が必要である。換言するならば、試料基板4は石英管5
の端面から石英管5の口径の3倍の距離の範囲内である
ことが必要とされる。
(CH4函度5〜30チ)を使い、シリコン基板4の温
度700〜1000C,ガス圧o、i〜10−3Tor
r (13〜0.I P a )の軸回で硬質カーボン
膜ケ従米値の数倍の1直で堆積できた。また1、!l(
板4の位−6を石英管5の端面から遠ざけるに伴い、1
j4成長速1現の減少がみられた。この結果、試料基板
4の設置1立置はプラズマ元生部かその近傍であること
が必要である。換言するならば、試料基板4は石英管5
の端面から石英管5の口径の3倍の距離の範囲内である
ことが必要とされる。
第3図は本実施例に基づく菱形例全説明するだめの構成
を示したものである。即ち、マイクロ波プラズマ発生部
分に、高温)JD熱した基板4fc置く装置構成として
、高温炉3の内部に石英管5ケおき、かつ石英管5の端
面位置ケ、尚渦炉30ダ側に巻かれた磁界コイル2の最
大磁界強度位置に−致させる。捷だ、第3図においては
、炉内はメツシュ状の導波管1/、l、用いた。これは
導波管lを炉3内に直接、持ち込むと、基板4の輻射に
よる加熱効率が劣化するからである。即ち、導波管lは
熱遮蔽の効果をもたらして基板4の外幅の効率ケ低化さ
せるからである。第3図の変形例では温度コントロール
幅2図の例に比べ精密、かつ一様にできるため、生成し
た膜質は第2図による齢に比べ結晶性などが良く、制御
性に優れることがわかった。
を示したものである。即ち、マイクロ波プラズマ発生部
分に、高温)JD熱した基板4fc置く装置構成として
、高温炉3の内部に石英管5ケおき、かつ石英管5の端
面位置ケ、尚渦炉30ダ側に巻かれた磁界コイル2の最
大磁界強度位置に−致させる。捷だ、第3図においては
、炉内はメツシュ状の導波管1/、l、用いた。これは
導波管lを炉3内に直接、持ち込むと、基板4の輻射に
よる加熱効率が劣化するからである。即ち、導波管lは
熱遮蔽の効果をもたらして基板4の外幅の効率ケ低化さ
せるからである。第3図の変形例では温度コントロール
幅2図の例に比べ精密、かつ一様にできるため、生成し
た膜質は第2図による齢に比べ結晶性などが良く、制御
性に優れることがわかった。
第2図、第3図において、ガス圧は従来のDVD装置に
比べ一部は低く、シかも膜生成速度は従来値よシ高い。
比べ一部は低く、シかも膜生成速度は従来値よシ高い。
使用したガス圧範囲は平均自由行程に換算して薮m〜数
間であるが、基板がその生成領域に置かれたため、中性
ラジカル粒子が有効に基板に輸送でき、結果的に高速の
1暉生成速度が得られた。
間であるが、基板がその生成領域に置かれたため、中性
ラジカル粒子が有効に基板に輸送でき、結果的に高速の
1暉生成速度が得られた。
実施例1によれば、基板定プラズマ発生都又は発生部近
傍に置くことにょシ、賜圧雰囲気下のマイクロ波放電で
生成する多量の中性ラジカル粒子r有効に利用でき、従
来にない高品質、置速の膜生成速度が得られ、実用に供
しその効果は著しく大である。
傍に置くことにょシ、賜圧雰囲気下のマイクロ波放電で
生成する多量の中性ラジカル粒子r有効に利用でき、従
来にない高品質、置速の膜生成速度が得られ、実用に供
しその効果は著しく大である。
実施例 2
本実施例はマイクロ波プラズマによる11帖形成装置の
改良に係り、特(で、試料基板の平:I5I幅度ケ低く
保ちつつ表面層のみ盆局部的に加熱し、以って、基板母
材のt1ケ1住を劣化させることなくその表面層に硬引
カーボン膜形成會行う膜形成装置@に関するものである
。
改良に係り、特(で、試料基板の平:I5I幅度ケ低く
保ちつつ表面層のみ盆局部的に加熱し、以って、基板母
材のt1ケ1住を劣化させることなくその表面層に硬引
カーボン膜形成會行う膜形成装置@に関するものである
。
本実施例に関する従来のマイクロ波フラズマヶ用いた膜
形成装置itケ第4図に示す。第4図において、マグネ
トロンllがら出たマイクロ波は導波前12を]用〃\
石英故屯雷部14に41入される。
形成装置itケ第4図に示す。第4図において、マグネ
トロンllがら出たマイクロ波は導波前12を]用〃\
石英故屯雷部14に41入される。
石英管14はソレノイドコイル13の中に(支)かれ、
1軸方向磁界とマイクロ波′亀界との相互作用で、管1
4中には試料ガスプラズマが発生する。プラズマは高温
炉15中に而かれた基板16の表面に照射され、例えは
、試料ガスに(H2十CH4)混合ガスを用いた場合に
は、基板16の表面に数700人/分以上の成待速度で
ダイヤモンド等の硬質カーボン脂が形成される。しかし
ながら、このような従来装置においては、膜形成を行う
にあたシ基板16の温度を800〜1000Cに加熱す
る必要かあった。このため、基板試別16としては剛^
臨拐料しか適用できず、耐1% 1%拐料であっても1
その一部に低融点金属やガラス等を内戚した構成であれ
ば、耐尚幅@刺表面部分に膜形成を行うことはできなか
った。例えば、VTR用磁気ヘッドのチーブ摺動面に炭
素イオン照射等により硬ノ絢カーボン11はをつけるこ
とは、磁気ヘッドの摩耗性改善に有用であることは公知
であるが(%公昭53−34898号)、磁気ヘッドに
は接着用の銀ロウ拐、及びガラス等があるため、これ?
第4図に示した従来装置を使い、ヘッド摺動面(耐高湛
性有り)に硬+p4カーボン1lij(を形成さセーる
ことは困難であった。また、第4図の従来例では、基板
16全体が加熱されるため、?=’@i 6全面に11
ばか形成され、局所1りに膜形成を行うことが田来なか
った。
1軸方向磁界とマイクロ波′亀界との相互作用で、管1
4中には試料ガスプラズマが発生する。プラズマは高温
炉15中に而かれた基板16の表面に照射され、例えは
、試料ガスに(H2十CH4)混合ガスを用いた場合に
は、基板16の表面に数700人/分以上の成待速度で
ダイヤモンド等の硬質カーボン脂が形成される。しかし
ながら、このような従来装置においては、膜形成を行う
にあたシ基板16の温度を800〜1000Cに加熱す
る必要かあった。このため、基板試別16としては剛^
臨拐料しか適用できず、耐1% 1%拐料であっても1
その一部に低融点金属やガラス等を内戚した構成であれ
ば、耐尚幅@刺表面部分に膜形成を行うことはできなか
った。例えば、VTR用磁気ヘッドのチーブ摺動面に炭
素イオン照射等により硬ノ絢カーボン11はをつけるこ
とは、磁気ヘッドの摩耗性改善に有用であることは公知
であるが(%公昭53−34898号)、磁気ヘッドに
は接着用の銀ロウ拐、及びガラス等があるため、これ?
第4図に示した従来装置を使い、ヘッド摺動面(耐高湛
性有り)に硬+p4カーボン1lij(を形成さセーる
ことは困難であった。また、第4図の従来例では、基板
16全体が加熱されるため、?=’@i 6全面に11
ばか形成され、局所1りに膜形成を行うことが田来なか
った。
したかって、本実施例の目的は被覆すべき表面I′i酬
熱性があるにもかかわらず、そグ料1″q成の一部に低
融点物質を含むため、硬質カーボン脱生成温度まで基板
加熱できない試別についても、目的とする基板表101
に膜形成を司能ならしめるマイクロ波プラズマ1(膜形
成装置を提供することにある。また、第2の目的は、レ
ーザー加熱により、所望とする表面部分のみに硬質カー
ボン膜形成ケ行えるマイクロ波プラズマ膜形成装置を提
供することにある。
熱性があるにもかかわらず、そグ料1″q成の一部に低
融点物質を含むため、硬質カーボン脱生成温度まで基板
加熱できない試別についても、目的とする基板表101
に膜形成を司能ならしめるマイクロ波プラズマ1(膜形
成装置を提供することにある。また、第2の目的は、レ
ーザー加熱により、所望とする表面部分のみに硬質カー
ボン膜形成ケ行えるマイクロ波プラズマ膜形成装置を提
供することにある。
そこで本実施例においては、基板金500〜600tl
l”Il、で筒温炉でカロ熱しておき、目日・りと1−
る表面(制尚渦性材料表向)にレーザー光栄あて、膜形
成4行うものである。即ち、半導体試料lのレーザーア
ニール技術によれば、レーザー照射時の表面幅v上昇θ
は次式で与えられる。(J、A、P。
l”Il、で筒温炉でカロ熱しておき、目日・りと1−
る表面(制尚渦性材料表向)にレーザー光栄あて、膜形
成4行うものである。即ち、半導体試料lのレーザーア
ニール技術によれば、レーザー照射時の表面幅v上昇θ
は次式で与えられる。(J、A、P。
51 、 A I 、 274 (1980)参照)
第1式でPはレーザーパワー(W)、R,は反射率、K
は基板の熱伝導率(W/1m・deg)、rXはし−グ
ー光半径(cm )である。
第1式でPはレーザーパワー(W)、R,は反射率、K
は基板の熱伝導率(W/1m・deg)、rXはし−グ
ー光半径(cm )である。
基板に、(I′存注性材料ある全組の鉄倉とると、鉄の
反射率は6000Å以下の波長の光に対して0.56程
度の値である(東京天文台発行、理科年表、昭56年版
参照)。一方、通常のA[レーザーを使った場合、レー
ザー光の波長は冒々5145人である。レーザー光の口
径金50μm程度とすると、第(+)式から、表面温度
に300Cに上けるに要するレーザーパワーは約7.5
Wであシ、この直は通常、容易に取前できるレーザー出
力である。
反射率は6000Å以下の波長の光に対して0.56程
度の値である(東京天文台発行、理科年表、昭56年版
参照)。一方、通常のA[レーザーを使った場合、レー
ザー光の波長は冒々5145人である。レーザー光の口
径金50μm程度とすると、第(+)式から、表面温度
に300Cに上けるに要するレーザーパワーは約7.5
Wであシ、この直は通常、容易に取前できるレーザー出
力である。
この場合、基板の深さ方向の幌1糺分布は、数μmの深
さのところで、すでに基板平均温度になるだめ、表面の
みを硬質カーボン膜生成温度まで加熱可能である。また
、レーザー光を光学H′ソに走査することにより、表面
の任意の部分のみに膜形成を行うことも可能である。本
実施例は、このような考え方に基づき、従来のマイクロ
波プラズマ膜形成装置に対し、レーザー導入法全備えた
膜形成装置を見出したものである。
さのところで、すでに基板平均温度になるだめ、表面の
みを硬質カーボン膜生成温度まで加熱可能である。また
、レーザー光を光学H′ソに走査することにより、表面
の任意の部分のみに膜形成を行うことも可能である。本
実施例は、このような考え方に基づき、従来のマイクロ
波プラズマ膜形成装置に対し、レーザー導入法全備えた
膜形成装置を見出したものである。
以下、本実施例に基づく膜形成装置を第5図によシ説明
する。即ち、レーザー光導入法として、石英管14のマ
イクロ波伝幡側端面に、導入レーザー光に対し透過率の
商い材1からなる窓14’(ここでは石英窓とした)ケ
使った。父、マイクロ波立体回路である導波管12に小
孔19を設け、この孔11−通し外部からレーザー光1
8ケ通した。この場合、孔径は尚々故国であシ、使用し
たマイクロ波は2.45 GHz 、波長12CTnの
ものである。この場合、孔径は、カットオフr与える口
径よシ充分小さいため、洩れるマイクロ波パワーは極め
て少なく、実用上何ら問題iiなかった。基板16にS
i、Fe等ケ使い、ガスにメタンと水素との混合ガス金
導入した。高温炉15’を使い、基板16に600Cに
加熱し、これに出力数W〜数lOWのAエレーザーに4
人し、基板16上に硬質カーボン胸を数10 OA/分
以上の成長速度で堆積できた。この時、マイクロ波パワ
ーは数ioow、試料ガス圧は0.01〜10 P a
である。
する。即ち、レーザー光導入法として、石英管14のマ
イクロ波伝幡側端面に、導入レーザー光に対し透過率の
商い材1からなる窓14’(ここでは石英窓とした)ケ
使った。父、マイクロ波立体回路である導波管12に小
孔19を設け、この孔11−通し外部からレーザー光1
8ケ通した。この場合、孔径は尚々故国であシ、使用し
たマイクロ波は2.45 GHz 、波長12CTnの
ものである。この場合、孔径は、カットオフr与える口
径よシ充分小さいため、洩れるマイクロ波パワーは極め
て少なく、実用上何ら問題iiなかった。基板16にS
i、Fe等ケ使い、ガスにメタンと水素との混合ガス金
導入した。高温炉15’を使い、基板16に600Cに
加熱し、これに出力数W〜数lOWのAエレーザーに4
人し、基板16上に硬質カーボン胸を数10 OA/分
以上の成長速度で堆積できた。この時、マイクロ波パワ
ーは数ioow、試料ガス圧は0.01〜10 P a
である。
また膜の結晶性計画からはダイヤモンド構造のカーボン
粒子の成長があることも分った。なお、本実施例では1
μm以下のレーザー光を利用したが、1μm以上の赤外
光については、基板60反射係数が90%μ上になり、
加熱効率が低下すること、これに応じてレーザーパワー
を極端に大きくする必要があること、窓14’の材料と
してNaC2゜KBr 等の潮解性のあるものを利用
しなければならず、実用上の取扱いが困難なこと等のた
め、長波長光の使用は困難であった。
粒子の成長があることも分った。なお、本実施例では1
μm以下のレーザー光を利用したが、1μm以上の赤外
光については、基板60反射係数が90%μ上になり、
加熱効率が低下すること、これに応じてレーザーパワー
を極端に大きくする必要があること、窓14’の材料と
してNaC2゜KBr 等の潮解性のあるものを利用
しなければならず、実用上の取扱いが困難なこと等のた
め、長波長光の使用は困難であった。
次に、レーザー光18 ’(r晴等紫使い走査すること
により、基板16の任意の位置に硬實カーボン膜柵成長
させることもできた。
により、基板16の任意の位置に硬實カーボン膜柵成長
させることもできた。
実施例2によれば、マイクロ波プラズマ1換形成装置の
動作千住金挺えることなく、有効にレーザー光2基板に
導入でき、従って、低融点材料をその一部に含んでいる
種々の実用素子表面に膜形成が可能となるので、実用に
供しその効果は著しく大である。
動作千住金挺えることなく、有効にレーザー光2基板に
導入でき、従って、低融点材料をその一部に含んでいる
種々の実用素子表面に膜形成が可能となるので、実用に
供しその効果は著しく大である。
以上述べた如く本発明によって高性能なマイクロ波プラ
ズマ膜形成装置の提供が可能となった。
ズマ膜形成装置の提供が可能となった。
第1図および第4図は従来のマイクロ波プラズマ膜形成
装置の基本構成図、第2図、第3図、第5図は各々、本
発明によるマイクロ波プラズマ膜形成装置の基本構成図
である。 1.1’ 、12・・・導波管、2.13・・・ソレノ
イドコイル、3.15・・・高温炉、4.16・・・基
板、5゜14・・・石英管、6.17・・・真空排気装
置、7・・・ガス導入バイブ、8・・・加熱板、lO・
・・プラズマ生成領域、ll・・・マグネトロン、14
′・・・窓、18・・・莫 I 図 第 2 図 vJ3 図 第 4 図 3
装置の基本構成図、第2図、第3図、第5図は各々、本
発明によるマイクロ波プラズマ膜形成装置の基本構成図
である。 1.1’ 、12・・・導波管、2.13・・・ソレノ
イドコイル、3.15・・・高温炉、4.16・・・基
板、5゜14・・・石英管、6.17・・・真空排気装
置、7・・・ガス導入バイブ、8・・・加熱板、lO・
・・プラズマ生成領域、ll・・・マグネトロン、14
′・・・窓、18・・・莫 I 図 第 2 図 vJ3 図 第 4 図 3
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、マイクロ波ケ伝幡させる導波管内部に置かれた尚融
点絶縁物製の円筒、上記円筒に試料ガスを導入するため
のガス導人伝溝、上記円筒を真壁引きするための排気装
置、上記マイクロ波の伝播方向と平行な方間に磁界を印
加するための@昇発生手段及び膜?形成させる試料基板
で構成されたマイクロ波プラズマ膜形成装置において、
上記試料基板を加熱するためのυl熱手段ケ備え、かつ
、上記試料基板ケ上記円筒の端面、即ち磁界最大強度か
ら円筒口径の31音の距離の範囲内に設置してなること
?特徴とするマイクロ波プラズマ膜形成装置。 2、上記加熱手段が上記円筒を高温炉の中に置き、かつ
、マイクロ波を導入する上記導波管の上記高温炉部分を
網状にしてなることを特徴とする第1項のマイクロ波プ
ラズマ膜形成装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP872983A JPH0686663B2 (ja) | 1983-01-24 | 1983-01-24 | マイクロ波プラズマによる膜形成装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP872983A JPH0686663B2 (ja) | 1983-01-24 | 1983-01-24 | マイクロ波プラズマによる膜形成装置 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1180359A Division JPH0627346B2 (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | マイクロ波プラズマによる膜形成装置、及びその方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59136130A true JPS59136130A (ja) | 1984-08-04 |
JPH0686663B2 JPH0686663B2 (ja) | 1994-11-02 |
Family
ID=11701035
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP872983A Expired - Lifetime JPH0686663B2 (ja) | 1983-01-24 | 1983-01-24 | マイクロ波プラズマによる膜形成装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0686663B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63217620A (ja) * | 1987-03-06 | 1988-09-09 | Hitachi Ltd | プラズマ処理装置 |
JPH0234784A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Denki Kogyo Co Ltd | マイクロ波プラズマcvd法によるダイヤモンド膜合成装置 |
US5433788A (en) * | 1987-01-19 | 1995-07-18 | Hitachi, Ltd. | Apparatus for plasma treatment using electron cyclotron resonance |
JPH08203693A (ja) * | 1995-08-28 | 1996-08-09 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | 薄膜形成装置 |
US5858259A (en) * | 1987-04-27 | 1999-01-12 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Plasma processing apparatus and method |
GB2397782B (en) * | 2002-03-13 | 2006-04-12 | Gopalakrishnan Srinivasan | Process and synthesizer for molecular engineering and synthesis of materials |
-
1983
- 1983-01-24 JP JP872983A patent/JPH0686663B2/ja not_active Expired - Lifetime
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US5858259A (en) * | 1987-04-27 | 1999-01-12 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Plasma processing apparatus and method |
US6217661B1 (en) | 1987-04-27 | 2001-04-17 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Plasma processing apparatus and method |
US6423383B1 (en) | 1987-04-27 | 2002-07-23 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Plasma processing apparatus and method |
US6838126B2 (en) | 1987-04-27 | 2005-01-04 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Method for forming I-carbon film |
JPH0234784A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Denki Kogyo Co Ltd | マイクロ波プラズマcvd法によるダイヤモンド膜合成装置 |
JPH08203693A (ja) * | 1995-08-28 | 1996-08-09 | Semiconductor Energy Lab Co Ltd | 薄膜形成装置 |
GB2397782B (en) * | 2002-03-13 | 2006-04-12 | Gopalakrishnan Srinivasan | Process and synthesizer for molecular engineering and synthesis of materials |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0686663B2 (ja) | 1994-11-02 |
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