JPS59129722A - 二相ステンレス鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
二相ステンレス鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS59129722A JPS59129722A JP437583A JP437583A JPS59129722A JP S59129722 A JPS59129722 A JP S59129722A JP 437583 A JP437583 A JP 437583A JP 437583 A JP437583 A JP 437583A JP S59129722 A JPS59129722 A JP S59129722A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- phase
- continuous casting
- phase stainless
- specific water
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は二相ステンレス鋼の連続鋳造方法に関し、更に
詳述すれば二相ステンレス鋼を連続鋳造するに際し、α
相の析出を回避して割ｎのない良好な鋳片を得る方法に
関す−る。
詳述すれば二相ステンレス鋼を連続鋳造するに際し、α
相の析出を回避して割ｎのない良好な鋳片を得る方法に
関す−る。
二相ステンレス鋼は耐食高力ステンレス鋼を得ることを
目標として開発さｎたものである。古くから良く知らｎ
ている１Ｂｏｒ−８Ｎｉステンレス鋼は、耐食性という
点では極めて優れているが、その組織はγ相であって強
度及び硬度が低いという欠点がある。この１Ｂ Ｏｒ
−８Ｎ ｉステンレス鋼に強度を付与するために若干の
組成変更を行い、γ相の安定度を減じて、マルテンサイ
ト変態による加工硬化性を強めたのが１’７Ｃ！ｒ−７
Ｎｉステンレス鋼である。しかし、この１７Ｏｒ−’７
Ｎｉステンレス鋼は強度面で改哲さｎているが、耐食性
という点では前記ＩＢＯｒ−８Ｎｉステンレス鋼に比し
て劣っている。そこで耐食性、強度の双方を兼ね備えた
ステンレス鋼として本発明に係る二相ステンレス鋼か開
発されてい、る。
目標として開発さｎたものである。古くから良く知らｎ
ている１Ｂｏｒ−８Ｎｉステンレス鋼は、耐食性という
点では極めて優れているが、その組織はγ相であって強
度及び硬度が低いという欠点がある。この１Ｂ Ｏｒ
−８Ｎ ｉステンレス鋼に強度を付与するために若干の
組成変更を行い、γ相の安定度を減じて、マルテンサイ
ト変態による加工硬化性を強めたのが１’７Ｃ！ｒ−７
Ｎｉステンレス鋼である。しかし、この１７Ｏｒ−’７
Ｎｉステンレス鋼は強度面で改哲さｎているが、耐食性
という点では前記ＩＢＯｒ−８Ｎｉステンレス鋼に比し
て劣っている。そこで耐食性、強度の双方を兼ね備えた
ステンレス鋼として本発明に係る二相ステンレス鋼か開
発されてい、る。
二相ステンレス鋼はγ相及びα相の二相組織の鋼におい
て、マルテンサイト変態を起こさせないようＫ Ｏｒ
ｍ Ｎ ｉ比を２５＝５に泗定し、こｔしにＣｕ。
て、マルテンサイト変態を起こさせないようＫ Ｏｒ
ｍ Ｎ ｉ比を２５＝５に泗定し、こｔしにＣｕ。
ＭＯを加えて析出硬化と時効処理とによってα相中−に
Ｏｕ、’Ｍｏの複合炭化物を微細な分散相として析出さ
せた高カステンレス鋼であり、その析出相の存在によっ
てステンレス鋼としての耐穴性も劣化しない、極めて優
ｎたものである。
Ｏｕ、’Ｍｏの複合炭化物を微細な分散相として析出さ
せた高カステンレス鋼であり、その析出相の存在によっ
てステンレス鋼としての耐穴性も劣化しない、極めて優
ｎたものである。
斯かる二相ステンレス鋼はその俊ｔした性質から熱交換
器、冷却器等に多くの需要が見込まｎているが、その鋳
造工程において連続鋳造方法を適用することは、σ相（
Ｆθ、Ｏｒを主体とする化合物）柄出に起因してプルー
ム表面に割れが発生しやすいという問題があり、実現さ
ｎていない〇第１図拉二相ステンレス鋼（ＳＵＳ ３２
９Ｊ、 ）の変形抵抗に及随す温良の影響を示したもの
であるか、・印にて示す如く、二相ステンレス鋼はσ相
が析出したと思わ扛る９００℃において変形抵抗が４０
ｋｇ７ｒ以上に急増してお９、この値がピンチロールに
よる矯正限界（３７にリー）を越えていることから、連
続鋳造方法、特に湾曲型の連続鋳造方法の適用は困難で
あることが分かる０なお、第１図にはＥＩＵＳ３１６の
変形抵抗（Δ印）及び５ＵＳ３０４の変形抵抗（０印）
に関するデータも参考のためにプロットしである。
器、冷却器等に多くの需要が見込まｎているが、その鋳
造工程において連続鋳造方法を適用することは、σ相（
Ｆθ、Ｏｒを主体とする化合物）柄出に起因してプルー
ム表面に割れが発生しやすいという問題があり、実現さ
ｎていない〇第１図拉二相ステンレス鋼（ＳＵＳ ３２
９Ｊ、 ）の変形抵抗に及随す温良の影響を示したもの
であるか、・印にて示す如く、二相ステンレス鋼はσ相
が析出したと思わ扛る９００℃において変形抵抗が４０
ｋｇ７ｒ以上に急増してお９、この値がピンチロールに
よる矯正限界（３７にリー）を越えていることから、連
続鋳造方法、特に湾曲型の連続鋳造方法の適用は困難で
あることが分かる０なお、第１図にはＥＩＵＳ３１６の
変形抵抗（Δ印）及び５ＵＳ３０４の変形抵抗（０印）
に関するデータも参考のためにプロットしである。
然るにこの二相ステンレス鋼におけるσ相の析出挙動に
ついては、従来、詳しいデータがなく、従って上述した
割ｎ発生、ピンチロールによる矯正不能等の問題から二
相ステンレス鋼の製造工程における連続鋳造の適用は未
だ実現さｎていないのが実状である。
ついては、従来、詳しいデータがなく、従って上述した
割ｎ発生、ピンチロールによる矯正不能等の問題から二
相ステンレス鋼の製造工程における連続鋳造の適用は未
だ実現さｎていないのが実状である。
本発明は斯かる事情に鑑みてなさｆｉたものであり、二
相ステンレス鋼におけるσ相の析出挙動を解明し、その
結果を利用して割ｆＬの発生しない良好な釣片を得るこ
とができる二相ステンレス銅の連続鋳造方法を提供し、
その歩留りを大幅に向上させることを目的とする。
相ステンレス鋼におけるσ相の析出挙動を解明し、その
結果を利用して割ｆＬの発生しない良好な釣片を得るこ
とができる二相ステンレス銅の連続鋳造方法を提供し、
その歩留りを大幅に向上させることを目的とする。
、１ 本発明に係る二相ステンレス鋼の連続鋳造方法
は、σ相析出に関する連続冷却変態図のσ相のノーズを
回避すべく、比水量を０．１〜０．４１７ｋｇ、 −５
ｔｅｅｌ。
は、σ相析出に関する連続冷却変態図のσ相のノーズを
回避すべく、比水量を０．１〜０．４１７ｋｇ、 −５
ｔｅｅｌ。
１ｊ込速度を０．４〜０ 、６ ｍ７％とすることを特
徴とする。
徴とする。
以下本発明方法を、二相ステンレス鋼におけるσ相の析
出挙動を解明した結果の一例を示すグラフに基づいて詳
述する。第２図は横軸に対数尺にて時間をとり、縦軸に
温度をとって、最高加熱温Ｈ：１５５０°Ｃの状態から
の冷却速度を、８．′７℃／分（曲線■）、４．３５℃
／分（曲線■）、２．１７℃／分（曲線■）、０．９１
℃／分（曲線■）、０．４８℃／分（曲線■）等、幾通
９かに変化させて連続冷却し、σ相析出 ゛の有無を
調査することにより、σ相析出に関する連続冷却変態図
を求め、こｎを図示したグラブである。その中の斜線部
はσ相が析出した領域である。図よシ、温度が１５５０
’Ｃの状態から約２．１７°紛の冷却速度匝て冷肩」し
た場合、８ｏｏ℃前後まで冷却された状態が連続冷却変
態図におけるσ相のノーズに相当しくこｎより遅い冷却
速度にて冷却すると、約８００℃前後にてσ相が析出す
ることが明らかとなった。
出挙動を解明した結果の一例を示すグラフに基づいて詳
述する。第２図は横軸に対数尺にて時間をとり、縦軸に
温度をとって、最高加熱温Ｈ：１５５０°Ｃの状態から
の冷却速度を、８．′７℃／分（曲線■）、４．３５℃
／分（曲線■）、２．１７℃／分（曲線■）、０．９１
℃／分（曲線■）、０．４８℃／分（曲線■）等、幾通
９かに変化させて連続冷却し、σ相析出 ゛の有無を
調査することにより、σ相析出に関する連続冷却変態図
を求め、こｎを図示したグラブである。その中の斜線部
はσ相が析出した領域である。図よシ、温度が１５５０
’Ｃの状態から約２．１７°紛の冷却速度匝て冷肩」し
た場合、８ｏｏ℃前後まで冷却された状態が連続冷却変
態図におけるσ相のノーズに相当しくこｎより遅い冷却
速度にて冷却すると、約８００℃前後にてσ相が析出す
ることが明らかとなった。
したがって、このｄ相のノーズを回避するような連続冷
却条件を満足するように比水量、鋳込速度等の駒込条件
を設定することによってσ相析出を防止することができ
る。例えば第２図に２種類の駒込条件、即ち比水量か０
．１３１ ／ ｋｇ−ｓｔｅｅＩ！であって鋳込速度が
０．５ｎｐ分である条件（破線）及び比水量が０．４０
１ ／ ｋｇ＠５ｔｅｅ／であって鋳込速度が０．５Ｖ
分である条件（一点鎖線）にて連続鋳造したときのプル
ーム表面の温度の推移、即ち冷却曲線を示したが、こし
らの冷却曲線は前記σ・相析出領域を通過しないので、
そのプルーム表面においテハσ相が析出せず、二相ステ
ンレス鋼の連続鋳造を実現することができる。
却条件を満足するように比水量、鋳込速度等の駒込条件
を設定することによってσ相析出を防止することができ
る。例えば第２図に２種類の駒込条件、即ち比水量か０
．１３１ ／ ｋｇ−ｓｔｅｅＩ！であって鋳込速度が
０．５ｎｐ分である条件（破線）及び比水量が０．４０
１ ／ ｋｇ＠５ｔｅｅ／であって鋳込速度が０．５Ｖ
分である条件（一点鎖線）にて連続鋳造したときのプル
ーム表面の温度の推移、即ち冷却曲線を示したが、こし
らの冷却曲線は前記σ・相析出領域を通過しないので、
そのプルーム表面においテハσ相が析出せず、二相ステ
ンレス鋼の連続鋳造を実現することができる。
また比水量としては上述したような、０．１〜０．４１
／’ｋｇ、・θｔｅｅｊ’の条件を採用するのか望まし
いか、その理由は以下に述べる通シである。Ｎｌｌち、
比水量が０．１１／Ｊｅｅｔｅｅ１未満では二次冷却帯
でのバルジング及び矯正歪によって内部割れ発生の可能
性が高く、また比水量が０．４ ｌ／ｋｇ−ｅｔｅｅＪ
超過では冷却スプレによる熱衝撃によって表面欠陥発生
の可能性が賜まるからである。そして比水量を０．１〜
０．４１／ｋｇ・Ｂｔｅｅｌとした場合、前記σ相のノ
ーズを回避する連続冷却条件を得るには、鋳込速度をＣ
〕５４〜０．６ｍ／分とする必要があることが確認さｎ
た。
／’ｋｇ、・θｔｅｅｊ’の条件を採用するのか望まし
いか、その理由は以下に述べる通シである。Ｎｌｌち、
比水量が０．１１／Ｊｅｅｔｅｅ１未満では二次冷却帯
でのバルジング及び矯正歪によって内部割れ発生の可能
性が高く、また比水量が０．４ ｌ／ｋｇ−ｅｔｅｅＪ
超過では冷却スプレによる熱衝撃によって表面欠陥発生
の可能性が賜まるからである。そして比水量を０．１〜
０．４１／ｋｇ・Ｂｔｅｅｌとした場合、前記σ相のノ
ーズを回避する連続冷却条件を得るには、鋳込速度をＣ
〕５４〜０．６ｍ／分とする必要があることが確認さｎ
た。
なお、柄片に対する圧下歪を軽減するために、ピンチロ
ールＶこはディスタンスピースを装着するのが望ましい
。
ールＶこはディスタンスピースを装着するのが望ましい
。
上述したような駒込条件にて、二相ステンレス鋼（ＳＵ
Ｓ３２９Ｊ、）を連続鋳造し、得らｎたブルームの横断
面をダイチェック法にて調査した結果、第３図に示すよ
うに割れ等の発生は認められず、本発明方法によって二
相ステンレス鋼の連続鋳造が可能であることが分かった
。
Ｓ３２９Ｊ、）を連続鋳造し、得らｎたブルームの横断
面をダイチェック法にて調査した結果、第３図に示すよ
うに割れ等の発生は認められず、本発明方法によって二
相ステンレス鋼の連続鋳造が可能であることが分かった
。
以上詳述したように、本発明方法を用いて二相ステンレ
ス鋼を連続鋳造する場合は、Ｉ相の析出を回避して割君
か発生しない良好な鯉ず片を祷ることができる。従って
本＠明方法を用いることにより、熱交換器、冷却器等ｅ
こ多くのｉｍ安が見込ま才］。
ス鋼を連続鋳造する場合は、Ｉ相の析出を回避して割君
か発生しない良好な鯉ず片を祷ることができる。従って
本＠明方法を用いることにより、熱交換器、冷却器等ｅ
こ多くのｉｍ安が見込ま才］。
′Ｃいる二相ステンレス鋼の駒造工程において、連続鋳
造化−を可能とし、生産能率９歩留りを大幅に向上させ
ることができる等、本発明は険めてなｆ’した効果を萎
する。
造化−を可能とし、生産能率９歩留りを大幅に向上させ
ることができる等、本発明は険めてなｆ’した効果を萎
する。
第１図は二相ステンレス鋼（Ｓ Ｕ Ｂ ３２９ Ｊ、
）の変形抵抗の温度による変化を示すグラフ、身コ、
２図ｔユニ相ステンレス鋼におりるσ相析出に関する連
続冷却変態図を示したグラフ、第３図はダイチェックの
結果を示す写真である０ 特許出願人 住友金絹工栗株式会社 代理人弁理士 河 野 登 夫 ａｏｏ ９００ ＋ｏｏｏ ｉ＋ｏｏ １２０
０ １３００温度（０Ｃ） 第 ｌ 図 葛 ２ 図
）の変形抵抗の温度による変化を示すグラフ、身コ、
２図ｔユニ相ステンレス鋼におりるσ相析出に関する連
続冷却変態図を示したグラフ、第３図はダイチェックの
結果を示す写真である０ 特許出願人 住友金絹工栗株式会社 代理人弁理士 河 野 登 夫 ａｏｏ ９００ ＋ｏｏｏ ｉ＋ｏｏ １２０
０ １３００温度（０Ｃ） 第 ｌ 図 葛 ２ 図
Claims (1)
- １、α相析出に関する連続冷却変態図のα相のノーズを
回避すべく、比水飯を０．１〜０．４φｇｓｔｅｅｌ、
鋳込速度ｆ ０．４〜０．６ ｍ７分とすることを特徴
とする二相ステンレス鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP437583A JPS59129722A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 二相ステンレス鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP437583A JPS59129722A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 二相ステンレス鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59129722A true JPS59129722A (ja) | 1984-07-26 |
Family
ID=11582614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP437583A Pending JPS59129722A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 二相ステンレス鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59129722A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472013A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Nippon Steel Corp | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼の製造方法 |
| KR20010053734A (ko) * | 1999-12-01 | 2001-07-02 | 이구택 | 스테인레스스틸 합금의 결함 제거 방법 |
| KR20010073236A (ko) * | 1999-11-09 | 2001-08-01 | 이구택 | 텅스텐 함유 듀플렉스 스테인레스강 연속주조방법 |
| KR100397297B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-01 | 주식회사 포스코 | 시그마상이저감된이상스테인레스강의슬라브제조방법 |
| KR100579389B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 |
| KR102361090B1 (ko) * | 2020-09-22 | 2022-02-11 | 주식회사 포스코 | 연속 주조 시 주편의 연성 저하 구간을 예측하는 방법 및 이를 이용한 연속 주조 방법 |
-
1983
- 1983-01-14 JP JP437583A patent/JPS59129722A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472013A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Nippon Steel Corp | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH0717946B2 (ja) * | 1990-07-11 | 1995-03-01 | 新日本製鐵株式会社 | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼の製造方法 |
| KR100397297B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-01 | 주식회사 포스코 | 시그마상이저감된이상스테인레스강의슬라브제조방법 |
| KR20010073236A (ko) * | 1999-11-09 | 2001-08-01 | 이구택 | 텅스텐 함유 듀플렉스 스테인레스강 연속주조방법 |
| KR20010053734A (ko) * | 1999-12-01 | 2001-07-02 | 이구택 | 스테인레스스틸 합금의 결함 제거 방법 |
| KR100579389B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 |
| KR102361090B1 (ko) * | 2020-09-22 | 2022-02-11 | 주식회사 포스코 | 연속 주조 시 주편의 연성 저하 구간을 예측하는 방법 및 이를 이용한 연속 주조 방법 |
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