JPS59129315A - 流動層汚泥焼却装置 - Google Patents
流動層汚泥焼却装置Info
- Publication number
- JPS59129315A JPS59129315A JP344883A JP344883A JPS59129315A JP S59129315 A JPS59129315 A JP S59129315A JP 344883 A JP344883 A JP 344883A JP 344883 A JP344883 A JP 344883A JP S59129315 A JPS59129315 A JP S59129315A
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- JP
- Japan
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- gas
- fluidized bed
- heat exchanger
- temperature
- exhaust gas
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/30—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a fluidised bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/18—Details; Accessories
- F23C10/28—Control devices specially adapted for fluidised bed, combustion apparatus
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は流動層炉で汚泥を焼却する装置に係り、特に流
動化ガスの加熱手段を備えた流動層汚泥焼却装置に関す
るものである。
動化ガスの加熱手段を備えた流動層汚泥焼却装置に関す
るものである。
第１図は従来の流動層汚泥焼却装置の構成を示す系統図
である。
である。
第１図において５は汚泥の焼却を行なう流動層炉であり
、汚泥は汚泥供給ライン１から混練機３に供給され、微
粉炭供給ライン２から供給されグＣ微粉炭と混練された
後、混合汚泥供給フィン４に従ってこの流動層炉５に投
入され焼却される。
、汚泥は汚泥供給ライン１から混練機３に供給され、微
粉炭供給ライン２から供給されグＣ微粉炭と混練された
後、混合汚泥供給フィン４に従ってこの流動層炉５に投
入され焼却される。
８Ｉ″ｉ流動層炉５の焼却ガスを排出させる排ガスライ
ンをあって、その途中にはサイクロン９、空気予熱器１
０、排熱ボイ２１１、マルチクロン１２、電気集塵器１
３が介設されている。そして１ノドガスは誘引ファン１
４によって誘引され煙突１５から拶ト出される。また排
ガスの一部は誘引ファ／１４を出たところで排ガス再循
環ライン１６によって分岐され流動ｆ−炉５に循環され
る。即ち流動１−炉５において汚泥の燃焼を行なうため
には空気が空気供給ライン２３から流動層炉５へ流動化
ガス供給ライン２４に従って供給されているが、前記再
（１６環ライン１６はこの空気供給ライン２３と合流し
て流・助化ガスライン２４となっているのである。
ンをあって、その途中にはサイクロン９、空気予熱器１
０、排熱ボイ２１１、マルチクロン１２、電気集塵器１
３が介設されている。そして１ノドガスは誘引ファン１
４によって誘引され煙突１５から拶ト出される。また排
ガスの一部は誘引ファ／１４を出たところで排ガス再循
環ライン１６によって分岐され流動ｆ−炉５に循環され
る。即ち流動１−炉５において汚泥の燃焼を行なうため
には空気が空気供給ライン２３から流動層炉５へ流動化
ガス供給ライン２４に従って供給されているが、前記再
（１６環ライン１６はこの空気供給ライン２３と合流し
て流・助化ガスライン２４となっているのである。
再循環ガスラインエ６には再循環されるガスを送るため
のブロック１７、再循環ガス調節弁１８、丙循頃ガス流
量計１９が備えられている。また前記の空気供給ライン
２３には流動化空気調節弁２０、押込みブロワ２１、流
動化空気流量計２２が設けられている。
のブロック１７、再循環ガス調節弁１８、丙循頃ガス流
量計１９が備えられている。また前記の空気供給ライン
２３には流動化空気調節弁２０、押込みブロワ２１、流
動化空気流量計２２が設けられている。
ところでこのように流動化ガスに排ガスを混入するのは
、流動層炉５中の酸素濃度を低下させることにより、排
ガス中の窒素酸化物（以下ＮＯｘという）を低減させる
ためである。そして第１図の従来装置において、流動層
炉５中の０２濃度を制御するために、流動層炉５の出口
部の排ガスライン８に設置された０２濃度計７、この０
２濃度計７の信号及び目標０２ａ度値０２が人力される
０２制仰装置２６．０２制仰装置の信号が入力される演
算器２７、演算器２７からの出力値を受けると共に流動
化空気流ｔｅｌ−２２からの信号を受け、流動化空気を
適正なものとすべく流動化空気調節弁２０を制御する流
動化空気調節器２８、演算器２７の出力並びに再循環ガ
ス＃ｒ、量計１９の出力値を受けて再循環ガス調節弁１
８を制量し再循環ガス量を適正値とするための再循環ガ
ス調節器２９を１荊え、流動層炉５から排出されたガス
中における余剰の０２濃度を検出し、この０２（ｔＭＬ
Ｋが所定値（例えば５％）となるように空気及び排ガス
の取入１１１を調節している。
、流動層炉５中の酸素濃度を低下させることにより、排
ガス中の窒素酸化物（以下ＮＯｘという）を低減させる
ためである。そして第１図の従来装置において、流動層
炉５中の０２濃度を制御するために、流動層炉５の出口
部の排ガスライン８に設置された０２濃度計７、この０
２濃度計７の信号及び目標０２ａ度値０２が人力される
０２制仰装置２６．０２制仰装置の信号が入力される演
算器２７、演算器２７からの出力値を受けると共に流動
化空気流ｔｅｌ−２２からの信号を受け、流動化空気を
適正なものとすべく流動化空気調節弁２０を制御する流
動化空気調節器２８、演算器２７の出力並びに再循環ガ
ス＃ｒ、量計１９の出力値を受けて再循環ガス調節弁１
８を制量し再循環ガス量を適正値とするための再循環ガ
ス調節器２９を１荊え、流動層炉５から排出されたガス
中における余剰の０２濃度を検出し、この０２（ｔＭＬ
Ｋが所定値（例えば５％）となるように空気及び排ガス
の取入１１１を調節している。
第２図ｔｉ：その制御筒を示す図である。例えば０２１
＋Ｍ度が設定値よりも高い場合には流動化空気流縫を戎
じかつ再循環ガス量を増加させることにより０２濃度を
減少させるようにしている。
＋Ｍ度が設定値よりも高い場合には流動化空気流縫を戎
じかつ再循環ガス量を増加させることにより０２濃度を
減少させるようにしている。
ところがこのように構成された従来装置においては、空
気供給ライン２３から導入される空気の温度は例えば４
５０〜４８０Ｃと高いが、再循環ガスライン１６から導
入される排ガスの温度は例えば２５０〜２８０Ｃと低い
。この理由は、流動化空気は空気予熱器１０により熱交
換され昇温されているのに反し、再循環ガスの方は誘引
ファ／１４によシ誘引された排ガスを加熱せずに導入し
ているものであり、この排ガスは空気予熱器１０及び排
熱、ボイラ１１により熱エネルギが奪われて低温となっ
ているからである。
気供給ライン２３から導入される空気の温度は例えば４
５０〜４８０Ｃと高いが、再循環ガスライン１６から導
入される排ガスの温度は例えば２５０〜２８０Ｃと低い
。この理由は、流動化空気は空気予熱器１０により熱交
換され昇温されているのに反し、再循環ガスの方は誘引
ファ／１４によシ誘引された排ガスを加熱せずに導入し
ているものであり、この排ガスは空気予熱器１０及び排
熱、ボイラ１１により熱エネルギが奪われて低温となっ
ているからである。
そのため流動層炉５中の０２濃度を減少すべく７ＭＴｈ
動噸炉に導入する排ガス再循ｉｔを増加していくと炉内
温度が徐々に下ムついには汚泥が自然可能である最下限
温度（通常７００ｒｌを下回るようになってしまい、焼
却不可能な状態になってし−まう。
動噸炉に導入する排ガス再循ｉｔを増加していくと炉内
温度が徐々に下ムついには汚泥が自然可能である最下限
温度（通常７００ｒｌを下回るようになってしまい、焼
却不可能な状態になってし−まう。
そのため従来技術においては、流動層炉中の０２濃度を
低く押えるために排ガス再循環量を多くシ、その結果、
炉内温度が自然可能温度以下に汝ってしまった場合には
、汚泥の投入を一時停止し助燃バーナ６により炉内温度
を再度適正温度（゛（例えば８５０Ｃ）にまで回復せし
める必要があった。なお第３図はこの時の炉内温度及び
Ｎ Ｏｘ濃度の経時変化を示す図である。
低く押えるために排ガス再循環量を多くシ、その結果、
炉内温度が自然可能温度以下に汝ってしまった場合には
、汚泥の投入を一時停止し助燃バーナ６により炉内温度
を再度適正温度（゛（例えば８５０Ｃ）にまで回復せし
める必要があった。なお第３図はこの時の炉内温度及び
Ｎ Ｏｘ濃度の経時変化を示す図である。
このように炉内温度が排ガス再循環量の増加に伴なって
低下した場合には助燃バーナを使用するところから、燃
量をむだに消費する、あるいは汚泥焼却処理が中断され
焼却処ｉ量が低下する、などの間融点があった。
低下した場合には助燃バーナを使用するところから、燃
量をむだに消費する、あるいは汚泥焼却処理が中断され
焼却処ｉ量が低下する、などの間融点があった。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解消し、流動層
炉を備えた汚泥焼却装置において、ＮＯｘ発生量を減少
させるために流動化ガス中への再循環ガス流量を増加さ
せても炉内温度が低下するととがなく、イ時安定して汚
泥′ｆｃ焼却することができる流ｄＪ層炉汚泥焼却装置
を提供することにある。
炉を備えた汚泥焼却装置において、ＮＯｘ発生量を減少
させるために流動化ガス中への再循環ガス流量を増加さ
せても炉内温度が低下するととがなく、イ時安定して汚
泥′ｆｃ焼却することができる流ｄＪ層炉汚泥焼却装置
を提供することにある。
この目的を達成するために本発明は、流動１−炉をＤｍ
えた汚泥焼却装置において、再循環ガス流量を増加させ
たときの炉内温度低下を防ぐものとして流動化ガス加熱
を行なうようにしたものである。
えた汚泥焼却装置において、再循環ガス流量を増加させ
たときの炉内温度低下を防ぐものとして流動化ガス加熱
を行なうようにしたものである。
また本発明は更にこの加熱の程度を調節する制御装置を
設けるようにしたものである。
設けるようにしたものである。
以下本発明の実施例を第４図を参照して説明する。
本実施例装置は第１図の従来装置に、更に、流動化ガス
の加熱を行なう熱交換器３５を流動化ガスライン２４に
設置するようにしたものである。
の加熱を行なう熱交換器３５を流動化ガスライン２４に
設置するようにしたものである。
また本実施例では更にこの加熱量を調整する制御装置を
備えるようにしたものである。しかして本実施例ではこ
の熱交換器３５の熱源として、流動１蝙炉５の排ガスが
採用されている。
備えるようにしたものである。しかして本実施例ではこ
の熱交換器３５の熱源として、流動１蝙炉５の排ガスが
採用されている。
流動層炉５からおトガスジイン８に排出された排ガスは
サイクロン９を経た後、空気予熱器１０へ向かうライン
８と、熱交換器３５に向かうライン３０に分岐される。
サイクロン９を経た後、空気予熱器１０へ向かうライン
８と、熱交換器３５に向かうライン３０に分岐される。
この分岐されたライン３０には温度計３２、ブロワ３１
、流量調節弁３３、流側′計３４が設置されている。熱
交換器３５で熱交換した排ガスは返戻ライン３０ＢＫよ
って前記排ガス之イ／８に戻される。
、流量調節弁３３、流側′計３４が設置されている。熱
交換器３５で熱交換した排ガスは返戻ライン３０ＢＫよ
って前記排ガス之イ／８に戻される。
一方排ガスライ／８は従来例と同様に空気予熱器１０、
排熱ボイ２１１、マルチクロン１２、電集塵器１３を経
由し７て誘引ファン１４接続されている。そして煙突１
５から大気に排出するガスと、排ガス再循環ライフ１６
に導入されるガスに分岐され、再循環ガスはブロワ１７
、調節弁１８、流量計１９を経由して熱交換器３５へ導
かれる。また流動化空気は調節弁２０、ブロワ２１、流
量針２２を経て空気予熱器１０で加熱された後熱交換器
３５へ導入される。
排熱ボイ２１１、マルチクロン１２、電集塵器１３を経
由し７て誘引ファン１４接続されている。そして煙突１
５から大気に排出するガスと、排ガス再循環ライフ１６
に導入されるガスに分岐され、再循環ガスはブロワ１７
、調節弁１８、流量計１９を経由して熱交換器３５へ導
かれる。また流動化空気は調節弁２０、ブロワ２１、流
量針２２を経て空気予熱器１０で加熱された後熱交換器
３５へ導入される。
また熱交換器３５における熱交換器を制御するために演
算器３７及び調節器３６が設置されている。即ち演算機
３７には前記ライン３０に設置されている温度絽３２と
、流動化ガスライン２４に設置されている流動化ガス温
度計３８と、流動化空気流量計２２と、再循環ガス流量
計１９の各出力値と、目標温度θとが人力され、この演
算器からの出力値ｉｌ″ｌ：調節器３６に人力される。
算器３７及び調節器３６が設置されている。即ち演算機
３７には前記ライン３０に設置されている温度絽３２と
、流動化ガスライン２４に設置されている流動化ガス温
度計３８と、流動化空気流量計２２と、再循環ガス流量
計１９の各出力値と、目標温度θとが人力され、この演
算器からの出力値ｉｌ″ｌ：調節器３６に人力される。
調節器３６にはライン３０に設けられている流量計３４
の出力値が入力され、演算器３７からの出力呟とこの流
量計３４からの出力値とに基づいてライン３０から熱交
換器３５に導入される４ノドガース量を設定し、この値
となるように調節弁３３へ制御信号が発される。
の出力値が入力され、演算器３７からの出力呟とこの流
量計３４からの出力値とに基づいてライン３０から熱交
換器３５に導入される４ノドガース量を設定し、この値
となるように調節弁３３へ制御信号が発される。
なお本実施例装置においてもｖＪ１図の従来装置と同じ
流動層炉５中の０ｚＵｔ度１１ｉ１１商）装置が採用さ
れているが、図面を明瞭化するために第１図に示されて
いる０２制面系統は第４図には図示されていない。そし
てこの第４図の実施例装置においても流動１−炉５中の
０２濃度を制御するために、流動１−炉５中の０２＃度
が高くなった場合には再循環ガス流量が増加されると共
に流動化空気量が減少される。
流動層炉５中の０ｚＵｔ度１１ｉ１１商）装置が採用さ
れているが、図面を明瞭化するために第１図に示されて
いる０２制面系統は第４図には図示されていない。そし
てこの第４図の実施例装置においても流動１−炉５中の
０２濃度を制御するために、流動１−炉５中の０２＃度
が高くなった場合には再循環ガス流量が増加されると共
に流動化空気量が減少される。
前述のように温度の低い内循環ガス流量が多くなるに従
い流動化ガスの温度が徐々に低下してしまう欠点が従来
技術に存在したが、本発明において￥′ｉ流動化ガスの
加熱装置（第４図の実施例では熱交換器３５）を設置す
ることにより、流動化ガス温度の低下が防止されている
。特に本実施例においては熱交換器３５の熱源として流
動層炉５の排出ガスを採用しているので新たな熱源を用
いる必要がなく燃料コストが低い。また流動化空気と再
循環ガスとの混合比がいかなる場合であっても、流動層
炉５に導入される流動化ガスの温度がほぼ一定に々るよ
うに制御される。
い流動化ガスの温度が徐々に低下してしまう欠点が従来
技術に存在したが、本発明において￥′ｉ流動化ガスの
加熱装置（第４図の実施例では熱交換器３５）を設置す
ることにより、流動化ガス温度の低下が防止されている
。特に本実施例においては熱交換器３５の熱源として流
動層炉５の排出ガスを採用しているので新たな熱源を用
いる必要がなく燃料コストが低い。また流動化空気と再
循環ガスとの混合比がいかなる場合であっても、流動層
炉５に導入される流動化ガスの温度がほぼ一定に々るよ
うに制御される。
次にとの制御方法について述べる。
流動化空気の比熱をＣａ、流計をＦａ、比重量をｒｌと
する。再循環ガスの比熱をＣｇ、流量をＦｇ１比重量を
ｒｇとする。流動化ガス予熱用熱交換器の熱源となる排
ガスの比熱をＣｂ１流量をＦｂ、比重量を「。とする。
する。再循環ガスの比熱をＣｇ、流量をＦｇ１比重量を
ｒｇとする。流動化ガス予熱用熱交換器の熱源となる排
ガスの比熱をＣｂ１流量をＦｂ、比重量を「。とする。
また流動化ガス予熱用熱交換器３５の人口の＃ＬＴｊＩ
ＪＪ化ガスの温度全ガス熱源である排ガス温度を０２と
すると、下記の（１）〜（４）式が成立する。
ＪＪ化ガスの温度全ガス熱源である排ガス温度を０２と
すると、下記の（１）〜（４）式が成立する。
節動化ガスの等価比熱Ｃは、
と々る。
等仙百扛駄Ｗ（ＮＫ９／Ｈ） は、
Ｗ＝Ｆａ ｒ、 ＋Ｆａ ｒ、 −−−
−−・−（２）となる。
−−・−（２）となる。
一方流動化ガス予熱用熱交換器３５を通過後の流動化ガ
ス温度をθ。にするために必要な、熱源となる排ガス流
量設定値Ｆｂは下記式にて導かれる。即ち熱源となる排
ガスから、流動化ガスへ移行する熱量Ｑｂｇと、流動化
ガスが吸熱する熱量Ｑｇｂが等しいという条件から Ｑｂ ｇ＝ＣｂＷｂ （θ２−θ。）＝Ｑｇｂ−Ｃ−Ｗ
（θ１−θり・・・・・・・・・（３） （３）式に（１）、 （２）式を代入し、且つＷｂ＝Ｆ
ｂ−ｒｂを代入すれば （４）式において、θ！０２は、各々温度計３８゜３２
により計測可能であり、またｌｉ”ａ、Ｆｂ各々の流量
も、計量計２２．１９により、計測可能である。また、
比熱、比重量は定数であるので、（４）式を演算するこ
とにより、流動化ガス温度を、θ、にするに必要な、補
助再循環ガス流量Ｐ′ｂを決定できる。本制御方式は、
フィードバック制御方式をとっていないために１温度制
仰系特有の問題である、むだ時間遅れの影響を受けず、
応答性に優れている。第４図の実施例にお騒ては、排ガ
ス流量設定値演算器３７によりＦｂが演算され、調節器
３６によって目標数Ｆ’ｂＫなるよ・うに、ライン３０
上の調節弁３３の開度が制御される。
ス温度をθ。にするために必要な、熱源となる排ガス流
量設定値Ｆｂは下記式にて導かれる。即ち熱源となる排
ガスから、流動化ガスへ移行する熱量Ｑｂｇと、流動化
ガスが吸熱する熱量Ｑｇｂが等しいという条件から Ｑｂ ｇ＝ＣｂＷｂ （θ２−θ。）＝Ｑｇｂ−Ｃ−Ｗ
（θ１−θり・・・・・・・・・（３） （３）式に（１）、 （２）式を代入し、且つＷｂ＝Ｆ
ｂ−ｒｂを代入すれば （４）式において、θ！０２は、各々温度計３８゜３２
により計測可能であり、またｌｉ”ａ、Ｆｂ各々の流量
も、計量計２２．１９により、計測可能である。また、
比熱、比重量は定数であるので、（４）式を演算するこ
とにより、流動化ガス温度を、θ、にするに必要な、補
助再循環ガス流量Ｐ′ｂを決定できる。本制御方式は、
フィードバック制御方式をとっていないために１温度制
仰系特有の問題である、むだ時間遅れの影響を受けず、
応答性に優れている。第４図の実施例にお騒ては、排ガ
ス流量設定値演算器３７によりＦｂが演算され、調節器
３６によって目標数Ｆ’ｂＫなるよ・うに、ライン３０
上の調節弁３３の開度が制御される。
本発明によれば、従来技術に比較し下記点の効果がある
。
。
（１）炉内０２制御により、流動化空気、再循環ガス流
量が混合され、流動化ガスとして、流動１−下部へ供給
されるが、いかなる配分としても、炉内の温度を低下さ
せることなく、安定して汚泥焼却することができる。
量が混合され、流動化ガスとして、流動１−下部へ供給
されるが、いかなる配分としても、炉内の温度を低下さ
せることなく、安定して汚泥焼却することができる。
（２）従来技術においては、炉内温度が下がった場合、
助燃バーナを作動させ昇温していたが、本発明によると
、このような助燃バーナによる昇温が不良となるので、
燃料コストが低下される。
助燃バーナを作動させ昇温していたが、本発明によると
、このような助燃バーナによる昇温が不良となるので、
燃料コストが低下される。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、汚泥焼却用の流動層炉を備えた汚泥焼却装置におい
て、この流動層炉に供給される流動化ガスを所定温＋１
’ｊ 、Ｌ、Ｊｌ、上に加熱する加熱手段を設けたこと
を特徴とする流動層汚泥焼却装置。 ２ 前記加熱手段として熱交換器を採用し、かつこの熱
交換器の熱源は前記流動層炉の排出ガスであることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の流＠鳴汚泥焼却装
置。 ３、汚泥焼却用の流動層炉を備えた汚泥焼却装置におい
て、この流動層炉に供給される流動化ガスの加熱手段と
、この加熱手段で加熱された後の流動化ガスの温度が所
定温度以上となるように前記加熱手段の熱付与量を制御
する側脚装置を備えたことを％徴とする流動層汚泥焼却
装置。 ４、 前記加熱手段として熱交換器を採用し、かつこの
熱交換器の熱源は前記流動層炉の排出ガスであることを
特徴とする特許請求の範囲第３項記載の＃ｔ、動層汚泥
焼却装置。 ５、前記側副装置は、熱交換器に導入される被加熱流体
である流動化ガス及び加熱流体である４Ｊト出ガスの温
度と流量とを検出し、これらの値並びに流動化ガスの加
熱目標温度から前記熱交換器に導入される加熱流体であ
る排出ガスの量を求め、流量がこの値となるように排出
ガス導入路に介設されている流量調節弁を制御するよう
構成された特許請求の範囲第４項６己載の流動層汚泥焼
却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP344883A JPS59129315A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 流動層汚泥焼却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP344883A JPS59129315A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 流動層汚泥焼却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59129315A true JPS59129315A (ja) | 1984-07-25 |
Family
ID=11557614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP344883A Pending JPS59129315A (ja) | 1983-01-14 | 1983-01-14 | 流動層汚泥焼却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59129315A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004084981A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Jfe Engineering Kk | 廃棄物焼却炉 |
-
1983
- 1983-01-14 JP JP344883A patent/JPS59129315A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004084981A (ja) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Jfe Engineering Kk | 廃棄物焼却炉 |
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