JPS58198614A - 流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方式 - Google Patents
流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方式Info
- Publication number
- JPS58198614A JPS58198614A JP57079870A JP7987082A JPS58198614A JP S58198614 A JPS58198614 A JP S58198614A JP 57079870 A JP57079870 A JP 57079870A JP 7987082 A JP7987082 A JP 7987082A JP S58198614 A JPS58198614 A JP S58198614A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- fluidizing
- air
- incinerator
- fluidized bed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1809—Controlling processes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/18—Details; Accessories
- F23C10/28—Control devices specially adapted for fluidised bed, combustion apparatus
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/30—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a fluidised bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/50—Control or safety arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/18—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to rate of flow of air or fuel
- F23N5/184—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to rate of flow of air or fuel using electronic means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00026—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2208/00035—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2208/0007—Pressure measurement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00026—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2208/00035—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2208/00088—Flow rate measurement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
- B01J2208/00274—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00504—Controlling the temperature by means of a burner
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00539—Pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00548—Flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2202/00—Fluegas recirculation
- F23C2202/50—Control of recirculation rate
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2207/00—Control
- F23G2207/10—Arrangement of sensing devices
- F23G2207/101—Arrangement of sensing devices for temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2207/00—Control
- F23G2207/10—Arrangement of sensing devices
- F23G2207/103—Arrangement of sensing devices for oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2207/00—Control
- F23G2207/30—Oxidant supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2221/00—Pretreatment or prehandling
- F23N2221/12—Recycling exhaust gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2223/00—Signal processing; Details thereof
- F23N2223/04—Memory
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2237/00—Controlling
- F23N2237/18—Controlling fluidized bed burners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2241/00—Applications
- F23N2241/18—Incinerating apparatus
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は流動層汚泥焼却最適余剰＊＊濃度制御方式に係
シ、特に、汚泥を微粉炭と混練したのち流動層で焼却す
るものに最適な流動層汚泥焼却最適余剰酸素−駅制御方
式に関する。
シ、特に、汚泥を微粉炭と混練したのち流動層で焼却す
るものに最適な流動層汚泥焼却最適余剰酸素−駅制御方
式に関する。
従来の流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方式を示し
たのが第１図である。
たのが第１図である。
含水し友汚泥ｌは流動層部２を内部に備えた焼却炉３に
投入される。流動層部２は流動媒体をもって構成され、
下部よシ流入される流動化ガス５によって投入された汚
泥を吹上げて流動状態にし、これを助燃バーナ４等によ
シ昇温し２次空気（ＦＤＰ）を用いて完全燃焼させる。
投入される。流動層部２は流動媒体をもって構成され、
下部よシ流入される流動化ガス５によって投入された汚
泥を吹上げて流動状態にし、これを助燃バーナ４等によ
シ昇温し２次空気（ＦＤＰ）を用いて完全燃焼させる。
焼却炉３を出友排ガスは遠心力を用いてダストを除去す
るサイクロン７に送られ、該サイクロン７の後段には空
気予熱器８が設置され、その後段に廃熱利用（プロワ−
等に電力供給するための発電機の運転）等のための廃熱
ボイラー９が設置される。さらに廃熱ボイラー９の後段
には排ガス中のダストを電気的に除去する電気集塵機１
０が設けられると共に、該集塵機ｌＯの出側には煙突１
２に排ガスを強制的に送り出すための誘引ファン１１が
設置される。−力、焼却炉３の出側には炉出口余剰酸素
濃度（以上、０童と称す）計６が設けられ、この検出値
に見合った流動化ガス（ＧＦＤ）５が空気予熱器８より
出力される。０．計６の検出値とＯ３濃度設定値Ｏ１と
により両者の偏差をＯ１濃ｆ調節計（０，ＩＣ＞１６で
算出し、流動化空気を取ｐ込む押込空気調節弁１５を操
作するための押込空気ｉｔ！！ｌｉ１節計１７に出筒針
る。該押込空気量−筒針（ＦＩＣ）１７は０．濃度１４
節計重６の出力信号を流動化空気（流動化ガス）量ルー
プの設定値として取り込むと共に、押込空気調節弁１５
を介し押込プロワ（Ｆ’ＤＢ）１４によって取り出□し
た流動化空気量を検出する空気流量計１３の検出値を取
込んで押込空気調節弁１５を制御する。
るサイクロン７に送られ、該サイクロン７の後段には空
気予熱器８が設置され、その後段に廃熱利用（プロワ−
等に電力供給するための発電機の運転）等のための廃熱
ボイラー９が設置される。さらに廃熱ボイラー９の後段
には排ガス中のダストを電気的に除去する電気集塵機１
０が設けられると共に、該集塵機ｌＯの出側には煙突１
２に排ガスを強制的に送り出すための誘引ファン１１が
設置される。−力、焼却炉３の出側には炉出口余剰酸素
濃度（以上、０童と称す）計６が設けられ、この検出値
に見合った流動化ガス（ＧＦＤ）５が空気予熱器８より
出力される。０．計６の検出値とＯ３濃度設定値Ｏ１と
により両者の偏差をＯ１濃ｆ調節計（０，ＩＣ＞１６で
算出し、流動化空気を取ｐ込む押込空気調節弁１５を操
作するための押込空気ｉｔ！！ｌｉ１節計１７に出筒針
る。該押込空気量−筒針（ＦＩＣ）１７は０．濃度１４
節計重６の出力信号を流動化空気（流動化ガス）量ルー
プの設定値として取り込むと共に、押込空気調節弁１５
を介し押込プロワ（Ｆ’ＤＢ）１４によって取り出□し
た流動化空気量を検出する空気流量計１３の検出値を取
込んで押込空気調節弁１５を制御する。
以上の構成において、焼却炉３内の流動Ｉ一部２の上部
に汚泥１と微粉炭の混練し友ものを投入し、流動化ガス
５によって流動化させなから助燃バーナ４によって昇温
しで完全燃焼させる。焼却炉３より排出される排ガスは
サイクロン７に送られて比較的大きなダストを除去した
のち、空気予熱器８に送られ、焼却炉３に送られる流動
化カスを予熱し、予熱し終った排ガスは廃熱ボイラー９
で更に熱変換を行なつ念のち電気集瓢機１０に送られる
。廃熱ボイラー９を出次排ガスは電気集塵機ｌＯで残シ
のダストを除去し九〇ち、誘引ファン１１によシ煙突に
強制的に送り出される。また、Ｏ１計６により得られ友
Ｏ３検出値はＯ２濃度ｉｔ節計１６でＯ！濃度設定値と
比較され、その偏差値と流動化空気検出値とに基づいて
押込空気調節弁１７は空気予熱器８に送る流動化空気量
を調節弁１５を制御することによって行ない、炉出口０
、濃度が設定値ｄ、と等しくなるようにする。
に汚泥１と微粉炭の混練し友ものを投入し、流動化ガス
５によって流動化させなから助燃バーナ４によって昇温
しで完全燃焼させる。焼却炉３より排出される排ガスは
サイクロン７に送られて比較的大きなダストを除去した
のち、空気予熱器８に送られ、焼却炉３に送られる流動
化カスを予熱し、予熱し終った排ガスは廃熱ボイラー９
で更に熱変換を行なつ念のち電気集瓢機１０に送られる
。廃熱ボイラー９を出次排ガスは電気集塵機ｌＯで残シ
のダストを除去し九〇ち、誘引ファン１１によシ煙突に
強制的に送り出される。また、Ｏ１計６により得られ友
Ｏ３検出値はＯ２濃度ｉｔ節計１６でＯ！濃度設定値と
比較され、その偏差値と流動化空気検出値とに基づいて
押込空気調節弁１７は空気予熱器８に送る流動化空気量
を調節弁１５を制御することによって行ない、炉出口０
、濃度が設定値ｄ、と等しくなるようにする。
ところで、かかる構成においては、炉出口Ｏ１濃度はほ
ぼＯｘに制御できるが、燃焼負荷のＫｍ（例えば、汚泥
の合水車変化、炉内温度下降による助燃バーナ油量変化
、微粉炭含有量変化）により、理論要求＃！累量が変化
し、それに併ない０１濃度調節計１６の操作量が変化す
るため、流動化ガス量が変化する。一方、流動層におけ
るＯ１制御の必要性は、排ガス成分中のＮＯｘの発生を
抑制することにある。第２図の特性を見ても明らかな様
に、Ｎ Ｏｘは余剰Ｏ１濃度が５％の時に最小になり、
抑制効果が最大となる。父、燃焼効率から見ると、第３
図の特性から明らかなように、流動層部の流動化速度と
密着し九関係をもち、流動層として、機能を満足するゾ
ーンは、前記流動化速度が流動状態内に入っていれば良
い事になるが、その内で最大の効率を示すポイントは１
つだけあり、この点で運転するのが望ましい。そこで効
率がピーク時の、流動化速度Ｕよシ計算される最適流動
化ガス量設定値ＧＦＤを常時、供給してやれば、燃焼効
率が常時最大として運転できるのがわかる。
ぼＯｘに制御できるが、燃焼負荷のＫｍ（例えば、汚泥
の合水車変化、炉内温度下降による助燃バーナ油量変化
、微粉炭含有量変化）により、理論要求＃！累量が変化
し、それに併ない０１濃度調節計１６の操作量が変化す
るため、流動化ガス量が変化する。一方、流動層におけ
るＯ１制御の必要性は、排ガス成分中のＮＯｘの発生を
抑制することにある。第２図の特性を見ても明らかな様
に、Ｎ Ｏｘは余剰Ｏ１濃度が５％の時に最小になり、
抑制効果が最大となる。父、燃焼効率から見ると、第３
図の特性から明らかなように、流動層部の流動化速度と
密着し九関係をもち、流動層として、機能を満足するゾ
ーンは、前記流動化速度が流動状態内に入っていれば良
い事になるが、その内で最大の効率を示すポイントは１
つだけあり、この点で運転するのが望ましい。そこで効
率がピーク時の、流動化速度Ｕよシ計算される最適流動
化ガス量設定値ＧＦＤを常時、供給してやれば、燃焼効
率が常時最大として運転できるのがわかる。
しかし、従来構成によれば第３図に示すように、流動状
態が保障できる範囲内であれば、いずれのポイントにあ
っても良いとしていたが、前述の如く燃焼負荷の変動に
よって流動化ガス量が変化し、これにともなって燃焼効
率が１の範囲で変化する。
態が保障できる範囲内であれば、いずれのポイントにあ
っても良いとしていたが、前述の如く燃焼負荷の変動に
よって流動化ガス量が変化し、これにともなって燃焼効
率が１の範囲で変化する。
本発明の目的は、燃焼負荷変動によらず、蛾高燃焼効率
で運転継続でき、且つ、ＮＯｘ発生を最大限に抑制しう
るようにした流＃ｌ−汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方
式を提供するにある。
で運転継続でき、且つ、ＮＯｘ発生を最大限に抑制しう
るようにした流＃ｌ−汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方
式を提供するにある。
本発明は、炉出口Ｏ８を一定に制御するに際し流動化ガ
ス量が変化することにより効率が変動することに着目し
、流動化ガス量（以降（）ＦＤと称す）を、流動化空気
（以降ＦＤＢと称す）と、拘循壌ガス（以降ＧＲＢと称
す）の和として形成させ、この値を、常時、最高燃焼効
率時のｎ、ｖＪ化ガス量になる様に制御し、且つ、０鵞
濃度をＮ Ｏｘ発生を最大限に抑制させる値になるよう
にしたものである。
ス量が変化することにより効率が変動することに着目し
、流動化ガス量（以降（）ＦＤと称す）を、流動化空気
（以降ＦＤＢと称す）と、拘循壌ガス（以降ＧＲＢと称
す）の和として形成させ、この値を、常時、最高燃焼効
率時のｎ、ｖＪ化ガス量になる様に制御し、且つ、０鵞
濃度をＮ Ｏｘ発生を最大限に抑制させる値になるよう
にしたものである。
＄４図は本発明の実施例を示す系統図である。
第４図においては、第１図に示したと同一部材である４
のには同一符号を付し、重複する説明を省略すると共に
、各パルプを制御するための制御装置は第５図に示して
いる。本実施例は流動化速度を一定にし且つ所定のＯ２
債度を維持するために、流動化空気と排ガスよりの余剰
再循環ガスとを炉出口０雪濃度検出値に応じた比率で混
合したものを流動化ガスとするものである。このため、
空気予熱器８の出側で所定流量に制御された再循環ガス
供給系は、誘引ファン１１の出側よシ再循環ガスをサク
ション弁１９を介して再循環プロワ−（・ＧＲＢ）２０
によシ再循壌ガス調節弁２２側に送出する。再循環カス
関節弁２２は後述する制御装置によって制御されるが、
再循環プロワ−２０によるガス送量が調節弁２２の通過
量を越える分は、再び誘引ファン１１の出側に戻される
。再循環ガス１４１）弁２２を出た再循環ガスは空気予
熱器８より出る流動化空気（流量Ｑムと混合され、流動
化ガス（ＧＦＤ ）５として焼却炉３に送り込まれる。
のには同一符号を付し、重複する説明を省略すると共に
、各パルプを制御するための制御装置は第５図に示して
いる。本実施例は流動化速度を一定にし且つ所定のＯ２
債度を維持するために、流動化空気と排ガスよりの余剰
再循環ガスとを炉出口０雪濃度検出値に応じた比率で混
合したものを流動化ガスとするものである。このため、
空気予熱器８の出側で所定流量に制御された再循環ガス
供給系は、誘引ファン１１の出側よシ再循環ガスをサク
ション弁１９を介して再循環プロワ−（・ＧＲＢ）２０
によシ再循壌ガス調節弁２２側に送出する。再循環カス
関節弁２２は後述する制御装置によって制御されるが、
再循環プロワ−２０によるガス送量が調節弁２２の通過
量を越える分は、再び誘引ファン１１の出側に戻される
。再循環ガス１４１）弁２２を出た再循環ガスは空気予
熱器８より出る流動化空気（流量Ｑムと混合され、流動
化ガス（ＧＦＤ ）５として焼却炉３に送り込まれる。
なお、再循環ガス調節弁２２を出る再循環ガス量Ｑａは
流を計２９によって測定され、制御装置にフィードバッ
クされる。
流を計２９によって測定され、制御装置にフィードバッ
クされる。
かかる構成において、汚泥焼却炉３からの排ガスは、Ｉ
ＤＦｌｌにより誘引ざＣれ、ある成分は、直接煙突１２
から大気に排出逼れるが、残シの成分は再循環プロワ−
２０によシ戻され、再循環ガスＧＲＢとなる。前記プロ
ワ−２０は、再循環ガス調節弁２２を経てＦＤＢと合流
し、流動化ガス５として、流動層下部よシ押込まれる。
ＤＦｌｌにより誘引ざＣれ、ある成分は、直接煙突１２
から大気に排出逼れるが、残シの成分は再循環プロワ−
２０によシ戻され、再循環ガスＧＲＢとなる。前記プロ
ワ−２０は、再循環ガス調節弁２２を経てＦＤＢと合流
し、流動化ガス５として、流動層下部よシ押込まれる。
ここで制御装置の説明に入る前に本発明の原理を数式を
用いて説明する。
用いて説明する。
流動層の燃焼効率を最高に流動化ガスｔ（ＧＦＤ）が既
に、フィールド試験よシ判明しているため、流動化ガス
量がＧＦＤになるように制御し且つ、炉出口余術Ｏ３濃
度が５％になるように制御すれば、これが最適Ｏ２制御
方式となるのは明らかであり、次式が得られる。
に、フィールド試験よシ判明しているため、流動化ガス
量がＧＦＤになるように制御し且つ、炉出口余術Ｏ３濃
度が５％になるように制御すれば、これが最適Ｏ２制御
方式となるのは明らかであり、次式が得られる。
ＦＤＢ＋ＧＲＢにＧＦＤ ・・・・・曲（１
）ＱＯ！＝ＦＤＢＸμ、＋ＧｆｔＢｘ肉 ・・曲・・・
（２）μ、：ＦＤＢＯ，含有率＝２１％ μ宜 ：ＧＲＢＯ鵞含有率中８％ （１）式は、最適ＧＦＤを保障しようとするための式で
あり、（２）式は炉内に供給され且つ０．濃度を制御す
る上で重要な、流動化ガス内に含有されるＯ２量（Ｎｍ
”／ｈ）・である。
）ＱＯ！＝ＦＤＢＸμ、＋ＧｆｔＢｘ肉 ・・曲・・・
（２）μ、：ＦＤＢＯ，含有率＝２１％ μ宜 ：ＧＲＢＯ鵞含有率中８％ （１）式は、最適ＧＦＤを保障しようとするための式で
あり、（２）式は炉内に供給され且つ０．濃度を制御す
る上で重要な、流動化ガス内に含有されるＯ２量（Ｎｍ
”／ｈ）・である。
炉出口余剰０．濃度は下記式にて記述される。
・・・・・・・・・（３）
但し、ＱＬａ３汚泥、微粉炭、助燃油量が発生するガス
量 ＦＤＰ 、焼却炉上部から押込まれる燃焼空気（この値
は常時一定） リーク量番もれて炉に混入する空気 ＭＯ８：ガス中水分含有率 負荷理論０．量；汚泥、微粉炭、助燃油量の各々が完全
燃焼するに 必要な理論酸素量 （３）式でＯ２を制御できる量は、流動化空気流量Ｑｏ
、である事が理解できる。但し、分母の最適流動化ガス
ＧＦＤは前記したように常時、最適流動化ガス設定値σ
ＦＤになるように制御するものである。
量 ＦＤＰ 、焼却炉上部から押込まれる燃焼空気（この値
は常時一定） リーク量番もれて炉に混入する空気 ＭＯ８：ガス中水分含有率 負荷理論０．量；汚泥、微粉炭、助燃油量の各々が完全
燃焼するに 必要な理論酸素量 （３）式でＯ２を制御できる量は、流動化空気流量Ｑｏ
、である事が理解できる。但し、分母の最適流動化ガス
ＧＦＤは前記したように常時、最適流動化ガス設定値σ
ＦＤになるように制御するものである。
（１）式を変形し、
各々のガス成分の設定値として、流動化空気量の設定値
ｔＦＤＢとし、再循環ガス量の設定値を在１１とすれば
（４）式を基に次式が得られる。
ｔＦＤＢとし、再循環ガス量の設定値を在１１とすれば
（４）式を基に次式が得られる。
（５）式でＦＤＢ／σＦＤ＝にとすると、σ１１／（Ｔ
Ｉ’Ｔ）＝ （１−Ｋ ）となる。ここで、Ｋは、０≦
に≦１なる値をもつ流動化空気比率である。
Ｉ’Ｔ）＝ （１−Ｋ ）となる。ここで、Ｋは、０≦
に≦１なる値をもつ流動化空気比率である。
（２）式を変形し、
（６）式に流動化空気比率Ｋを代入すると、Ｋ ・ｕｓ
＋ （Ｉ Ｋ ） ／Ａｍ−Ｑｏｔ ／ＧＦＤＫ（
μｍ −μｍ）＋ｕｔ＝Ｑｏｍ／（ＴＰＴ＞ −・”
・（７）（７）式でμｍ 、μ置 、σＹ）を一定とす
ると、Ｑ ｏ １を制御するためには、流動化空気比率
Ｋを制御すれば良い事になる。
＋ （Ｉ Ｋ ） ／Ａｍ−Ｑｏｔ ／ＧＦＤＫ（
μｍ −μｍ）＋ｕｔ＝Ｑｏｍ／（ＴＰＴ＞ −・”
・（７）（７）式でμｍ 、μ置 、σＹ）を一定とす
ると、Ｑ ｏ １を制御するためには、流動化空気比率
Ｋを制御すれば良い事になる。
すなわち、（７）式を０雪澁度で偏微分すると、Ｑｏｔ
の０．濃度ゲインが（μｍ−μ、）αに／α０．である
事がわかる。
の０．濃度ゲインが（μｍ−μ、）αに／α０．である
事がわかる。
以上より明らかなように、０３濃度を制御するためには
、前記流動化空気比率ＫをＯＩ濃度調節計によシ可変さ
せ、この演算し次結果による流動化空気比率Ｋにより、
流軌化空気と再循環ガスの各々の流量設定値を、Ｙ下Ｂ
＝に一百１１及び、σｎ＝（１−Ｋ）・σＦＤとして、
各々の流量ループに与えれば良い事になる。
、前記流動化空気比率ＫをＯＩ濃度調節計によシ可変さ
せ、この演算し次結果による流動化空気比率Ｋにより、
流軌化空気と再循環ガスの各々の流量設定値を、Ｙ下Ｂ
＝に一百１１及び、σｎ＝（１−Ｋ）・σＦＤとして、
各々の流量ループに与えれば良い事になる。
以上の原理を実現する本発明の制御装置の構成を第５図
に示す。
に示す。
制御装置は０．濃度設定値Ｏ２と検出し友炉出口０！濃
度のＯｌとを入力信号とする０、濃度調節針（ＯＩＩＣ
）１６と、Ｄｏｓ濃度調節計１６の出力信号に基づいて
流動化空気比率Ｋを変化させるＦＤＢ比率変換器２３と
、該ＦＤＢ比率変換器２３の出力信号（Ｋ）お・よび最
適流動化ガス設定値σＹ１とを掛算する掛算器２４と、
ＦＤＢ比率変換器２３より出力される流動化空気比率Ｋ
を基準＠（１００％で１１１）より減算する減算器２５
と、該減算器２５の出力値と最適流動化ガス設定値σＦ
Ｄとを掛算する掛算器２６と、掛算器２４の出力値と流
動化空気流動計１３より出力されるフィードバック値Ｆ
ＤＢとに基づいて押込空気調節弁１５を制御するＰＤＢ
流量調節針（ＦＩＣ）２７と、掛算器２６の出力値と再
循環ガス流量計２９より出力されるフィードバック値Ｇ
ＲＢとに基づいて再循環ガス調節弁２２を制御するＧＲ
Ｂ流量関節計筒針ＩＣ）２８とよシ構成される。
度のＯｌとを入力信号とする０、濃度調節針（ＯＩＩＣ
）１６と、Ｄｏｓ濃度調節計１６の出力信号に基づいて
流動化空気比率Ｋを変化させるＦＤＢ比率変換器２３と
、該ＦＤＢ比率変換器２３の出力信号（Ｋ）お・よび最
適流動化ガス設定値σＹ１とを掛算する掛算器２４と、
ＦＤＢ比率変換器２３より出力される流動化空気比率Ｋ
を基準＠（１００％で１１１）より減算する減算器２５
と、該減算器２５の出力値と最適流動化ガス設定値σＦ
Ｄとを掛算する掛算器２６と、掛算器２４の出力値と流
動化空気流動計１３より出力されるフィードバック値Ｆ
ＤＢとに基づいて押込空気調節弁１５を制御するＰＤＢ
流量調節針（ＦＩＣ）２７と、掛算器２６の出力値と再
循環ガス流量計２９より出力されるフィードバック値Ｇ
ＲＢとに基づいて再循環ガス調節弁２２を制御するＧＲ
Ｂ流量関節計筒針ＩＣ）２８とよシ構成される。
以上の構成において、０．濃度調節計１６は、σ、＝５
％となるように設定し、炉出口０．濃度実測値との偏差
をＰＩＤ演算し、この演算による操作量ｔＦＤＢ比率変
換器２３に送シ、該変換器２３で前記操作量に応じた流
動化空気比率Ｋを変化させる。この流動化空気比率には
掛算器２４で蟻適流動化ガス設定値σ丁ｌと掛算され・
流動化空気量設定値ＦＤＢＩＦ＝に一σＦＤが算出され
、この算出値が流動化空気量ループの設定値としてＦＤ
Ｂ流量調節計２７に送出される。一方、減算器２５で（
Ｋ−１）が演算され、再循環ガス流量設定値ＧＲＨの変
化定数となる。節ち、掛算器２６で（Ｋ−１）は最適流
動化ガス設定値ＧＰＤと掛算され、σＴＢ＝（１−Ｋ）
ｍが算出され、この算出値が再循環ガス量ループの設定
値としてＧＲＢ流量調節計２８に人力される。ＦＤＢ流
量調節計２７は、フィード値ＦＤＢが設定値ｍに一致す
るように押込空気調節弁１５を制御する。−４友、ＧＲ
Ｂ流量調節計２８は、フィードバック値ＧｆＬＢが設定
値σ１１に一致するように再循環ガス調節弁２２を制御
する。このように流動化空気量Ｑムは流動化空気比率Ｋ
によって制御され、再循環ガス量Ｑｏは（Ｋ−１）によ
って制御される結果、常にＯ３濃度を設定値（５％）に
保ちながら、流動化ガス５を設定値σＴＴ＞に一致させ
ることができ、流動化ガスの速度を一定に保つことがで
きる。
％となるように設定し、炉出口０．濃度実測値との偏差
をＰＩＤ演算し、この演算による操作量ｔＦＤＢ比率変
換器２３に送シ、該変換器２３で前記操作量に応じた流
動化空気比率Ｋを変化させる。この流動化空気比率には
掛算器２４で蟻適流動化ガス設定値σ丁ｌと掛算され・
流動化空気量設定値ＦＤＢＩＦ＝に一σＦＤが算出され
、この算出値が流動化空気量ループの設定値としてＦＤ
Ｂ流量調節計２７に送出される。一方、減算器２５で（
Ｋ−１）が演算され、再循環ガス流量設定値ＧＲＨの変
化定数となる。節ち、掛算器２６で（Ｋ−１）は最適流
動化ガス設定値ＧＰＤと掛算され、σＴＢ＝（１−Ｋ）
ｍが算出され、この算出値が再循環ガス量ループの設定
値としてＧＲＢ流量調節計２８に人力される。ＦＤＢ流
量調節計２７は、フィード値ＦＤＢが設定値ｍに一致す
るように押込空気調節弁１５を制御する。−４友、ＧＲ
Ｂ流量調節計２８は、フィードバック値ＧｆＬＢが設定
値σ１１に一致するように再循環ガス調節弁２２を制御
する。このように流動化空気量Ｑムは流動化空気比率Ｋ
によって制御され、再循環ガス量Ｑｏは（Ｋ−１）によ
って制御される結果、常にＯ３濃度を設定値（５％）に
保ちながら、流動化ガス５を設定値σＴＴ＞に一致させ
ることができ、流動化ガスの速度を一定に保つことがで
きる。
本発明の゛実施例によれば、最高燃焼効率が８０％の時
のσ丁ｌを保障するようにＯ８濃度の制御ができるので
、常に最高効率で焼却炉が運転できるようになった。従
来例と比べると、２０％効率が向上−Ｌ、ＮＯｘ 、
８０°Ｘの発生が最大限に抑制されることが確認された
。この２０％の燃焼効率向上は、微粉炭、助燃バーナ灯
油量も、取舵と比較して、２０％の省エネルギーを図る
ことができ、ダストの低減４できる。因みに従来技術で
は、０、濃度は５％に抑えられたが、０．濃度を一定に
するために、流動化ガス量が燃焼負荷変動分だけ変動し
、燃焼効率が６０〜８０％内を常時変化していた。
のσ丁ｌを保障するようにＯ８濃度の制御ができるので
、常に最高効率で焼却炉が運転できるようになった。従
来例と比べると、２０％効率が向上−Ｌ、ＮＯｘ 、
８０°Ｘの発生が最大限に抑制されることが確認された
。この２０％の燃焼効率向上は、微粉炭、助燃バーナ灯
油量も、取舵と比較して、２０％の省エネルギーを図る
ことができ、ダストの低減４できる。因みに従来技術で
は、０、濃度は５％に抑えられたが、０．濃度を一定に
するために、流動化ガス量が燃焼負荷変動分だけ変動し
、燃焼効率が６０〜８０％内を常時変化していた。
以上より明らかなように本発明によれば、０１、濃度を
所望値に保ちながら流動化ガス量を常時設定値に維持す
ることができＶ、 Ｎ Ｏｘを最少しながら最大の効率
を得ることができる。
所望値に保ちながら流動化ガス量を常時設定値に維持す
ることができＶ、 Ｎ Ｏｘを最少しながら最大の効率
を得ることができる。
第１図は従来の流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度−両方
式を示す系統図、第２図は余剰＃に素濃度に対するＮ
Ｏｘ特性図、第３図は流動化速度に対する圧力損失及び
燃焼効率特性図、第４図は本発明の実施例を示す系統図
、第５図は本発明に係る制御装置を示すブロック図であ
る。 １・・・汚泥、２・・・流ｌｌ１ｂＩ＃１１部、６・・
・炉出口６□計、７・・・サイクロン、８・・・空気予
熱器、９・・・廃熱ボイラー、１０・・・電気業ＩＩＭ
機、１１・・・誘引ファン、１３・・・訛動化空気流量
針、１４・・・押込プロワ−１１５・・・押込空気調節
弁、１６・・・Ｏ１濃匿調節針、１７・・・押込空気量
調節計、２０・・・再循環プロワ−１２２・・・再循環
ガスｖ４ｉｌ＋弁、２３・・・ＦＤＢ比率変換器、２４
．２６・・・掛算器、２５・・・減算器、２７・・・Ｆ
ＤＢ流量調節針、２８・・・ＧＲＢ流量調節計、２９・
・・再循環ガス流量針。 ：ｉｏｌ、
：１、代理人 弁理士 高橋＃４界゛−゛ ・、ン。↓ ！！４ 目 ｔ ｌｌｓ 目
式を示す系統図、第２図は余剰＃に素濃度に対するＮ
Ｏｘ特性図、第３図は流動化速度に対する圧力損失及び
燃焼効率特性図、第４図は本発明の実施例を示す系統図
、第５図は本発明に係る制御装置を示すブロック図であ
る。 １・・・汚泥、２・・・流ｌｌ１ｂＩ＃１１部、６・・
・炉出口６□計、７・・・サイクロン、８・・・空気予
熱器、９・・・廃熱ボイラー、１０・・・電気業ＩＩＭ
機、１１・・・誘引ファン、１３・・・訛動化空気流量
針、１４・・・押込プロワ−１１５・・・押込空気調節
弁、１６・・・Ｏ１濃匿調節針、１７・・・押込空気量
調節計、２０・・・再循環プロワ−１２２・・・再循環
ガスｖ４ｉｌ＋弁、２３・・・ＦＤＢ比率変換器、２４
．２６・・・掛算器、２５・・・減算器、２７・・・Ｆ
ＤＢ流量調節針、２８・・・ＧＲＢ流量調節計、２９・
・・再循環ガス流量針。 ：ｉｏｌ、
：１、代理人 弁理士 高橋＃４界゛−゛ ・、ン。↓ ！！４ 目 ｔ ｌｌｓ 目
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、焼却炉に投入された微粉炭を混合した汚泥を流動層
部を介して噴出する流動化ガスにより流動させながら焼
却するに際し、前記流動化ガスの流量を前記焼却炉より
出る排ガス中の余剰酸素濃度が一定になるように制御す
る流動層汚泥焼却最適余５１１Ｉ酸素濃度制御方式にお
いて、流動化空気と前記排ガス中よりの再循環ガスとの
混合により最適流動化ガス設定値を求め、前記余剰酸素
濃度と燃焼効率を最大にしうるように設定され九余剰酸
素濃度設定値との偏差によって変化する流動化空気比率
Ｋｔ剰じ、この比率に基づいて前記混合の友めの流動化
空気量を決定すると共に、前記最適流動化ガス設定値に
（Ｋ−１）を乗じて前記混合のための再循環ガス層を決
定することを特徴とする。 流動ｒ−汚泥焼却最適余剰＃Ｒ素濃度制御方式。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57079870A JPS58198614A (ja) | 1982-05-14 | 1982-05-14 | 流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方式 |
| US06/435,275 US4441435A (en) | 1981-10-21 | 1982-10-19 | Fluidizing gas control system in fluidized-bed incinerator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57079870A JPS58198614A (ja) | 1982-05-14 | 1982-05-14 | 流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58198614A true JPS58198614A (ja) | 1983-11-18 |
Family
ID=13702243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57079870A Pending JPS58198614A (ja) | 1981-10-21 | 1982-05-14 | 流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58198614A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004538432A (ja) * | 2000-05-03 | 2004-12-24 | メツサー グリースハイム ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 有機破棄物を焼却する方法及び装置 |
-
1982
- 1982-05-14 JP JP57079870A patent/JPS58198614A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004538432A (ja) * | 2000-05-03 | 2004-12-24 | メツサー グリースハイム ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 有機破棄物を焼却する方法及び装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1083779A (en) | Process and means for gas conditioning | |
| US5158024A (en) | Combustion control apparatus for a coal-fired furnace | |
| JPS58106319A (ja) | 粉状燃料を燃焼する方法 | |
| JPH0781701B2 (ja) | 石炭燃焼炉の灰中未燃分推定装置 | |
| JPS58198614A (ja) | 流動層汚泥焼却最適余剰酸素濃度制御方式 | |
| JP2712017B2 (ja) | 燃焼系システム及び燃焼炉 | |
| JP2011149658A (ja) | 循環流動層ボイラの運転制御方法 | |
| JPS6239325B2 (ja) | ||
| JPS6391402A (ja) | ボイラ制御装置 | |
| CN107327839B (zh) | 一种循环流化床锅炉降氧抑氮系统及控制方法 | |
| JPH0470528B2 (ja) | ||
| US7845291B2 (en) | Control method for waste incineration plants with auxiliary burner operation | |
| JP2001304525A (ja) | 廃棄物焼却装置とその運転方法 | |
| JPH0323806B2 (ja) | ||
| JP3235643B2 (ja) | 汚泥焼却炉の燃焼制御方法およびその装置 | |
| JP4082416B2 (ja) | 廃棄物処理プラント | |
| JP2002195534A (ja) | 廃棄物焼却炉の燃焼制御方法とその装置 | |
| JPH0533906A (ja) | ボイラの微粉炭燃焼方法 | |
| JP2762054B2 (ja) | 流動床焼却炉の燃焼制御方法 | |
| JP2681748B2 (ja) | 流動床炉における安定燃焼方法及び装置 | |
| JP2831454B2 (ja) | 循環流動層ボイラの制御装置 | |
| JPH0152653B2 (ja) | ||
| JP2002130626A (ja) | 廃棄物燃焼装置及び方法 | |
| JP2000121025A (ja) | 流動床焼却炉の燃焼制御方法 | |
| JPS59129315A (ja) | 流動層汚泥焼却装置 |