JPS59126002A - 蒸気タ−ビンの保安方法およびその装置 - Google Patents
蒸気タ−ビンの保安方法およびその装置Info
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- JPS59126002A JPS59126002A JP113783A JP113783A JPS59126002A JP S59126002 A JPS59126002 A JP S59126002A JP 113783 A JP113783 A JP 113783A JP 113783 A JP113783 A JP 113783A JP S59126002 A JPS59126002 A JP S59126002A
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- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
- F01K7/16—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type
- F01K7/22—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type the turbines having inter-stage steam heating
- F01K7/24—Control or safety means specially adapted therefor
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、蒸気タービンの保安をはかるだめの制御方法
と、その装置に関するものである。
と、その装置に関するものである。
第１図に従来技術による再熱型蒸気タービンのプラント
の系統および制御システムの概要を示す。
の系統および制御システムの概要を示す。
ボイラ１により発生した蒸気は主蒸気管２を通り主蒸気
止め弁３、蒸気加減弁４を介して高圧蒸気タービン５で
膨張した後、排気管６によシ再熱器７に導かれ、再熱さ
れた後再熱管８、再熱蒸気止め弁９を通って再熱蒸気タ
ービン１０に流入し膨張した後、排気室１１より１復水
器１２に排出される。
止め弁３、蒸気加減弁４を介して高圧蒸気タービン５で
膨張した後、排気管６によシ再熱器７に導かれ、再熱さ
れた後再熱管８、再熱蒸気止め弁９を通って再熱蒸気タ
ービン１０に流入し膨張した後、排気室１１より１復水
器１２に排出される。
復水器１２で復水となった水は復水管１３、ポンプ１４
、給水加熱器１５、給水管１６を通って再びボイラ１に
導入される。高圧タービン５に流入する蒸気はガバナー
１７よシの信号により蒸気加減弁駆動装置１８を介して
蒸気加減弁４で制御する。復水器１２の真空度が高くな
った場合は真空調整弁２３を手動にて操作し大気を導入
することにより調整している。
、給水加熱器１５、給水管１６を通って再びボイラ１に
導入される。高圧タービン５に流入する蒸気はガバナー
１７よシの信号により蒸気加減弁駆動装置１８を介して
蒸気加減弁４で制御する。復水器１２の真空度が高くな
った場合は真空調整弁２３を手動にて操作し大気を導入
することにより調整している。
このような運転を行なっている時の蒸気タービンの内部
での蒸気状態を第２図に示す。竪軸工はエンタルピー、
横軸Ｓはエントロピーを示す。曲線Ｙは飽和蒸気線であ
る。
での蒸気状態を第２図に示す。竪軸工はエンタルピー、
横軸Ｓはエントロピーを示す。曲線Ｙは飽和蒸気線であ
る。
ボイラにて発生した蒸気は、圧力ＰＧ、温度。
Ｔｏにて高圧蒸気タービンに入シ高負荷時には再熱蒸気
圧力ＰＬまで膨張曲線Ａのごとく膨張し、再熱器にて再
熱温度Ｔ＋まで再熱された後再熱蒸気タービンに流入し
排気真空Ｐ、まで膨張曲線Ｂのごとく膨張する。この時
の排気温シ度はＸ。となる。
圧力ＰＬまで膨張曲線Ａのごとく膨張し、再熱器にて再
熱温度Ｔ＋まで再熱された後再熱蒸気タービンに流入し
排気真空Ｐ、まで膨張曲線Ｂのごとく膨張する。この時
の排気温シ度はＸ。となる。
低負荷においては高圧排気圧力はＰｐとなるので高圧蒸
気タービンの膨張曲線はＣ１再熱蒸気タービンの膨張曲
線はＤとなシ、排気温シ度はＸ。
気タービンの膨張曲線はＣ１再熱蒸気タービンの膨張曲
線はＤとなシ、排気温シ度はＸ。
となる。すなわち、低負荷よシ高負荷に移るに従い排気
温シ度が増加することになる。また同じ高負荷において
も再熱蒸気温度がＴＲと低くなると、再熱蒸気タービン
の膨張曲線はＥとなり、排気温υ度はＸＨと再熱蒸気温
度がＴＩであった時の排気温シ度Ｘｏよりも湿ｐ度が高
くなる。
温シ度が増加することになる。また同じ高負荷において
も再熱蒸気温度がＴＲと低くなると、再熱蒸気タービン
の膨張曲線はＥとなり、排気温υ度はＸＨと再熱蒸気温
度がＴＩであった時の排気温シ度Ｘｏよりも湿ｐ度が高
くなる。
第３図は排気真空度と排気温υ度との関係を示す図で再
熱蒸気圧力Ｐ鳳、再熱蒸気温度Ｔｔが一定でも排気真空
がＰｖよｆ：、 ｐ ｖ／まで高くなると排気温シ度も
ＸｏよりＸＯ’まで高くなることを示している。
熱蒸気圧力Ｐ鳳、再熱蒸気温度Ｔｔが一定でも排気真空
がＰｖよｆ：、 ｐ ｖ／まで高くなると排気温シ度も
ＸｏよりＸＯ’まで高くなることを示している。
このように排気温シ度が高くなるにつれ蒸気タービンの
最終段動翼へ与える影響が大きくなって動翼の浸食、損
傷を引起すことになる。その機構を第４図について次に
述べる。本図は蒸気タービンの最終段動翼近辺の構造を
示す。最終段落は静翼２４と動翼２５との組合せによシ
構成されており、最終段落を通過する蒸気は静翼２４の
入口圧力Ｐから静翼出口圧力Ｐ、まで静翼内で膨張する
。
最終段動翼へ与える影響が大きくなって動翼の浸食、損
傷を引起すことになる。その機構を第４図について次に
述べる。本図は蒸気タービンの最終段動翼近辺の構造を
示す。最終段落は静翼２４と動翼２５との組合せによシ
構成されており、最終段落を通過する蒸気は静翼２４の
入口圧力Ｐから静翼出口圧力Ｐ、まで静翼内で膨張する
。
さらに動翼２５にて排気真空Ｐｖまで膨張する。
この時、靜翼出ロ湿シ度はＸｎ、排気温シ度はＸｏ と
なる。従って、動翼２５は入口側は湿シ度Ｘヨ、出口側
では湿り度Ｘ。の蒸気の中で高速回転していることにな
り、動翼と湿シ蒸気中の水滴が衝突し、動翼２５が浸食
あるいは損傷を受けることになる。
なる。従って、動翼２５は入口側は湿シ度Ｘヨ、出口側
では湿り度Ｘ。の蒸気の中で高速回転していることにな
り、動翼と湿シ蒸気中の水滴が衝突し、動翼２５が浸食
あるいは損傷を受けることになる。
第５図は第３図に示す膨張曲線Ｂの最下端部の詳細、す
なわち第４図に示す最終段落部の蒸気状態を示す図であ
る。−通常運転時の排気真空がＰ。
なわち第４図に示す最終段落部の蒸気状態を示す図であ
る。−通常運転時の排気真空がＰ。
の時は静翼の入口圧力はＰ１靜翼出口圧力はＰ ！１
％靜翼出ロ湿シ度はＸｍ、排気温υ度はＸｏ となる。
％靜翼出ロ湿シ度はＸｍ、排気温υ度はＸｏ となる。
この状態にて排気真空が高くなｌ、、 Ｐ、 ／となっ
た場合を考えると、排気真空の変化によシ靜翼出口圧力
はＰ、′、静翼入口圧力はＰ′のごとく変化する。この
ため静翼出口温υ度はＸｉ’と増加する。また、排気温
υ度もＸＯ’ と増加する。高流量が変化しない限シ、
Ｐ、よ！１ｌｌＰゎ′、ＰよシＰ′への変化は少なく靜
翼出ロ湿シ度のＸＢよシＸｎ′への変化も少ないのが一
般的な傾向である。
た場合を考えると、排気真空の変化によシ靜翼出口圧力
はＰ、′、静翼入口圧力はＰ′のごとく変化する。この
ため静翼出口温υ度はＸｉ’と増加する。また、排気温
υ度もＸＯ’ と増加する。高流量が変化しない限シ、
Ｐ、よ！１ｌｌＰゎ′、ＰよシＰ′への変化は少なく靜
翼出ロ湿シ度のＸＢよシＸｎ′への変化も少ないのが一
般的な傾向である。
このように蒸気タービンの負荷、再熱蒸気温度排気真空
が変化することによシ排気湿シ度が増加する。この排気
温シ度の増加によシ最終段動翼は水滴による浸食おるい
は損傷を受けることになるので、高い湿υ度での運転は
避けねばならない。
が変化することによシ排気湿シ度が増加する。この排気
温シ度の増加によシ最終段動翼は水滴による浸食おるい
は損傷を受けることになるので、高い湿υ度での運転は
避けねばならない。
他方、蒸気タービンのプラント効率は排気真空の影響を
受け、一般的には高真空になればなるほど効率は良くな
る。この傾向を第６図に示す。
受け、一般的には高真空になればなるほど効率は良くな
る。この傾向を第６図に示す。
竪軸はプラント効率の変化量Δη７、横軸は排気真空Ｐ
、を示す。排気流量Ｑｈ 、 Ｑｈ ’に対する排気真
空７２０ｗ５Ｈｚを基準とし九Ｐ７とη。
、を示す。排気流量Ｑｈ 、 Ｑｈ ’に対する排気真
空７２０ｗ５Ｈｚを基準とし九Ｐ７とη。
との関係を示している。この場合には排気流量Ｑ、時に
はプラント効率が最高となる点がＰ、＝７３２ｒａｎＨ
ｔ近辺に存在している事を示している。
はプラント効率が最高となる点がＰ、＝７３２ｒａｎＨ
ｔ近辺に存在している事を示している。
また、排気流量がＱｈ’に変化した場合には排気真空が
７４０ ｗｔｎＨｔになっても効率は高くなる一方であ
る事を示している。このよう、に、傾向的には排気真空
を高くすればプラント効率も高くなるので運転者はでき
るだけ高真空運転を目指すことになシ結果的には高い湿
シ変による運転となシ最終段動翼の浸食あるいは損傷を
引起すことになる。
７４０ ｗｔｎＨｔになっても効率は高くなる一方であ
る事を示している。このよう、に、傾向的には排気真空
を高くすればプラント効率も高くなるので運転者はでき
るだけ高真空運転を目指すことになシ結果的には高い湿
シ変による運転となシ最終段動翼の浸食あるいは損傷を
引起すことになる。
これを避けるためには運転者は常に排気真空および再熱
蒸気温度に注意し、もし排気真空が高くなシ過ぎる場合
は第１図に示す排気真空調整弁２２を操作し、真空度を
低下させ排気温シ度増加を防ぐ処置を取らねばならない
。また、再熱蒸気温度の低下によシ排気湿ｐ度の増加が
予想される場合は、負荷上昇を中止する等の処置を行な
う必要がある。
蒸気温度に注意し、もし排気真空が高くなシ過ぎる場合
は第１図に示す排気真空調整弁２２を操作し、真空度を
低下させ排気温シ度増加を防ぐ処置を取らねばならない
。また、再熱蒸気温度の低下によシ排気湿ｐ度の増加が
予想される場合は、負荷上昇を中止する等の処置を行な
う必要がある。
以上に述べた操作を行なうには専門の知識と熟練とを要
し、しかも多大の労力を必要とする。また、人為的なミ
スが混入する虞れ無しとしない。
し、しかも多大の労力を必要とする。また、人為的なミ
スが混入する虞れ無しとしない。
本発明は上述の事情に鑑みて為され、最終段動翼部にお
ける作動蒸気の湿υ度を一定限度以内に保つように制御
する方法およびその装置を提供することを目的とする。
ける作動蒸気の湿υ度を一定限度以内に保つように制御
する方法およびその装置を提供することを目的とする。
上記の目的を達成するため、本発明の方法は、再熱蒸気
タービンにおいては再熱蒸気圧力と、再熱蒸気温度と、
排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制
限的に制御し、蒸気タービン最終段動翼部における作動
蒸気の湿り度を一定値以下に保って、上記最終段動翼の
浸食を防止することを特徴とし、また、非再熱蒸気ター
ビンにおいてはタービン入口蒸気圧力と、タービン入口
蒸気圧力と、排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流
入蒸気量を制限的に制御し、蒸気タービン最終段動翼部
における作動蒸気の湿υ度を一定値以下に保って、上記
最終段動翼の浸食を防止することを特徴とする。
タービンにおいては再熱蒸気圧力と、再熱蒸気温度と、
排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制
限的に制御し、蒸気タービン最終段動翼部における作動
蒸気の湿り度を一定値以下に保って、上記最終段動翼の
浸食を防止することを特徴とし、また、非再熱蒸気ター
ビンにおいてはタービン入口蒸気圧力と、タービン入口
蒸気圧力と、排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流
入蒸気量を制限的に制御し、蒸気タービン最終段動翼部
における作動蒸気の湿υ度を一定値以下に保って、上記
最終段動翼の浸食を防止することを特徴とする。
そして本発明の装置は上記の方法を容易に実施してその
効果を充分に発揮させるため、再熱蒸気タービンにおい
ては再熱蒸気圧力と再熱蒸気温度と、排気真空度とに基
づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に制御する自
動制御装置を設け、蒸気タービン最終段動翼部における
作動蒸気の湿υ度を自動的に一定値以下に保ち得べく為
したることを特徴とし、また、非再熱蒸気タービンにお
いてはタービン入口蒸気圧力と、タービン入口蒸気温度
と、排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量
を制限鋳に制御する自動制御装置を設け、蒸気タービン
最終段動翼における作動蒸気の湿シ度を自動的に一定値
以下に保ち得べく為したることを特徴とする。
効果を充分に発揮させるため、再熱蒸気タービンにおい
ては再熱蒸気圧力と再熱蒸気温度と、排気真空度とに基
づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に制御する自
動制御装置を設け、蒸気タービン最終段動翼部における
作動蒸気の湿υ度を自動的に一定値以下に保ち得べく為
したることを特徴とし、また、非再熱蒸気タービンにお
いてはタービン入口蒸気圧力と、タービン入口蒸気温度
と、排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量
を制限鋳に制御する自動制御装置を設け、蒸気タービン
最終段動翼における作動蒸気の湿シ度を自動的に一定値
以下に保ち得べく為したることを特徴とする。
第７図は本発明方法を再熱蒸気タービンに適用するため
に構成した本発明装置の１実施例を示す。
に構成した本発明装置の１実施例を示す。
第１図に示した従来装置に比して異なるところは、再熱
蒸気圧力検出器１９、再熱蒸気温度検出器２０、及び排
気真空検出器２１を設けると共に、上記各検出器の出力
信号を入力されて蒸気加減弁４の駆動装置１８を制御す
る演算回路２２を設けたことである。上記の演算回路２
２は再熱蒸気圧力と再熱蒸気温度と排気真空度とに基づ
き、後述のごとく蒸気加減弁駆動装置１８を介して蒸気
加減弁４を駆動し、高圧蒸気タービン５の流入蒸気量を
制限的に制御する機能を有していて、ボイラ１から供給
される再熱蒸気の圧力に比して温度が低い場合、又は排
気真空が不適当な場合は蒸気加減弁駆動装置１８への信
号が制限されて蒸気加減弁４が絞られ、高圧蒸気タービ
ン５への流入蒸気が減少する。このため排気温シ度が減
少する。この様子を説明したものが第８図である。通常
運転中の高圧蒸気タービン、再熱蒸気タービ／の膨張線
図はＡおよびＢのごとくになっている。この時に再熱蒸
気温度が、限界湿シ度ＸＬ Ｉ ＸｆｉＬに相当する蒸
気温度ＴＬを越えてＴＨまで低下した場合には、排気湿
り度、靜翼出ロ湿シ度がそれぞれＸＨ、Ｘｈｉとなシ限
界湿り度を越えるととになり、動翼の浸食あるいは損傷
を引起すことになる。
蒸気圧力検出器１９、再熱蒸気温度検出器２０、及び排
気真空検出器２１を設けると共に、上記各検出器の出力
信号を入力されて蒸気加減弁４の駆動装置１８を制御す
る演算回路２２を設けたことである。上記の演算回路２
２は再熱蒸気圧力と再熱蒸気温度と排気真空度とに基づ
き、後述のごとく蒸気加減弁駆動装置１８を介して蒸気
加減弁４を駆動し、高圧蒸気タービン５の流入蒸気量を
制限的に制御する機能を有していて、ボイラ１から供給
される再熱蒸気の圧力に比して温度が低い場合、又は排
気真空が不適当な場合は蒸気加減弁駆動装置１８への信
号が制限されて蒸気加減弁４が絞られ、高圧蒸気タービ
ン５への流入蒸気が減少する。このため排気温シ度が減
少する。この様子を説明したものが第８図である。通常
運転中の高圧蒸気タービン、再熱蒸気タービ／の膨張線
図はＡおよびＢのごとくになっている。この時に再熱蒸
気温度が、限界湿シ度ＸＬ Ｉ ＸｆｉＬに相当する蒸
気温度ＴＬを越えてＴＨまで低下した場合には、排気湿
り度、靜翼出ロ湿シ度がそれぞれＸＨ、Ｘｈｉとなシ限
界湿り度を越えるととになり、動翼の浸食あるいは損傷
を引起すことになる。
蒸気加減弁を絞ることによシ蒸気流量が減少すれば再熱
蒸気圧力がＰＬよりＰＬ ’に変化し、膨張線図はＡ／
、Ｂ／のごとくに変化する。この結果、湿シ度は限界
湿シ度よシ低くなる。
蒸気圧力がＰＬよりＰＬ ’に変化し、膨張線図はＡ／
、Ｂ／のごとくに変化する。この結果、湿シ度は限界
湿シ度よシ低くなる。
第９図は蒸気流量Ｑと各部の圧力の関係を示す図で、蒸
気流量Ｑが増加するに従って各部圧力も増加することを
示しておシ、再熱蒸気圧力Ｐ＋および排気真空Ｐ７さ測
定することによシ、靜興入ロ圧力Ｐ、静翼出ロ圧力Ｐ１
を求めることが可能である。靜翼入ロ圧力Ｐ、靜翼出ロ
圧力Ｐカは一般的に蒸気タービンの構造上、計測器の取
付が困難であるために、第９図に示すごとき特性を第７
図に示す演算回路２２に記憶させておき、再熱蒸気圧力
Ｐ＋ と排気真空Ｐ７とを測定することによとの関連特
性を同時に記憶させておくことが望ましい。また、湿多
度に関しては精度高く測定可能な計器がないため演算で
求めることになる。このためには、第１０図に示すごと
き流量Ｑと再熱蒸気タービン内部効率η魚との相関特性
を記憶させておく必要がある。
気流量Ｑが増加するに従って各部圧力も増加することを
示しておシ、再熱蒸気圧力Ｐ＋および排気真空Ｐ７さ測
定することによシ、靜興入ロ圧力Ｐ、静翼出ロ圧力Ｐ１
を求めることが可能である。靜翼入ロ圧力Ｐ、靜翼出ロ
圧力Ｐカは一般的に蒸気タービンの構造上、計測器の取
付が困難であるために、第９図に示すごとき特性を第７
図に示す演算回路２２に記憶させておき、再熱蒸気圧力
Ｐ＋ と排気真空Ｐ７とを測定することによとの関連特
性を同時に記憶させておくことが望ましい。また、湿多
度に関しては精度高く測定可能な計器がないため演算で
求めることになる。このためには、第１０図に示すごと
き流量Ｑと再熱蒸気タービン内部効率η魚との相関特性
を記憶させておく必要がある。
この内部効率η１と再熱蒸気圧力Ｐい再熱蒸気温度Ｔ＋
、排気真空Ｐ、よシ排気湿シ度Ｘｏ１靜翼出ロ湿シ度Ｘ
、。の演算方法を第１２図にょシ説明する。
、排気真空Ｐ、よシ排気湿シ度Ｘｏ１靜翼出ロ湿シ度Ｘ
、。の演算方法を第１２図にょシ説明する。
第１２図において再熱蒸気圧力Ｐ＋と再熱蒸気温度Ｔ＋
よシ再熱入口エンタルピーＨｔが求まる。
よシ再熱入口エンタルピーＨｔが求まる。
この点より等エントロピーで排気真空Ｐ７まで膨張する
と、この点のエンタルピーはＨｔとなる。
と、この点のエンタルピーはＨｔとなる。
ＨｌとＨｔとの差が理論熱落差ΔＨとなる。この理論熱
落差ΔＨに第１０図に示す再熱蒸気タービン内部効率η
ｌを卦けることにょシ有効熱落差Δｈが求まる。この結
果、Ｈｌ よりΔｈを引いたものが排気エンタルピー
Ｈ９となる。このＨ７と排気真空より排気湿り度Ｘｏが
求まる。この結果、膨張線図Ｂが求まる。また、静翼入
口圧力Ｐは第９図よシ再熱蒸気圧力ＰＬ より求められ
る。同時に蒸気流量Ｑも求まる。再熱蒸気圧力Ｐ１と排
気真空Ｐ７が測定されているので第１１図の関係よきる
ことになる。
落差ΔＨに第１０図に示す再熱蒸気タービン内部効率η
ｌを卦けることにょシ有効熱落差Δｈが求まる。この結
果、Ｈｌ よりΔｈを引いたものが排気エンタルピー
Ｈ９となる。このＨ７と排気真空より排気湿り度Ｘｏが
求まる。この結果、膨張線図Ｂが求まる。また、静翼入
口圧力Ｐは第９図よシ再熱蒸気圧力ＰＬ より求められ
る。同時に蒸気流量Ｑも求まる。再熱蒸気圧力Ｐ１と排
気真空Ｐ７が測定されているので第１１図の関係よきる
ことになる。
このＰ、と膨張線図Ｂとの交点が靜翼入ロ湿シ度Ｘ、で
ある。
ある。
以上の演算によシ排気湿り度Ｘｏ、靜翼入ロ湿シ度Ｘゎ
が求まることになる。
が求まることになる。
他方、排気真空度が高くなって、第６図に示した排気流
量Ｑｈで運転されている時に最高効率点（→を越えて真
空が良くなった場合は、第７図に示した演算回路２２が
ら排気真空調整弁２３の駆動装置２８に指令信号を与え
て紋排気真空調整弁２３を開き、大気を復水器１２内に
導入して真空度を若干下げ、プラント効率の最高効率点
（ｆ）を保つように制御する。この操作によって排気温
シ度を低減することが可能となる。
量Ｑｈで運転されている時に最高効率点（→を越えて真
空が良くなった場合は、第７図に示した演算回路２２が
ら排気真空調整弁２３の駆動装置２８に指令信号を与え
て紋排気真空調整弁２３を開き、大気を復水器１２内に
導入して真空度を若干下げ、プラント効率の最高効率点
（ｆ）を保つように制御する。この操作によって排気温
シ度を低減することが可能となる。
上述の実施例のように、蒸気タービンの流入蒸気量の制
御と共に排気真空度の制御を併せて行なうと、タービン
プラントの効率を最良の点に保持し得るという効果があ
る。
御と共に排気真空度の制御を併せて行なうと、タービン
プラントの効率を最良の点に保持し得るという効果があ
る。
また、蒸気タービンの流入蒸気量の自動制御装置を排気
真空度の制御が可能なように構成しておくと上記の方法
を容易に、自動的に行なうことができる。
真空度の制御が可能なように構成しておくと上記の方法
を容易に、自動的に行なうことができる。
上述の実施例は、本発明を再熱蒸気タービンに適用した
場合について述べだが、本発明を非再熱蒸気タービンに
適用するには次のように構成することにより、上述の再
熱蒸気タービンにおけると同様の作用効果が得られる。
場合について述べだが、本発明を非再熱蒸気タービンに
適用するには次のように構成することにより、上述の再
熱蒸気タービンにおけると同様の作用効果が得られる。
即ち、再熱蒸気タービンにおいては既述のごとく、再熱
蒸気の温度・圧力と排気真空度とに基づいて蒸気タービ
ンの流入蒸気量を制限的に制御したが、非再熱蒸気ター
ビンにおいてはタービン入口蒸気の温度・圧力と排気真
空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に
制御する自動制御装置を設けて、前記の実施例と同様に
制御を行なえば良い。
蒸気の温度・圧力と排気真空度とに基づいて蒸気タービ
ンの流入蒸気量を制限的に制御したが、非再熱蒸気ター
ビンにおいてはタービン入口蒸気の温度・圧力と排気真
空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に
制御する自動制御装置を設けて、前記の実施例と同様に
制御を行なえば良い。
以上説明したように、本発明の保安方法は、再熱蒸気タ
ービンにおいては再熱蒸気圧力と、再熱蒸気温度と、排
気真空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制限
的に制御して、蒸気タービン最終段動翼部における作動
蒸気の湿ｐ度を一定値以下に保つことによｐｌまた、非
再熱蒸気タービンにおいてはタービン入口蒸気圧力とタ
ービン入口蒸気温度と排気真空度とに基づいて蒸気ター
ビンの流入蒸気量を制限的に制御して、最終段動興部に
おける作動蒸気の湿り度を所定値以下に保つことができ
る。
ービンにおいては再熱蒸気圧力と、再熱蒸気温度と、排
気真空度とに基づいて蒸気タービンの流入蒸気量を制限
的に制御して、蒸気タービン最終段動翼部における作動
蒸気の湿ｐ度を一定値以下に保つことによｐｌまた、非
再熱蒸気タービンにおいてはタービン入口蒸気圧力とタ
ービン入口蒸気温度と排気真空度とに基づいて蒸気ター
ビンの流入蒸気量を制限的に制御して、最終段動興部に
おける作動蒸気の湿り度を所定値以下に保つことができ
る。
また、本発明の保安装置は、再熱蒸気タービンにおいて
は再熱蒸気圧力と再熱蒸気温度と、排気真空度とに基づ
いて蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に制御する自動
制御装置を設け、蒸気タービン最終段動翼部における作
動蒸気の１９度を自動的に一定値以下に保ち得べく為す
ことによシ、また、非再熱蒸気タービンにおいてはター
ビン入口蒸気圧力と、タービン入口蒸気温度と、排気真
空度とに基づいて、蒸気タービンの流入蒸気量を制限的
に制御する自動制御装置を設け、蒸気タービン最終段動
翼部における作動蒸気の湿り度を自動的に一定値以下に
保ち得べく為すことによシ、上記の本発明方法を容易に
かつ確実に実施してその効果を充分に発揮させることが
できる。
は再熱蒸気圧力と再熱蒸気温度と、排気真空度とに基づ
いて蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に制御する自動
制御装置を設け、蒸気タービン最終段動翼部における作
動蒸気の１９度を自動的に一定値以下に保ち得べく為す
ことによシ、また、非再熱蒸気タービンにおいてはター
ビン入口蒸気圧力と、タービン入口蒸気温度と、排気真
空度とに基づいて、蒸気タービンの流入蒸気量を制限的
に制御する自動制御装置を設け、蒸気タービン最終段動
翼部における作動蒸気の湿り度を自動的に一定値以下に
保ち得べく為すことによシ、上記の本発明方法を容易に
かつ確実に実施してその効果を充分に発揮させることが
できる。
第１図は従来技術による蒸気タービンプラントの制御方
法の説明図、第２図は蒸気タービン内部の蒸気状態を説
明する膨張線図で、負荷と再熱蒸気圧力、再熱蒸気温度
によシ排気湿９度がいかに変化するかを示す図表、第３
図は同じく排気真空と排気温シ度の関係を示す図表であ
る。第４図は蒸気タービン最終段落部の断面図、第５図
は第４図に示す各部の蒸気状態を膨張線図上で説明した
もので、排気真空の変化による各部の状態変化を説明す
る図表である。第６図は排気真空とプラント効率との関
連を示す図表である。第７図は本発明方法および本発明
装置の実施例の説明図、第８図は上記実施例における膨
張線図の変化を説明するだめの図表、第９図は蒸気流量
と各部の圧力との関係を示す図表、第１０図は蒸気流量
と再熱タービンの内部効率との関係を示す図表、第１１
図は最終段静翼入口圧力・出口圧力・排気真空の関係を
示す図表、第１２図は再熱蒸気圧力、再熱蒸気温度、排
気真空から静翼入ロ圧力、靜翼出ロ圧力、排気湿り度、
静翼出ロ湿シ度を求める方法を説明する図表である。 １・・・ボイラ、２・・・主蒸気管、３・・・主蒸気止
め弁、４・・・蒸気加減弁、５・・・高圧蒸気タービン
、６・・・排気管、７・・・再熱器、８・・・再熱管、
９・・・再熱蒸気止め弁、ｌＯ・・・再熱蒸気タービン
、１１・・・排気室、１２・・・復水器、１３・・・復
水管、１４・・・ポンプ、１５・・・給水加熱器、１６
・・・給水管、１７・・・ガバナー、１８・・・蒸気加
減弁駆動装置、１９・・・再熱蒸気圧力検出器、２０・
・・再熱蒸気温度検出器、２１・・・排気真空検出器、
２２・・・演算器、２３・・・排気真空調整弁、２４・
・・静翼、２５・・・動翼、２８・・・排気真空調整弁
駆動装置、Ｑｈ 、Ｑｂ’・・・排気流量、ｐｏ・・・
入口蒸気圧力、Ｔｏ・・・入口蒸気温度、Ｐ、。 ＰＩ ’ 、Ｐ、・・・再熱蒸気圧力、Ｔ＋、Ｔｕ・・
・再熱蒸気温度、Ｐ ｖ 、 Ｐ ｖ ’ ”’排気真
空、Ｘｏ 、ｘｐ。 Ｘｔｒ 、 Ｘ６ ’・・・排気温シ度、Ｙ・・・飽和
蒸気線、Ｐ。 Ｐ′・・・静翼入口圧力 ｐ、、ｐ、／・・・静翼出口
圧力、Ｘ力、Ｘ、′・・・静翼出口湿り度、ＴＬ・・・
限界再熱蒸気温度、ＸＬ・・・限界排気湿り度、ＸｍＬ
・・・限界静翼出ロ湿シ度、ηｌ・・・再熱蒸気タービ
ン内部効率、ＨＩ・・・再熱入口エンタルピー、Ｈｔ・
・・理論排気エンタルピー。 代理人 弁理士 秋本正実 茅Ｉ 目 ＄２ 囚 茅３０ 第４囚 ＄５ 目 茅６０ 茅８ 目 茅？凶 芥ｌＯ目 芽１２ 図
法の説明図、第２図は蒸気タービン内部の蒸気状態を説
明する膨張線図で、負荷と再熱蒸気圧力、再熱蒸気温度
によシ排気湿９度がいかに変化するかを示す図表、第３
図は同じく排気真空と排気温シ度の関係を示す図表であ
る。第４図は蒸気タービン最終段落部の断面図、第５図
は第４図に示す各部の蒸気状態を膨張線図上で説明した
もので、排気真空の変化による各部の状態変化を説明す
る図表である。第６図は排気真空とプラント効率との関
連を示す図表である。第７図は本発明方法および本発明
装置の実施例の説明図、第８図は上記実施例における膨
張線図の変化を説明するだめの図表、第９図は蒸気流量
と各部の圧力との関係を示す図表、第１０図は蒸気流量
と再熱タービンの内部効率との関係を示す図表、第１１
図は最終段静翼入口圧力・出口圧力・排気真空の関係を
示す図表、第１２図は再熱蒸気圧力、再熱蒸気温度、排
気真空から静翼入ロ圧力、靜翼出ロ圧力、排気湿り度、
静翼出ロ湿シ度を求める方法を説明する図表である。 １・・・ボイラ、２・・・主蒸気管、３・・・主蒸気止
め弁、４・・・蒸気加減弁、５・・・高圧蒸気タービン
、６・・・排気管、７・・・再熱器、８・・・再熱管、
９・・・再熱蒸気止め弁、ｌＯ・・・再熱蒸気タービン
、１１・・・排気室、１２・・・復水器、１３・・・復
水管、１４・・・ポンプ、１５・・・給水加熱器、１６
・・・給水管、１７・・・ガバナー、１８・・・蒸気加
減弁駆動装置、１９・・・再熱蒸気圧力検出器、２０・
・・再熱蒸気温度検出器、２１・・・排気真空検出器、
２２・・・演算器、２３・・・排気真空調整弁、２４・
・・静翼、２５・・・動翼、２８・・・排気真空調整弁
駆動装置、Ｑｈ 、Ｑｂ’・・・排気流量、ｐｏ・・・
入口蒸気圧力、Ｔｏ・・・入口蒸気温度、Ｐ、。 ＰＩ ’ 、Ｐ、・・・再熱蒸気圧力、Ｔ＋、Ｔｕ・・
・再熱蒸気温度、Ｐ ｖ 、 Ｐ ｖ ’ ”’排気真
空、Ｘｏ 、ｘｐ。 Ｘｔｒ 、 Ｘ６ ’・・・排気温シ度、Ｙ・・・飽和
蒸気線、Ｐ。 Ｐ′・・・静翼入口圧力 ｐ、、ｐ、／・・・静翼出口
圧力、Ｘ力、Ｘ、′・・・静翼出口湿り度、ＴＬ・・・
限界再熱蒸気温度、ＸＬ・・・限界排気湿り度、ＸｍＬ
・・・限界静翼出ロ湿シ度、ηｌ・・・再熱蒸気タービ
ン内部効率、ＨＩ・・・再熱入口エンタルピー、Ｈｔ・
・・理論排気エンタルピー。 代理人 弁理士 秋本正実 茅Ｉ 目 ＄２ 囚 茅３０ 第４囚 ＄５ 目 茅６０ 茅８ 目 茅？凶 芥ｌＯ目 芽１２ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、再熱蒸気タービンにおいて、再熱蒸気圧力と、再熱
蒸気温度と、排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流
入蒸気量を制限的に制御し、蒸気タービン最終段動翼部
における作動蒸気の湿り度を一定値以下に保って、上記
最終段動翼の浸食を防止することを特徴とする蒸気ター
ビンの保安方法。 ２、前記の流入蒸気量の制御は、排気真空度の制御と共
に行なって、タービンプラントの効率が最良の状態とな
るように制御することを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の蒸気タービンの保安方法。 ３、再熱蒸気タービンにおいて、再熱蒸気圧力と、再熱
蒸気温度と、排気真空度とに基づいて蒸気タービンの流
入蒸気量を制限的に制御する自動制御装置を設け、蒸気
タービン最終段動翼部における作動蒸気の湿シ度を自動
的に一定値以下に保ち得べく為したることを特徴とする
蒸気タービンの保安装置。 ４、前記の自動制御装置は、流入蒸気量の制御とともに
排気真空度を制御する構造のものとして、タービンプラ
ントの効率を最良の状態に保ち得べくなしたることを特
徴とする特許請求の範囲第３項に記載の蒸気タービンの
保安装置。 ５、非再熱蒸気タービンにおいて、タービン入口蒸気圧
力と、タービン入口蒸気温度と、排気真空度とに基づい
て蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に制御し、蒸気タ
ービン最終段動翼部における作動蒸気の湿シ度を自動的
に一定値以下に保って上記最終段動翼の浸食を防止する
ことを特徴とする蒸気タービンの保安方法。 ６、前記の流入蒸気量の制御は、排気真空度の制御と共
に行なって、タービンプラントの効率が最良の状態とな
るように制御することを特徴とする特許請求の範囲第５
項に記載の蒸気タービンの保安方法。 ７、非再熱蒸気タービンにおいて、タービン入口蒸気圧
力と、タービン入口蒸気温度と、排気真空度とに基づい
て、蒸気タービンの流入蒸気量を制限的に制御する自動
制御装置を設け、蒸気タービン最終段動翼部における作
動蒸気の湿υ度を自動的に一定値以下に保ち得べく為し
たることを特徴とする蒸気タービンの保安装置。 ８、前記の自動制御装置は、流入蒸気量の制御とともに
排気真空度を制御する構造のものとして、タービンプラ
ントの効率を最良の状態に保ち得べくなしたることを特
徴とする特許請求の範囲第７項に記載の蒸気タービンの
保安装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP113783A JPS59126002A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 蒸気タ−ビンの保安方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP113783A JPS59126002A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 蒸気タ−ビンの保安方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59126002A true JPS59126002A (ja) | 1984-07-20 |
Family
ID=11493057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP113783A Pending JPS59126002A (ja) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | 蒸気タ−ビンの保安方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59126002A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57116109A (en) * | 1981-01-09 | 1982-07-20 | Toshiba Corp | Monitoring and controlling device for condensing turbine |
-
1983
- 1983-01-10 JP JP113783A patent/JPS59126002A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57116109A (en) * | 1981-01-09 | 1982-07-20 | Toshiba Corp | Monitoring and controlling device for condensing turbine |
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