JPS59123703A - 焼結複合耐摩耗部材 - Google Patents
焼結複合耐摩耗部材Info
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- JPS59123703A JPS59123703A JP23449682A JP23449682A JPS59123703A JP S59123703 A JPS59123703 A JP S59123703A JP 23449682 A JP23449682 A JP 23449682A JP 23449682 A JP23449682 A JP 23449682A JP S59123703 A JPS59123703 A JP S59123703A
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- sintered
- sintered body
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
- B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
- B22F7/062—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は滉結り合耐摩耗部材に関する。
従来より、内燃機関の例えばロッカーアームテップ等、
高面圧を受ける摺動部制に谷柚焼結材相が実用化されて
さているが、更に厳しい使用条件？想定して、各種高合
金焼結材料が開発検討されている。しかしながら、これ
らの材料は高価であるため、コスト高になる。上記摺動
部材において、摺動機能上必要とされる耐摩耗性が要求
される部位は表面層部のみでらるため、高価な焼結材料
を表面部のみに使用し、残！ｌｌを低廉な母材て置換し
、両者を接合して複合化することによりコストを低減さ
せたり合耐摩耗部材が開発されている。
高面圧を受ける摺動部制に谷柚焼結材相が実用化されて
さているが、更に厳しい使用条件？想定して、各種高合
金焼結材料が開発検討されている。しかしながら、これ
らの材料は高価であるため、コスト高になる。上記摺動
部材において、摺動機能上必要とされる耐摩耗性が要求
される部位は表面層部のみでらるため、高価な焼結材料
を表面部のみに使用し、残！ｌｌを低廉な母材て置換し
、両者を接合して複合化することによりコストを低減さ
せたり合耐摩耗部材が開発されている。
一力、異種焼結材料の接合方法には溶浸、ろう付け、そ
の他種々の方法があるが、焼結と同時に拡散接合せしめ
るのが低コストで信頼性も高、く好ましい。しかしなか
ら従来の拡散接合は、母材の融点以下の温度で行われて
いたため、接合面における母材の液相量が不足し、光分
な接合が祷られなかった。
の他種々の方法があるが、焼結と同時に拡散接合せしめ
るのが低コストで信頼性も高、く好ましい。しかしなか
ら従来の拡散接合は、母材の融点以下の温度で行われて
いたため、接合面における母材の液相量が不足し、光分
な接合が祷られなかった。
本発明名は、上記摺動部材の高価な耐摩耗性焼結材料を
置き換える母材として４へ激を釈渣籾友λ↑゛ハ を
用、・＼、 イ、札 ら の、賓オ′オ寸パｏ に幻
孝才゛孝号 よ 物古ヒ。
置き換える母材として４へ激を釈渣籾友λ↑゛ハ を
用、・＼、 イ、札 ら の、賓オ′オ寸パｏ に幻
孝才゛孝号 よ 物古ヒ。
綿証戊゛藪り、７）イ氏１＼ゴ歓尻オ今表乞／鑑在ｑ己
、漣し２全簡 イオをかかる中旨の融点（液相生成渦層）歩上の温度に
加熱して焼結および拡散接合することにより、強固に接
合された安価な焼結傾合耐摩耗ｓ（オが伯られることを
見出し、本発明を完成した。
、漣し２全簡 イオをかかる中旨の融点（液相生成渦層）歩上の温度に
加熱して焼結および拡散接合することにより、強固に接
合された安価な焼結傾合耐摩耗ｓ（オが伯られることを
見出し、本発明を完成した。
従って、本発明の目的は、チ１固に接合された安１ｉｌ
′Ｉｉな焼結傾合耐摩耗部材を提供することにある。
′Ｉｉな焼結傾合耐摩耗部材を提供することにある。
本発明による焼結り合釘摩耗部材は、高合金粉末酊早耗
性・焼結体（超硬糸ケ除く）から成る摺動面部、鉄系粉
末・尻結体から成る踊配摺動面を支持するための母相部
、および前記高合金粉末および前記鉄系粉末のいずれよ
りも液相牛成渦度の低い金属系粉末の焼結体から成る、
前記摺動面部と前記母材部との間に介在した中間材部か
ら構成され、これらの部位の各・焼結体は前記金属系粉
末中間材の焼結時に構成する液相により拡散接合でれて
いることを特徴とする。
性・焼結体（超硬糸ケ除く）から成る摺動面部、鉄系粉
末・尻結体から成る踊配摺動面を支持するための母相部
、および前記高合金粉末および前記鉄系粉末のいずれよ
りも液相牛成渦度の低い金属系粉末の焼結体から成る、
前記摺動面部と前記母材部との間に介在した中間材部か
ら構成され、これらの部位の各・焼結体は前記金属系粉
末中間材の焼結時に構成する液相により拡散接合でれて
いることを特徴とする。
摺動ｍ３部を構成する冒合金粉末耐摩耗件焼結体は、従
来の面１摩耗性高台金焼結付であることがてざるが、通
常鉄系又はサーメット系の焼結合金が使用される。これ
らの焼結台金の例としては、Ｃｒ、 Ｍｒ＋、 Ｗ、
Ｃｏ、およびＶの１種又は２ね層上を含み残部Ｆｅおよ
び不純物から成る鉄系合金；およヒ’ｒｉｃ、 ＴｉＮ
等のセラミック粉末にＮｉ、 Ｃｏ等の鉄系金属粉末を
結合材として焼結したサーメット糸焼結合金を誉げるこ
とができる。
来の面１摩耗性高台金焼結付であることがてざるが、通
常鉄系又はサーメット系の焼結合金が使用される。これ
らの焼結台金の例としては、Ｃｒ、 Ｍｒ＋、 Ｗ、
Ｃｏ、およびＶの１種又は２ね層上を含み残部Ｆｅおよ
び不純物から成る鉄系合金；およヒ’ｒｉｃ、 ＴｉＮ
等のセラミック粉末にＮｉ、 Ｃｏ等の鉄系金属粉末を
結合材として焼結したサーメット糸焼結合金を誉げるこ
とができる。
母材部を構成する鉄系粉末焼結体は將に限定されず、通
常低置な鉄系粉末材料からの焼結体が用いられる。
常低置な鉄系粉末材料からの焼結体が用いられる。
中間相部を構成する金属系粉末焼結体は、摺動面部およ
び母材部に用いた＠粉末拐料のいす含む低１晶で液相を
構成する鉄系側Ｅｌ、 Ｃｕ −Ｎｉ−Δ４ｎ系等の
ろう材を含む鉄系粉末材料が使用しイセる。
び母材部に用いた＠粉末拐料のいす含む低１晶で液相を
構成する鉄系側Ｅｌ、 Ｃｕ −Ｎｉ−Δ４ｎ系等の
ろう材を含む鉄系粉末材料が使用しイセる。
本発明の襟自耐摩耗部材の第１の製法は、高合金粉末力
・ら成る摺動面部材料の成形体又は予備焼結体、鉄系粉
末から成る母材の成形体又は予備焼結体、および＠記高
合金粉末および鉄系粉末のいずれよりも液相生成温度が
低い金属系粉末から成る中間材の成形体又は予備焼結体
を、該中間相が前記摺動面部材と母材の間になるように
１ね、全体を前記１坏合金粉末２よひ鉄系粉末の中で焼
結１．Ｗ、度がより旨い粉末の焼結温度で且つへｔ記午
属系粉末中間材の液相生成ン品度埠上の縣度に加熱して
、全体を焼結すると同時に前配金頑粉末中間材から生成
する液相により的記摺動面部材朴、中間材および母材を
互い（こ拡１ｉＶ接合せしめることを＠徴とする。
・ら成る摺動面部材料の成形体又は予備焼結体、鉄系粉
末から成る母材の成形体又は予備焼結体、および＠記高
合金粉末および鉄系粉末のいずれよりも液相生成温度が
低い金属系粉末から成る中間材の成形体又は予備焼結体
を、該中間相が前記摺動面部材と母材の間になるように
１ね、全体を前記１坏合金粉末２よひ鉄系粉末の中で焼
結１．Ｗ、度がより旨い粉末の焼結温度で且つへｔ記午
属系粉末中間材の液相生成ン品度埠上の縣度に加熱して
、全体を焼結すると同時に前配金頑粉末中間材から生成
する液相により的記摺動面部材朴、中間材および母材を
互い（こ拡１ｉＶ接合せしめることを＠徴とする。
本発明の徐＠耐摩壮部材の第２の製法（′Ｊ１上記の第
１の製法において、摺動面部材料および／又は母相のｉ
成形体又は予備″焼結体に代えて少なくとも一方の材料
の焼結体を用い、未焼結粉末材柑の中でより高い焼結温
度を有する狡床利別の焼結湛度で且つ中間相の液相生成
温度り上の温度に加熱することを特徴とする。従って、
摺動面部７「オ刺および母相の両名の焼結体を用いた場
合には、加熱６度は中間材の液相構成温度１ソ上てあれ
はよい。
１の製法において、摺動面部材料および／又は母相のｉ
成形体又は予備″焼結体に代えて少なくとも一方の材料
の焼結体を用い、未焼結粉末材柑の中でより高い焼結温
度を有する狡床利別の焼結湛度で且つ中間相の液相生成
温度り上の温度に加熱することを特徴とする。従って、
摺動面部７「オ刺および母相の両名の焼結体を用いた場
合には、加熱６度は中間材の液相構成温度１ソ上てあれ
はよい。
前記高合金粉末、鉄系粉末および金属系粉末の夫々は合
金粉末、単体粉末の市合粉、或いは合金粉末と単体粉末
との混合粉末のいずれであってもよい。これらの粉末は
焼結を容易にするために、予備焼結又は・焼結前に圧縮
成形するのが好ましい。
金粉末、単体粉末の市合粉、或いは合金粉末と単体粉末
との混合粉末のいずれであってもよい。これらの粉末は
焼結を容易にするために、予備焼結又は・焼結前に圧縮
成形するのが好ましい。
第１および第２の製法で焼結温度とは、粉末間に結合が
牛じる温度を云い、使用した粉末の組成、粉末の粒度、
粉床成形体の圧細度（密度）に依存する。いずれの製法
にあ−いても焼結温度は使用した断定の粉末の焼結に通
常用いられる臨席範囲にあればよいが、焼結温度が高い
ほど接合面での拡散が促進さｎ１好ましい。多に摺動面
部材料の液相生成臨席以上で・ｍ、結・接合すれば、よ
り強固な接合が得られる。
牛じる温度を云い、使用した粉末の組成、粉末の粒度、
粉床成形体の圧細度（密度）に依存する。いずれの製法
にあ−いても焼結温度は使用した断定の粉末の焼結に通
常用いられる臨席範囲にあればよいが、焼結温度が高い
ほど接合面での拡散が促進さｎ１好ましい。多に摺動面
部材料の液相生成臨席以上で・ｍ、結・接合すれば、よ
り強固な接合が得られる。
なお上記いずれの製法においても、焼結・接合のための
加熱温度は、摺動面部材料、中間相および母相のいずれ
の扮木材刺も粉末全体が溶融しない箇度（溶融点坩１）
とするのが好捷しい。
加熱温度は、摺動面部材料、中間相および母相のいずれ
の扮木材刺も粉末全体が溶融しない箇度（溶融点坩１）
とするのが好捷しい。
加熱による焼結および拡散接＠は通宮非酸化件ないし還
元性雰囲気中で行われ、例えば望素（Ｎ２）、アルゴン
等の不活性ガス；ＲＸカス、アンモニア分解カス、水素
ガス等の還元性カス。
元性雰囲気中で行われ、例えば望素（Ｎ２）、アルゴン
等の不活性ガス；ＲＸカス、アンモニア分解カス、水素
ガス等の還元性カス。
又はＰＮ、空ないし減圧下にて行われる。
加熱時＋Ｓ＋は通常の焼結体の加熱時間範囲にある。
第１〜３図は本発明による内燃機関のロッカーアームテ
ップを示すものである。第１〜６図中、１は摺動面部、
２は中間側部、そして３は母材部を示す。
ップを示すものである。第１〜６図中、１は摺動面部、
２は中間側部、そして３は母材部を示す。
次に本発明を、実姉例および比較例をもって計しく欣明
する。
する。
実ｌイｅ ｆリ １
摺動部材料として重量比でＣｒ：４％、 Ｍｏ ： ５
％。
％。
Ｗ：６％、Ｃｏ：５％、Ｖ：３％、Ｃ：１．２％、残部
艮および２％却下の不用１物からなる合金粉末を用いた
成形体（密度６．５９／ｃｒｄ）に、中［用材としてＣ
ｕｂｓ％７ Ｃ：１％、残部Ｆｅ（２％以下の不純物を
含む）からなる単体粉末混合＠を用いた成形体（落度６
．５？／ｍ）を市ね、更に母材として純鉄粉（２％以下
の不純物を含む）を用いた成形体（密度６．５ｙ／ｉ）
を重ね、全体をＮ２雰囲気中１２６０℃にて６０分
間加熱して焼結・接合せしめ、複合焼結体を得た。
艮および２％却下の不用１物からなる合金粉末を用いた
成形体（密度６．５９／ｃｒｄ）に、中［用材としてＣ
ｕｂｓ％７ Ｃ：１％、残部Ｆｅ（２％以下の不純物を
含む）からなる単体粉末混合＠を用いた成形体（落度６
．５？／ｍ）を市ね、更に母材として純鉄粉（２％以下
の不純物を含む）を用いた成形体（密度６．５ｙ／ｉ）
を重ね、全体をＮ２雰囲気中１２６０℃にて６０分
間加熱して焼結・接合せしめ、複合焼結体を得た。
実施例２
摺動面部材料としてＮ量比でＣｒ： ４％、Ｍｏ：３％
、Ｗ：９％、Ｃｏ：１ｏ％、■＝６％、Ｃ：１．３％、
残部Ｆｅおよび２％以下の不純物力・らなる合金粉末を
用いた成形体（密＄１．８？／ｃｎ？）をＮ、雰囲気中
１０００℃にて６０分間加熱して予備焼結体とし、この
上に中間材としてＰ ： ｏ、 ｓ％、残部Ｆｅおよび
２％以下の不純物からなる合金粉末に黒鉛粉をＣ：２％
となるように添加した混合粉末を用いた成形体（密度６
．ａｒ／ｉ）を１ね、更にこの中間材の上に母材として
Ｎｉ：２％、残部Ｆｅ（２％以下の不純物を含む）から
なる単体粉末混合粉を用いた成形体（密度ｈ ａ Ｐ／
ｉ ）を重ね、全体音Ｎ、雰囲気中１２００ ℃にて
６０分間焼結・接合して、佇合焼結体を祷だ。
、Ｗ：９％、Ｃｏ：１ｏ％、■＝６％、Ｃ：１．３％、
残部Ｆｅおよび２％以下の不純物力・らなる合金粉末を
用いた成形体（密＄１．８？／ｃｎ？）をＮ、雰囲気中
１０００℃にて６０分間加熱して予備焼結体とし、この
上に中間材としてＰ ： ｏ、 ｓ％、残部Ｆｅおよび
２％以下の不純物からなる合金粉末に黒鉛粉をＣ：２％
となるように添加した混合粉末を用いた成形体（密度６
．ａｒ／ｉ）を１ね、更にこの中間材の上に母材として
Ｎｉ：２％、残部Ｆｅ（２％以下の不純物を含む）から
なる単体粉末混合粉を用いた成形体（密度ｈ ａ Ｐ／
ｉ ）を重ね、全体音Ｎ、雰囲気中１２００ ℃にて
６０分間焼結・接合して、佇合焼結体を祷だ。
実施例５
摺動面部材料としてＮ量比でＴｉＣ： ５０％。
Ｊ、’ｉＮ ： ５０％からなる傾合粉末４０％、笛粉
末４５係およびＭＯ粉末：５％からなる混合粉末を用い
た成形体（密度４．ｏｆ／ｉ）を作成し、これに中間材
としてＭＯ５％、Ｃ：１％９残部Ｆｅ（２％１、、ｌ下
の不純物を含む）からなる単体混合粉全相いた成形体（
密度６．ｓｒ／ｉ）および母材としてＮ１：５％、残部
Ｆｅ（２％り下の不純物を含む）からなる単体混＠初を
用いた成形体く密度６．ａｒ、ｚ彌）を順次重ねて、全
体を真空雰囲気中１４００℃にて９０分間焼結・接合し
てり合焼結体を伺だ。、実施例 実姉例１で用いた摺動面部材料の成形体をへ２雰囲気中
１２６０℃で６０分間加熱して傅た焼結体に、同じく実
歴例１て用いた中間材および母材の成形体音Ｍね、全体
をＲＸカス雰囲気中１１２０℃にて６０分間・焼結およ
び接合して傾合淡結体全得た。
末４５係およびＭＯ粉末：５％からなる混合粉末を用い
た成形体（密度４．ｏｆ／ｉ）を作成し、これに中間材
としてＭＯ５％、Ｃ：１％９残部Ｆｅ（２％１、、ｌ下
の不純物を含む）からなる単体混合粉全相いた成形体（
密度６．ｓｒ／ｉ）および母材としてＮ１：５％、残部
Ｆｅ（２％り下の不純物を含む）からなる単体混＠初を
用いた成形体く密度６．ａｒ、ｚ彌）を順次重ねて、全
体を真空雰囲気中１４００℃にて９０分間焼結・接合し
てり合焼結体を伺だ。、実施例 実姉例１で用いた摺動面部材料の成形体をへ２雰囲気中
１２６０℃で６０分間加熱して傅た焼結体に、同じく実
歴例１て用いた中間材および母材の成形体音Ｍね、全体
をＲＸカス雰囲気中１１２０℃にて６０分間・焼結およ
び接合して傾合淡結体全得た。
ち大壬ｈイ０１クリ ５
丈り例２で用いたｊ習動向部材制の壜埒、体をＮ２雰囲
気中１２００℃にて６０分間加熱して伯だ焼結体に、同
じ〈実施例２で用いた中間材の成形体を１ね、更に同じ
く実姉例２に用いた母材の成形体をＲＸ ガス雰囲気中
１１２０′Ｃ，にて６０分間加熱して得た焼結体を重ね
、全体をＲＸカス雰囲気中＊１ｏｏ℃にて３ａ分間焼結
および接合して柳台規結体を得た。
気中１２００℃にて６０分間加熱して伯だ焼結体に、同
じ〈実施例２で用いた中間材の成形体を１ね、更に同じ
く実姉例２に用いた母材の成形体をＲＸ ガス雰囲気中
１１２０′Ｃ，にて６０分間加熱して得た焼結体を重ね
、全体をＲＸカス雰囲気中＊１ｏｏ℃にて３ａ分間焼結
および接合して柳台規結体を得た。
実施例６
実施例６で用いた摺動面部材料の成形体を真空雰囲気中
１４００ ℃で９０分間加熱して焼結体を得）これに同
じ〈実施例６で用いた中間材および母材の成形体を１ね
、全体をＲＸカス雰囲気中１１ｓｏ ℃にて６０Ｇ間
焼結および接合して、り合焼結体をイセた。
１４００ ℃で９０分間加熱して焼結体を得）これに同
じ〈実施例６で用いた中間材および母材の成形体を１ね
、全体をＲＸカス雰囲気中１１ｓｏ ℃にて６０Ｇ間
焼結および接合して、り合焼結体をイセた。
比較例１
実施例１で用いた摺動面部成形体に、中間材としてＮ１
：５％、残部Ｆｅ（２％以下の不純物を含む）からなる
単体混合粉を用いた成形体を重ね、更に母材としてＣｕ
：ｓ、４残部Ｆｅ（２％り丁の不純物を含む）からなる
単体編合粉を用いた成形体を１ね、全体をＮ２雰囲気中
１２３０℃にて６０分間焼結・接合して柳合焼結体を伯
だ。
：５％、残部Ｆｅ（２％以下の不純物を含む）からなる
単体混合粉を用いた成形体を重ね、更に母材としてＣｕ
：ｓ、４残部Ｆｅ（２％り丁の不純物を含む）からなる
単体編合粉を用いた成形体を１ね、全体をＮ２雰囲気中
１２３０℃にて６０分間焼結・接合して柳合焼結体を伯
だ。
比較例２
実施例３で用いた摺動面部材料の成形体に、中間材を介
さず、母材として同じ〈実施例３で用いた母材の成形体
を〕ね、全体を真空中１４ＱＱ℃にて９０分間焼結・接
合して核合焼結体を得た。
さず、母材として同じ〈実施例３で用いた母材の成形体
を〕ね、全体を真空中１４ＱＱ℃にて９０分間焼結・接
合して核合焼結体を得た。
比較例６
実施例４で用いた摺動面部材料焼結体に、中間材および
旬、祠として；ｆ：れぞれ比較例１で用いた中間材およ
び母材の各成形体を順次ｌね、全体をＲＸカス雰囲気中
１１２０ ℃にて６０分間焼Ｒ１・接合して仲台焼結体
を荀た。
旬、祠として；ｆ：れぞれ比較例１で用いた中間材およ
び母材の各成形体を順次ｌね、全体をＲＸカス雰囲気中
１１２０ ℃にて６０分間焼Ｒ１・接合して仲台焼結体
を荀た。
比較例４
実施例６で用いた摺動面部材料の焼結体に、中間材をブ
「せす母材として実施例６で用いた母料成形体を１ねて
、ＲＸカス雰囲気中１１５０℃にて６０分間焼結・接合
して傾合焼結付を倚だ。
「せす母材として実施例６で用いた母料成形体を１ねて
、ＲＸカス雰囲気中１１５０℃にて６０分間焼結・接合
して傾合焼結付を倚だ。
表１に、上記実施例および比較例で用いた粉末材料の液
相生成流度、焼結・接合温度（加熱温度）、および接合
性の評価結果を示す。
相生成流度、焼結・接合温度（加熱温度）、および接合
性の評価結果を示す。
表１中の接合性の欄において、
◎・・・非常に良い
○・・・良い
△・・・悪い
×・・・全く接合しない
を表わす。
表１
上記実施例の中間材はいずれも焼結時に液相を牛しる材
料であるため、摺動面部材料と組織上十分な拡散接合が
なされて訃り、接合強度も高い。特に摺動面部材料の液
相生成流度只土で焼結・接合を行う場合、強固な接合が
荀られている。
料であるため、摺動面部材料と組織上十分な拡散接合が
なされて訃り、接合強度も高い。特に摺動面部材料の液
相生成流度只土で焼結・接合を行う場合、強固な接合が
荀られている。
一方比較例で、中間材を用いない比較例２および４にお
いては、摺動面部材別、母材および焼結・接合嵩度がそ
れぞれ実施例３および６と同−又はほぼ同一であるにか
かわらす、十分な接合性が祷られないか或いは全く接合
されていない。甘だ中間材を用いた比較例１訃よび３に
おいては、摺動面部材料と中間材との接合２よび母材と
中間材との接合は摺動面部材料又は母材の液相による助
けも一部あるが、主として固相拡散に期待するものであ
るため、接合性が低いか又は全く接合されていない。
いては、摺動面部材別、母材および焼結・接合嵩度がそ
れぞれ実施例３および６と同−又はほぼ同一であるにか
かわらす、十分な接合性が祷られないか或いは全く接合
されていない。甘だ中間材を用いた比較例１訃よび３に
おいては、摺動面部材料と中間材との接合２よび母材と
中間材との接合は摺動面部材料又は母材の液相による助
けも一部あるが、主として固相拡散に期待するものであ
るため、接合性が低いか又は全く接合されていない。
本発明と異なり摺動面部材料および母材よりも液相生成
温度の低い中間材を介在させない場合には、摺動面部材
ηおよび母材の各粉末を２層あるいは３層に成形したり
、焼結時の寸法変化や熱膨張係数を出来るたけそろえた
材料の組合せを選定したり、摺動面部材料に焼結時に多
くの液相を生成する材料を選定したり、焼結温度を高め
て液相を増し、焼結時間を長くして拡散を促進する等の
対策がｌ要である。しかるに本発明によれば、上記の対
策を講じなくとも十分な接合強度が祷られる。
温度の低い中間材を介在させない場合には、摺動面部材
ηおよび母材の各粉末を２層あるいは３層に成形したり
、焼結時の寸法変化や熱膨張係数を出来るたけそろえた
材料の組合せを選定したり、摺動面部材料に焼結時に多
くの液相を生成する材料を選定したり、焼結温度を高め
て液相を増し、焼結時間を長くして拡散を促進する等の
対策がｌ要である。しかるに本発明によれば、上記の対
策を講じなくとも十分な接合強度が祷られる。
第１〜３図はそれぞれ、内燃機関のロッカーアームチッ
プの平面および縦断面図を示す。 １・・・摺動面部、２・・・中間材部、３・・・母材部
特許出願人 トヨタ自動車株式会社 日本粉牙合金株式会社 第１図 第２図 才３図
プの平面および縦断面図を示す。 １・・・摺動面部、２・・・中間材部、３・・・母材部
特許出願人 トヨタ自動車株式会社 日本粉牙合金株式会社 第１図 第２図 才３図
Claims (1)
- （１）高合金粉末耐摩耗性焼結体（超硬系を除く）から
成る摺動面部、鉄系粉末焼結体から成る前記摺動面部を
支持するための母材部、および＠記高合金粉末および前
記鉄系粉末のいずれよりも液相生成温度が低い金属系粉
末の焼結体力・ら成る、前記摺動面部と前記母材部との
間に介在した中間材部から構成され、これらの部位の各
焼結体は前記余積系粉末中間材の焼結時に構成する液相
により拡散接合されていることを特徴とする焼結傾合酬
摩耗部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23449682A JPS59123703A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 焼結複合耐摩耗部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23449682A JPS59123703A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 焼結複合耐摩耗部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123703A true JPS59123703A (ja) | 1984-07-17 |
Family
ID=16971934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23449682A Pending JPS59123703A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 焼結複合耐摩耗部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123703A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016030848A (ja) * | 2014-07-29 | 2016-03-07 | Ntn株式会社 | 焼結金属部品 |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP23449682A patent/JPS59123703A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016030848A (ja) * | 2014-07-29 | 2016-03-07 | Ntn株式会社 | 焼結金属部品 |
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