JPS59119810A - 相間リアクトル装置 - Google Patents
相間リアクトル装置Info
- Publication number
- JPS59119810A JPS59119810A JP22712282A JP22712282A JPS59119810A JP S59119810 A JPS59119810 A JP S59119810A JP 22712282 A JP22712282 A JP 22712282A JP 22712282 A JP22712282 A JP 22712282A JP S59119810 A JPS59119810 A JP S59119810A
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- JP
- Japan
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- iron core
- windows
- core
- conductors
- reactor device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F37/00—Fixed inductances not covered by group H01F17/00
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は相ｍＪ ＋、１アクドル装置、特に、ブスバー
などの導体が鉄心を貫通するいわゆる貫通形相間リアク
トル装を置に関する。
などの導体が鉄心を貫通するいわゆる貫通形相間リアク
トル装を置に関する。
普通、相聞リアクトル装置は、いわゆる貫通形と巻線形
に大別される。
に大別される。
前者の貫通形相間リアクトル装置は、鉄心を貫通する相
互の導体中を流れる直流電流が鉄心窓内において互いに
逆方向となるように構成したものでおる。このことを第
１図の従来例について説明する。同図中、１は鉄心、２
．３は貫通導体、０１．０．０２は各貫通導体の端子、
矢印は各貫通導体中を流れる電流方向を示す。一方の貫
通導体２においては、電流は端子０１ よシ端子Ｏへ
流れ、他方の貫通４体３においては、電流は端子０□よ
り端子Ｏへ向って流れ、互いの端子０１０は接続されて
同一方向へ引出される場合が多い。また、第２図は２個
の窓を有する鉄心４から構成される貫通形相間リアクト
ル装置の従来例を示すもので、各窓内を１組のＵ字状の
貫通導体５．６が貫通している。この第２図は、第１図
において別方向にあった２つの０端子を同一方向へ集中
させ、簡便さを得ようとするものである。窓の間の鉄心
脚の幅Ｗ二は両側の鉄心脚の幅Ｗ２の２倍である。
互の導体中を流れる直流電流が鉄心窓内において互いに
逆方向となるように構成したものでおる。このことを第
１図の従来例について説明する。同図中、１は鉄心、２
．３は貫通導体、０１．０．０２は各貫通導体の端子、
矢印は各貫通導体中を流れる電流方向を示す。一方の貫
通導体２においては、電流は端子０１ よシ端子Ｏへ
流れ、他方の貫通４体３においては、電流は端子０□よ
り端子Ｏへ向って流れ、互いの端子０１０は接続されて
同一方向へ引出される場合が多い。また、第２図は２個
の窓を有する鉄心４から構成される貫通形相間リアクト
ル装置の従来例を示すもので、各窓内を１組のＵ字状の
貫通導体５．６が貫通している。この第２図は、第１図
において別方向にあった２つの０端子を同一方向へ集中
させ、簡便さを得ようとするものである。窓の間の鉄心
脚の幅Ｗ二は両側の鉄心脚の幅Ｗ２の２倍である。
上記した各図に示す貫通形相間リアクトル装置は、大電
流機構で、しかも端子間に発生する交流電圧が比較的に
低い場合に用いられるもので、以下にその理由を詳述す
る。
流機構で、しかも端子間に発生する交流電圧が比較的に
低い場合に用いられるもので、以下にその理由を詳述す
る。
一般に、交流電圧で励磁された鉄心の最大磁束密ＫＢｍ
は励磁巻線の端子電圧■に比例し、巻回数Ｔおよび鉄心
の断面積Ｓに反比例するので、これを式で表わせば下記
（１）式となる。
は励磁巻線の端子電圧■に比例し、巻回数Ｔおよび鉄心
の断面積Ｓに反比例するので、これを式で表わせば下記
（１）式となる。
貫通形相間リアクトル装置ではＴ＝１でちゃ、最大磁束
密度Ｂｍを所定の値以下とするには、端子電圧Ｖに応じ
て鉄心の断面積Ｓを増す以外にない。
密度Ｂｍを所定の値以下とするには、端子電圧Ｖに応じ
て鉄心の断面積Ｓを増す以外にない。
このことは第１図においては鉄心脚の幅Ｗ１ を増すか
あるいは鉄心の積厚Ｄ１を増加させることになる。鉄心
脚の幅Ｗ１を増すには限界があるため端子電圧Ｖが大き
くなると、鉄心の積厚Ｄ１を増加させるのが一般的であ
る。しかし、鉄心の積厚りを増加させると、鉄心の締付
が困難となシ、組立後の鉄心の剛性が不足することによ
る装置全体の機械強度の低下をきたす。また１１貫通導
体２．３の支持固定が困難とな９、鉄心１や貫通導体２
．３の冷却の面からも問題を生じる。第２図においては
、鉄心断面ＩＮ Ｓは下記（２）式で表わされる。
あるいは鉄心の積厚Ｄ１を増加させることになる。鉄心
脚の幅Ｗ１を増すには限界があるため端子電圧Ｖが大き
くなると、鉄心の積厚Ｄ１を増加させるのが一般的であ
る。しかし、鉄心の積厚りを増加させると、鉄心の締付
が困難となシ、組立後の鉄心の剛性が不足することによ
る装置全体の機械強度の低下をきたす。また１１貫通導
体２．３の支持固定が困難とな９、鉄心１や貫通導体２
．３の冷却の面からも問題を生じる。第２図においては
、鉄心断面ＩＮ Ｓは下記（２）式で表わされる。
５＝Ｗ２ ×（２×Ｄ２） ・・・・・・ （２）（２
）式における鉄心脚の幅Ｗ２ を第１図中の鉄心脚の幅
Ｗ１ と同じ値とすれば鉄心の積厚Ｄ２は第１図中の
鉄心の積厚Ｄ１ の半分で第１図と同じ鉄心断面積が得
られる。しかしながら、鉄心脚の幅と鉄心の積厚には限
界があり、端子電圧Ｖが高くなると Ｔ＝１である負通
形相間リアクトル装置では構成が不可能とな！］ＸＴ＝
２以上すなわち巻線を備えたいわゆる巻線形相間リアク
トルを採用せざるを得な噂ぐカる。
）式における鉄心脚の幅Ｗ２ を第１図中の鉄心脚の幅
Ｗ１ と同じ値とすれば鉄心の積厚Ｄ２は第１図中の
鉄心の積厚Ｄ１ の半分で第１図と同じ鉄心断面積が得
られる。しかしながら、鉄心脚の幅と鉄心の積厚には限
界があり、端子電圧Ｖが高くなると Ｔ＝１である負通
形相間リアクトル装置では構成が不可能とな！］ＸＴ＝
２以上すなわち巻線を備えたいわゆる巻線形相間リアク
トルを採用せざるを得な噂ぐカる。
ところで、後者の巻線形相間リアクトル装置は、通常、
紙等を巻き付けて絶縁した平角銅線を素線として、これ
を数本並列にしてひとつの単位双成円板コイルを構成し
、電流の大きさに応じて必要個数並列接続したコイル群
を鉄心脚に挿入したものであシ、鉄心は一般に２〜４脚
のものを用いることが多い。このような巻線形相間リア
クトル装置でに、■双成円板コイルの巻線作業に多大の
工数を要すること、■各双敢円板コイルの接続が煩雑で
、全体の組立工数がきわめて大きいこと、■部品点数が
多いこと、などの製造コストを増加させる因子により貫
通形相間リアクトル装置に比べて製造上不利である場合
が多い。しかし、巻回数が自由に選べるため、端子電圧
が高くなり、貫通形相間リアクトル装置が適用不可能な
場合に用いられる。
紙等を巻き付けて絶縁した平角銅線を素線として、これ
を数本並列にしてひとつの単位双成円板コイルを構成し
、電流の大きさに応じて必要個数並列接続したコイル群
を鉄心脚に挿入したものであシ、鉄心は一般に２〜４脚
のものを用いることが多い。このような巻線形相間リア
クトル装置でに、■双成円板コイルの巻線作業に多大の
工数を要すること、■各双敢円板コイルの接続が煩雑で
、全体の組立工数がきわめて大きいこと、■部品点数が
多いこと、などの製造コストを増加させる因子により貫
通形相間リアクトル装置に比べて製造上不利である場合
が多い。しかし、巻回数が自由に選べるため、端子電圧
が高くなり、貫通形相間リアクトル装置が適用不可能な
場合に用いられる。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的
は、巻線形を採用せざるを得ない高電圧域まで貫通形を
適用できるようにするとともにその工作性をも改善した
貫通形相間リアクトル装置を提供するにある。
は、巻線形を採用せざるを得ない高電圧域まで貫通形を
適用できるようにするとともにその工作性をも改善した
貫通形相間リアクトル装置を提供するにある。
本発明は、上記目的を達成するために、−列に配された
少くとも３個の窓を持つ鉄心と、この鉄心の窓内を蛇行
状に貫通する２個の導体を備え、前記各導体中を流れる
電流が前記鉄心内において互いに逆方向となるように接
続した相間リアクトル装置に関するもので、前記２個の
導体は前記鉄心窓内において横方向又は縦方向に配装置
したものである。
少くとも３個の窓を持つ鉄心と、この鉄心の窓内を蛇行
状に貫通する２個の導体を備え、前記各導体中を流れる
電流が前記鉄心内において互いに逆方向となるように接
続した相間リアクトル装置に関するもので、前記２個の
導体は前記鉄心窓内において横方向又は縦方向に配装置
したものである。
本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第３図において、７は３個の窓を持つ鉄心であり、８．
９は前記鉄心窓を蛇行状に貫通する貫通導体である。貫
通導体８．９中を流れる電流の向き全図中の矢印で示す
が、各電流は窓内において互いに逆方向となるのは、従
来の貫通形相間リアクトルと同様である０ このリアクトルの組立は次のようにして行われる。貫通
導体８．９は略Ｓ字状となるように折曲げるかまたは溶
接などにより成形する。また、鉄心７は下部の継鉄部を
残して第４図のように積層し起立させる。積層時に、必
要であれば図示しないクランプ部材により下部の継鉄部
を締め付けておく。つぎに、Ｓ字状に成形された貫通導
体８．９を鉄心７内に挿入し鉄心との間で必要絶縁間隙
をとる。最後に残りの上部の継鉄部を積層し、必被であ
れば図示しない上部のクランプ部材により上部の継鉄を
締めつける。かくして、第３図の貫通形相間リアクトル
装置が得られる。
９は前記鉄心窓を蛇行状に貫通する貫通導体である。貫
通導体８．９中を流れる電流の向き全図中の矢印で示す
が、各電流は窓内において互いに逆方向となるのは、従
来の貫通形相間リアクトルと同様である０ このリアクトルの組立は次のようにして行われる。貫通
導体８．９は略Ｓ字状となるように折曲げるかまたは溶
接などにより成形する。また、鉄心７は下部の継鉄部を
残して第４図のように積層し起立させる。積層時に、必
要であれば図示しないクランプ部材により下部の継鉄部
を締め付けておく。つぎに、Ｓ字状に成形された貫通導
体８．９を鉄心７内に挿入し鉄心との間で必要絶縁間隙
をとる。最後に残りの上部の継鉄部を積層し、必被であ
れば図示しない上部のクランプ部材により上部の継鉄を
締めつける。かくして、第３図の貫通形相間リアクトル
装置が得られる。
以上説明したように、本発明の貫通形相間リアクトル装
置は、鉄心窓全少なくとも３個以上有しており、端子電
圧Ｖが高くなるに従い鉄心窓の数を順次増加させること
により実質的な鉄心断面積Ｓを増加させたものである。
置は、鉄心窓全少なくとも３個以上有しており、端子電
圧Ｖが高くなるに従い鉄心窓の数を順次増加させること
により実質的な鉄心断面積Ｓを増加させたものである。
つまり、第３図において、実質的な鉄心の断面積Ｓは下
記（３）式で表わされる。
記（３）式で表わされる。
５＝Ｗ８ Ｘ（３ＸＤ３ ） ・・・・・ （３）た
だし、Ｗ３ は第３図における窓間以外の鉄心脚の幅、
Ｗ；は窓間の鉄心脚の幅、Ｄ３は鉄心の積厚であシ、２
Ｗ３＝Ｗ； の関係にある。
だし、Ｗ３ は第３図における窓間以外の鉄心脚の幅、
Ｗ；は窓間の鉄心脚の幅、Ｄ３は鉄心の積厚であシ、２
Ｗ３＝Ｗ； の関係にある。
以上の事を一般化すると、ｋ個の窓を持つ鉄心に１１＠
次蛇行状の貫通導体を貫通してなる相聞リアクトルの鉄
心の実質的な断面積Ｓは下記（４）式で表わされる。
次蛇行状の貫通導体を貫通してなる相聞リアクトルの鉄
心の実質的な断面積Ｓは下記（４）式で表わされる。
Ｓ ＝Ｗｘ （ｋ Ｘ Ｄ ） ・・・・−（４）た
だし、Ｗは鉄心窓間以外の鉄心脚の幅、Ｄは鉄心あ積厚
である。従って、窓の個数ｋを必要数増加させることに
より、実質的鉄心断面Ｓを容易に増やすことが可能であ
り、その結果、従来であれば巻線形とせざるを得ないよ
うな高電圧域においても貫通形相間リアクトルの適用が
可能となる。
だし、Ｗは鉄心窓間以外の鉄心脚の幅、Ｄは鉄心あ積厚
である。従って、窓の個数ｋを必要数増加させることに
より、実質的鉄心断面Ｓを容易に増やすことが可能であ
り、その結果、従来であれば巻線形とせざるを得ないよ
うな高電圧域においても貫通形相間リアクトルの適用が
可能となる。
第５図は、本発明の他の実施例を示すもので、１箇所に
接続されるべきＯ端子が近ずくよう貫通導体１’ｌ、１
２の配置を工夫したものである。すなわち、鉄心１０の
容態（図では４個が示されているがこれに限定されるも
のではない）内に配置される貫通導体１１．１２は第３
図に示すように横方向に配置されるのではなく、縦方向
に配置するとともに一方の貫通導体１１を連続したＳ字
状すなわち蛇行状になるように窓内の下側に配置するし
、また、他方の貫通導体１２を連続した逆Ｓ字状すなわ
ち貫通導体１１とは１８０ おくれの蛇行状になるよう
に窓内の上側に配置するものである。そして、貫通導体
１１と１２の端子ＯとＯ及び端子０□と０２をそれぞれ
第５図に示すように鉄心１０の継鉄部をへたてて対面す
る位１４に設けるようにしたものである。
接続されるべきＯ端子が近ずくよう貫通導体１’ｌ、１
２の配置を工夫したものである。すなわち、鉄心１０の
容態（図では４個が示されているがこれに限定されるも
のではない）内に配置される貫通導体１１．１２は第３
図に示すように横方向に配置されるのではなく、縦方向
に配置するとともに一方の貫通導体１１を連続したＳ字
状すなわち蛇行状になるように窓内の下側に配置するし
、また、他方の貫通導体１２を連続した逆Ｓ字状すなわ
ち貫通導体１１とは１８０ おくれの蛇行状になるよう
に窓内の上側に配置するものである。そして、貫通導体
１１と１２の端子ＯとＯ及び端子０□と０２をそれぞれ
第５図に示すように鉄心１０の継鉄部をへたてて対面す
る位１４に設けるようにしたものである。
このような巻線構成にすることにより上述したように貫
通導体１１．１２のそれぞれのＯ端子を近接することが
できる。
通導体１１．１２のそれぞれのＯ端子を近接することが
できる。
ところで、相聞リアクトル装置は整流器用変圧器のタン
ク本俸中に変圧器中身本体と共に収納されることが多い
。この場合、第１図の従来の相聞リアクトル装置は横に
寝せて変圧器中身本体上部に収納するのが一般的であシ
、第２図の従来の相聞リアクトル装置は変圧器中身本体
の横へ立てたまま配置するのが一般的である。この例を
第６図に示す。同図において、１３は変圧器中身本体、
１４は相互リアクトル、１５はタンク本体、１６は相聞
リアクトルからの端子を引き出すためのブッシングであ
る°。なお、この他に変圧器と接続される一次及び二次
のブッシング等は図示されていない。この第６図の配置
ｔ（は、変圧器中身本体１３の背が高い場合に主として
用いられ、変圧器中身本体の背が低い場合には、相聞リ
アクトルを変圧器中身本体の上部へ配置した方が機器の
据付面積が減少して有利である。このような場合に、本
発明による相間リアクトル装置を配置すると効果的であ
り、この様子を第７図に示す。同図において、１７は変
圧器中身本体、１８は相間リアクトル装置、１９はタン
ク本体、加は相間リアクトル装置からの端子を引き出す
ためのブッシングである。
ク本俸中に変圧器中身本体と共に収納されることが多い
。この場合、第１図の従来の相聞リアクトル装置は横に
寝せて変圧器中身本体上部に収納するのが一般的であシ
、第２図の従来の相聞リアクトル装置は変圧器中身本体
の横へ立てたまま配置するのが一般的である。この例を
第６図に示す。同図において、１３は変圧器中身本体、
１４は相互リアクトル、１５はタンク本体、１６は相聞
リアクトルからの端子を引き出すためのブッシングであ
る°。なお、この他に変圧器と接続される一次及び二次
のブッシング等は図示されていない。この第６図の配置
ｔ（は、変圧器中身本体１３の背が高い場合に主として
用いられ、変圧器中身本体の背が低い場合には、相聞リ
アクトルを変圧器中身本体の上部へ配置した方が機器の
据付面積が減少して有利である。このような場合に、本
発明による相間リアクトル装置を配置すると効果的であ
り、この様子を第７図に示す。同図において、１７は変
圧器中身本体、１８は相間リアクトル装置、１９はタン
ク本体、加は相間リアクトル装置からの端子を引き出す
ためのブッシングである。
以上説明したように、本発明の貫通形相間リアクトル装
置は内鉄形質圧器の組立手順と同様な組立手順で組立て
られるので、組立作業の標準化が容易であり、かつ組立
リードタイムの短縮が計れる等の利点を有する。また、
貫通導体の支持も容易で、鉄心の締付も通常の内鉄形質
圧器のレベルでよく、さらに、見掛けの鉄心積層が従来
の相ＩＶｊリアクトル装置のそれより少なくてすむため
、組立後の鉄心の剛性が大きく、機械的強度を充分に保
つことができる等の効果を奏するものである。
置は内鉄形質圧器の組立手順と同様な組立手順で組立て
られるので、組立作業の標準化が容易であり、かつ組立
リードタイムの短縮が計れる等の利点を有する。また、
貫通導体の支持も容易で、鉄心の締付も通常の内鉄形質
圧器のレベルでよく、さらに、見掛けの鉄心積層が従来
の相ＩＶｊリアクトル装置のそれより少なくてすむため
、組立後の鉄心の剛性が大きく、機械的強度を充分に保
つことができる等の効果を奏するものである。
したがって、従来装置よりもその適用範囲を拡大した相
聞リアクトル装置を提供することができる。
聞リアクトル装置を提供することができる。
第１図及び第２図は従来の貫通形相間リアク）ル装置で
（ａ）はその断面図、（ｂ）はその側面図、第３図は本
発明の一実施例で（ａ）はその断面図、（ｂ）はその側
面図、第４図は本発明に係る鉄心の組立途中の斜視図、
第５図は本発明の他の実施例で（ａ）はその平面図、（
ｂ）はその側面図、第６図及び第７図は変圧器中身本体
と相聞リアクトル装置の位置関係を示す配置図である。 １．４．７．１０・・鉄心、２．３．５．６．８．９．
１１．１２・貫通導体、１３、Ｉ７・変圧器中身本体、
１４．１８・相聞リアクトル、１５．１９− タン゛り
本体、１６．２０・・ブッシング。 （８７３３）代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１
名） 第１図 第２図 （ｏ−）（α） θθ２ 第３図 （ｂ） 一栃一 第４図 第５図 （ａ）
（ａ）はその断面図、（ｂ）はその側面図、第３図は本
発明の一実施例で（ａ）はその断面図、（ｂ）はその側
面図、第４図は本発明に係る鉄心の組立途中の斜視図、
第５図は本発明の他の実施例で（ａ）はその平面図、（
ｂ）はその側面図、第６図及び第７図は変圧器中身本体
と相聞リアクトル装置の位置関係を示す配置図である。 １．４．７．１０・・鉄心、２．３．５．６．８．９．
１１．１２・貫通導体、１３、Ｉ７・変圧器中身本体、
１４．１８・相聞リアクトル、１５．１９− タン゛り
本体、１６．２０・・ブッシング。 （８７３３）代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１
名） 第１図 第２図 （ｏ−）（α） θθ２ 第３図 （ｂ） 一栃一 第４図 第５図 （ａ）
Claims (2)
- （１）−列に配された少くとも３個の窓を持つ鉄心と、
該鉄心の窓内を蛇行状に貫通する２個の導体を備え、前
記各導体中を流れる電流が前記鉄心窓内において互いに
逆方向となるように接続したことを特徴とする相間リア
クトル装置。 - （２） ２個の導体は鉄心窓内において横方向又は縦
方向に配置されている特許請求の範囲第１項記載の相聞
リアクトル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22712282A JPS59119810A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 相間リアクトル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22712282A JPS59119810A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 相間リアクトル装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59119810A true JPS59119810A (ja) | 1984-07-11 |
Family
ID=16855819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22712282A Pending JPS59119810A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 相間リアクトル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59119810A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62224913A (ja) * | 1986-03-27 | 1987-10-02 | Toshiba Corp | 相間リアクトル |
| JP2014022750A (ja) * | 2012-07-19 | 2014-02-03 | Boeing Co | リニア電磁装置 |
| US9947450B1 (en) | 2012-07-19 | 2018-04-17 | The Boeing Company | Magnetic core signal modulation |
| US10403429B2 (en) | 2016-01-13 | 2019-09-03 | The Boeing Company | Multi-pulse electromagnetic device including a linear magnetic core configuration |
| CN110676027A (zh) * | 2019-10-15 | 2020-01-10 | 恒天摩尔科技(山东)有限公司 | 多窗口式硅钢片结构及电子设备 |
| WO2021152888A1 (ja) * | 2020-01-28 | 2021-08-05 | 株式会社日立製作所 | ノイズフィルタ、ノイズフィルタ装置、および電力変換装置 |
| WO2023182201A1 (ja) * | 2022-03-25 | 2023-09-28 | 株式会社村田製作所 | リアクトル |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP22712282A patent/JPS59119810A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US10033178B2 (en) | 2012-07-19 | 2018-07-24 | The Boeing Company | Linear electromagnetic device |
| US10593463B2 (en) | 2012-07-19 | 2020-03-17 | The Boeing Company | Magnetic core signal modulation |
| US10403429B2 (en) | 2016-01-13 | 2019-09-03 | The Boeing Company | Multi-pulse electromagnetic device including a linear magnetic core configuration |
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| WO2021152888A1 (ja) * | 2020-01-28 | 2021-08-05 | 株式会社日立製作所 | ノイズフィルタ、ノイズフィルタ装置、および電力変換装置 |
| JP2021118476A (ja) * | 2020-01-28 | 2021-08-10 | 株式会社日立製作所 | ノイズフィルタ、ノイズフィルタ装置、および電力変換装置 |
| WO2023182201A1 (ja) * | 2022-03-25 | 2023-09-28 | 株式会社村田製作所 | リアクトル |
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