JPS59116158A - セメント原料焼成用仮焼炉 - Google Patents
セメント原料焼成用仮焼炉Info
- Publication number
- JPS59116158A JPS59116158A JP22488882A JP22488882A JPS59116158A JP S59116158 A JPS59116158 A JP S59116158A JP 22488882 A JP22488882 A JP 22488882A JP 22488882 A JP22488882 A JP 22488882A JP S59116158 A JPS59116158 A JP S59116158A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- raw material
- chamber
- calcining furnace
- truncated conical
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はセメント原料焼成用仮焼炉に関するものである
。
。
従来よりサスペンションブレヒータとロータリキルンと
の間に独立した熱源を有する仮焼炉を設けたセメン1〜
焼成装麿は、仮焼炉の方式により各種の装置が特徴づけ
られ、これまで多くの方式がI!?!案されている。
の間に独立した熱源を有する仮焼炉を設けたセメン1〜
焼成装麿は、仮焼炉の方式により各種の装置が特徴づけ
られ、これまで多くの方式がI!?!案されている。
この中で、1ルンυ1ガスにJ:ってセメント原1′+
1の噴流層を形成し、原わ1の仮焼を行う方式は、0)
構造が中純である、■圧力1n失が比較的小ざい、■噴
流層部で原料が循環されるため原お1のNt)留時間が
比較的長い、■キルン排ガスタフ1〜が仮焼炉の底部で
接続されているため、操業中、仮焼炉内で生成、あるい
は予熱器系から落下lノできた]−チング物などの異物
をキルンに排出ηることができるなどの利点を右してい
る。
1の噴流層を形成し、原わ1の仮焼を行う方式は、0)
構造が中純である、■圧力1n失が比較的小ざい、■噴
流層部で原料が循環されるため原お1のNt)留時間が
比較的長い、■キルン排ガスタフ1〜が仮焼炉の底部で
接続されているため、操業中、仮焼炉内で生成、あるい
は予熱器系から落下lノできた]−チング物などの異物
をキルンに排出ηることができるなどの利点を右してい
る。
第1図に従来のこの種のセメント原料焼成装置の一例を
示で。
示で。
第1図において旧Pで示すものは1フ1ガスの流れを全
て行うための1711m、2 <tいし5はサイクロン
、6は原オ゛々1供給口、7は仮焼炉、11はA=ルン
排ガス供給管、9(まバーナ、8(ま仮焼炉への原料供
給管、10はタリンカクーラから抽気した燃焼用空気の
導入管、12【よロータ1ルン、13.G、、tタリン
カターラである。
て行うための1711m、2 <tいし5はサイクロン
、6は原オ゛々1供給口、7は仮焼炉、11はA=ルン
排ガス供給管、9(まバーナ、8(ま仮焼炉への原料供
給管、10はタリンカクーラから抽気した燃焼用空気の
導入管、12【よロータ1ルン、13.G、、tタリン
カターラである。
イして、第1図においC鎖線で囲った部分は原料子熱装
(べPである。
(べPである。
仮焼炉7の一1部は仮焼炉排ガス導管11によってR上
rQのリイクロン5に接続され、また下部はキルン13
1万ス供給管11に接続されている。
rQのリイクロン5に接続され、また下部はキルン13
1万ス供給管11に接続されている。
仮焼炉7(11ルンJliガスによ−)で噴流層を形成
するよう(こ底部が逆低頭円611状をなし、その1部
は円筒状(こ113成されている。
するよう(こ底部が逆低頭円611状をなし、その1部
は円筒状(こ113成されている。
このにうイー類では、仮焼炉内に供給されたIiI別の
大部分は壁面(こ沿って下降し、逆截頭円錐部1部の底
部からキルシリlガスの噴流によって噴き−)−げられ
る。11tI流に、]:つて唱ぎ」−げられた原料の一
部は、−でのよ21.1一部へ1・1■ち、1−げられ
、仮焼炉から11出されるが、残りは壁面に向って拡散
し、再び壁面に沿−〕だ下降流どイjる。このJ、うに
して、原わ1の循環流が生じ、II;(別の仮焼炉内滞
留時間が増加する。
大部分は壁面(こ沿って下降し、逆截頭円錐部1部の底
部からキルシリlガスの噴流によって噴き−)−げられ
る。11tI流に、]:つて唱ぎ」−げられた原料の一
部は、−でのよ21.1一部へ1・1■ち、1−げられ
、仮焼炉から11出されるが、残りは壁面に向って拡散
し、再び壁面に沿−〕だ下降流どイjる。このJ、うに
して、原わ1の循環流が生じ、II;(別の仮焼炉内滞
留時間が増加する。
この現象(,15、燃焼用空気を旋回流として導入する
ことに二、J:・)−(、より強く現れる。
ことに二、J:・)−(、より強く現れる。
この原石の循環によって、滞留時間を保持することが可
能と<rつている。
能と<rつている。
しかし、下部を逆ttk頭円錐状とし、イの1部を円筒
状とした第1図に示閃ような従来の仮焼炉では以上のよ
うイ1欠点を有している。
状とした第1図に示閃ような従来の仮焼炉では以上のよ
うイ1欠点を有している。
刀’Jわら、このJ:うイr(台jりjの仮焼炉では原
料の十分イi滞留時間を確保するために、円筒部の径と
キルンI〕lガス哨出1]の径との比を人キクシ、原1
1の楯環吊を増加づ−る必要がある。、イの結甲、原料
の111 lfi現象が十に下部の截頭11目11部に
集中し、この部分の原*3)濃度が極端に高く、1一部
が希aOどなるような濃度のかたよりが生じる。
料の十分イi滞留時間を確保するために、円筒部の径と
キルンI〕lガス哨出1]の径との比を人キクシ、原1
1の楯環吊を増加づ−る必要がある。、イの結甲、原料
の111 lfi現象が十に下部の截頭11目11部に
集中し、この部分の原*3)濃度が極端に高く、1一部
が希aOどなるような濃度のかたよりが生じる。
そうするど、逆k(頭内♀11部に原r]の1亭)(1
1或が/1じ、通常は噴流とバランスしているが、ドラ
71〜の変動時に原¥11がキルンIJIガス供給口(
、二集中し、ピラフ1〜変1FIJを増幅したり、未仮
焼W l’lが4−ルンに落下ηるなどの現象をひき’
43こす。
1或が/1じ、通常は噴流とバランスしているが、ドラ
71〜の変動時に原¥11がキルンIJIガス供給口(
、二集中し、ピラフ1〜変1FIJを増幅したり、未仮
焼W l’lが4−ルンに落下ηるなどの現象をひき’
43こす。
また、燃オ11の燃焼域I3円筒下部イ・1近であり、
仮焼を有効に行うためには、この領域の1京別濶麻を高
く保つ必要がある。
仮焼を有効に行うためには、この領域の1京別濶麻を高
く保つ必要がある。
しかし、1述した構造では逆截頭用311部の原t1′
a度が極端に畠く、P’1筒部は一8博て′あるため、
燃焼熱ど仮焼反1.1’、i熱とのバランスがとりにく
く、局部的4r高温域を形成し、]−ヂングトラブルを
生じるおそれがある3゜ また、底1部の原H停d;11或(,11、原乳91と
ガスとの混合が十分にt+ :L) 、I″llバfめ
、伝熱が悪く、この領域での仮焼速+Oは;イくなる。
a度が極端に畠く、P’1筒部は一8博て′あるため、
燃焼熱ど仮焼反1.1’、i熱とのバランスがとりにく
く、局部的4r高温域を形成し、]−ヂングトラブルを
生じるおそれがある3゜ また、底1部の原H停d;11或(,11、原乳91と
ガスとの混合が十分にt+ :L) 、I″llバfめ
、伝熱が悪く、この領域での仮焼速+Oは;イくなる。
このため、原料の分散が良’J−r <i:場合に比較
して平均Ntl留時開時間一でも、イj21Iな8it
IYI II、1間は短くイjる。
して平均Ntl留時開時間一でも、イj21Iな8it
IYI II、1間は短くイjる。
この結宋、+t;t 11の仮焼率が低下4る。これを
上げるためには、仮焼炉の容4f1を人さくする必要が
生じる。
上げるためには、仮焼炉の容4f1を人さくする必要が
生じる。
一方、この。1.うh逆截頭円錐部1部への原料のかた
J:りをIIJるI、二め、逆截頭用111部の拡大角
を小さくづること0にえられるが、こうJるど炉高が高
いものとなる。
J:りをIIJるI、二め、逆截頭用111部の拡大角
を小さくづること0にえられるが、こうJるど炉高が高
いものとなる。
さらに、広がり角を小さくしたことによって、逆截頭円
錐部にA3いて原料が壁面に沿って降下する速tσが人
ど<、−リ、キルン排ガスによる原13+を受()とめ
る作用が弱くなるので、未仮焼原料がキル5− ンに落ち込み易くなる。これを防11するためには、4
:ルン1ノ1ガスの噛流速度を非常に大きくする必要が
生じ、圧力損失を大きくすることになる。
錐部にA3いて原料が壁面に沿って降下する速tσが人
ど<、−リ、キルン排ガスによる原13+を受()とめ
る作用が弱くなるので、未仮焼原料がキル5− ンに落ち込み易くなる。これを防11するためには、4
:ルン1ノ1ガスの噛流速度を非常に大きくする必要が
生じ、圧力損失を大きくすることになる。
また、こうづることによって、逆截頭円錐部の下部が高
流速となるため1.原朽澗度が非常に希n9になり、局
部的な高温域が増大し、コーチング1〜ラブルの原因と
なる。
流速となるため1.原朽澗度が非常に希n9になり、局
部的な高温域が増大し、コーチング1〜ラブルの原因と
なる。
以上述べたように、従来の仮焼炉では原料)+tl留時
開時間保、原料濃度分布の均一化、原わ1の3a iT
:濃度の確保、適正な炉高、圧力損失の低減等の諸条件
を同時に満足することが極めて困難であった。
開時間保、原料濃度分布の均一化、原わ1の3a iT
:濃度の確保、適正な炉高、圧力損失の低減等の諸条件
を同時に満足することが極めて困難であった。
本発明は以上のような従来の欠点を除去するためになさ
れたものであり、圧力損失を小さく保ちつつ、l7ij
利の滞留時間、原料の適正濃度、適正炉高等を確保し、
原料濃度分布を均一化することができるセメント原料焼
成用仮焼炉を提供することを目的としている。
れたものであり、圧力損失を小さく保ちつつ、l7ij
利の滞留時間、原料の適正濃度、適正炉高等を確保し、
原料濃度分布を均一化することができるセメント原料焼
成用仮焼炉を提供することを目的としている。
以下、図面に示す実施例に基づいて本発明の詳細な説明
する。
する。
第2図は本発明の一実施例を説明するものであ6−
る。
本図中、第′1図と同一部分に131同一符号をイリし
イの説明(、L省略りる。。
イの説明(、L省略りる。。
木実fハ;例においCIJ、、イ1し焼炉7を1一部室
7aとト部室71)ど(、−分(J、ト部室7aをス1
へシー141円筒形にし、1・部’Jlfi71)をさ
ら(こ? IQ構造とした、。
7aとト部室71)ど(、−分(J、ト部室7aをス1
へシー141円筒形にし、1・部’Jlfi71)をさ
ら(こ? IQ構造とした、。
′1なわlう1.1・部室71)(,15、イの下端に
第1の逆截頭用811部7Cを形成し、イの1一部に連
続した状態で逆故頭円♀11部7c、J、:り拡大f(
1の小さい第2の逆截頭11目11部7(1を形成した
。
第1の逆截頭用811部7Cを形成し、イの1一部に連
続した状態で逆故頭円♀11部7c、J、:り拡大f(
1の小さい第2の逆截頭11目11部7(1を形成した
。
この第2のjφr1に頭円釦部7dとに部室7aとの間
を絞り部7eによって連結した。−1一部室7aの上部
は、仮焼炉II+’ )fス導管14によって最下段の
りイクロンと1);続されている。
を絞り部7eによって連結した。−1一部室7aの上部
は、仮焼炉II+’ )fス導管14によって最下段の
りイクロンと1);続されている。
このように上部’F 7 bを2段構造とすることによ
つ−(−1下部室71)の−に部の第2の逆截頭円fi
l1部7dも、ぞの水型断面は下方に向って徐々に小さ
くなってくる、。
つ−(−1下部室71)の−に部の第2の逆截頭円fi
l1部7dも、ぞの水型断面は下方に向って徐々に小さ
くなってくる、。
この1こめ、逆截頭1[目11部7dのFt壁に沿って
下降して(る原料の一部が、途中で]X背ガス流に巻き
十ぼられ、第1の逆截頭11目11部7c乏1、て達す
る小が減少する。
下降して(る原料の一部が、途中で]X背ガス流に巻き
十ぼられ、第1の逆截頭11目11部7c乏1、て達す
る小が減少する。
一方、第2の逆截頭円錐部70は、その−1喘部に絞り
部7eを形成するが、ぞの絞り幅を大きくとることがで
きるので、この部分(こお(Jる原建′+1の循環が促
進される、。
部7eを形成するが、ぞの絞り幅を大きくとることがで
きるので、この部分(こお(Jる原建′+1の循環が促
進される、。
その結束、下部室を逆截頭内債1部と円筒部とで構成し
た場合に比較(]て、底部の原料澗1qは相対的に低く
なり、−に部のm度が高くなるので゛、ト部室全体の原
料m度分布を均一化することができる。
た場合に比較(]て、底部の原料澗1qは相対的に低く
なり、−に部のm度が高くなるので゛、ト部室全体の原
料m度分布を均一化することができる。
これらの現象は、クリンカクーラからの燃焼用空気導入
管10を第2の逆截頭円錐部7dの周Q?部に、第3図
に示寸J、うに接線方向に設41−7.:揚含、第4図
に示づ−ように中心方向に設)f Ic場合、あるいは
、その中間イイ7眉に設【−Jlこ場合でも、同様にみ
られる。
管10を第2の逆截頭円錐部7dの周Q?部に、第3図
に示寸J、うに接線方向に設41−7.:揚含、第4図
に示づ−ように中心方向に設)f Ic場合、あるいは
、その中間イイ7眉に設【−Jlこ場合でも、同様にみ
られる。
なお、本実施例では燃焼用空気)導入管10は1本にな
っているが、2木以1−に分岐して導入してもj、い。
っているが、2木以1−に分岐して導入してもj、い。
このように下部室7bを2段eM造にすることによつ−
(−原lit 41・部室71)に均一に分散すること
ができ、炉底イ・l ili: 1.:停滞ηる117
1石が減少し、ガスと原オ′≧1の接触状態が喪りYに
イiる。
(−原lit 41・部室71)に均一に分散すること
ができ、炉底イ・l ili: 1.:停滞ηる117
1石が減少し、ガスと原オ′≧1の接触状態が喪りYに
イiる。
ここで、l・部ヤの第1の逆截頭用♀1を部7Cの拡大
角は45°/Jいし90°が適当である。なぜならば、
この角度が45゛より小さくなると、この部分での原オ
“91を受りJl′める作用が小さくなり、未仮焼原料
の−1−ルンへの落下を防11ツるために、必要以上に
噴流ガス速度を人ぎくりる必要があり、圧力10朱が人
さくなるから【・ある。また、90゜J:り犬ぎ<<r
るど、この部分にお4Jる原料の動きが悪化し、IG(
利の111積、]−ヂングなどの原因とイTる 。
角は45°/Jいし90°が適当である。なぜならば、
この角度が45゛より小さくなると、この部分での原オ
“91を受りJl′める作用が小さくなり、未仮焼原料
の−1−ルンへの落下を防11ツるために、必要以上に
噴流ガス速度を人ぎくりる必要があり、圧力10朱が人
さくなるから【・ある。また、90゜J:り犬ぎ<<r
るど、この部分にお4Jる原料の動きが悪化し、IG(
利の111積、]−ヂングなどの原因とイTる 。
下部室第2の逆截頭内字11部7dの拡大角は、第1の
連載arz p口((部7Cの拡大角より小さく、10
゜ないし/I5°が適当である。
連載arz p口((部7Cの拡大角より小さく、10
゜ないし/I5°が適当である。
このf’+K[h< 1 (1”より小さいと前述した
ように、1京利溌1α分イ11の極端なかたよりが生じ
るので好ましくない。、(、た、45°以]−2にする
と、下部室7bの最大径にl・1シて、下部室の高さが
低い炉となり、9− 軸方向速度の半径方向の分イfiが」)常に人さくなる
ため、原料濃度分布のかたより、未仮焼原r1の吹き抜
(″J1未燃分の飛散が生じるので好ましくない。
ように、1京利溌1α分イ11の極端なかたよりが生じ
るので好ましくない。、(、た、45°以]−2にする
と、下部室7bの最大径にl・1シて、下部室の高さが
低い炉となり、9− 軸方向速度の半径方向の分イfiが」)常に人さくなる
ため、原料濃度分布のかたより、未仮焼原r1の吹き抜
(″J1未燃分の飛散が生じるので好ましくない。
下部室7 bには、1個または複数個のバーナ9が設置
される。このバーナ9より供給された燃料は、主として
第2の逆截頭用♀1を部7dぐ燃焼し、高調のガスを発
生するが、この部分に均一に原料が分散されることによ
って、仮焼反応が効率」ζく進行し、仮焼率が向−1ニ
する。また、仮焼反応ににる吸熱のため、局部的な高調
域を発ljEすることがイ【りなり、温度分布も均一化
される。
される。このバーナ9より供給された燃料は、主として
第2の逆截頭用♀1を部7dぐ燃焼し、高調のガスを発
生するが、この部分に均一に原料が分散されることによ
って、仮焼反応が効率」ζく進行し、仮焼率が向−1ニ
する。また、仮焼反応ににる吸熱のため、局部的な高調
域を発ljEすることがイ【りなり、温度分布も均一化
される。
さらに、炉底付近での原料の停滞域である澱み部が減少
するので、仮焼反応のための有効滞留時間が増加し、仮
焼率が向上する、 また、炉底付近に澱/vで滞留している原料が少<>
<、流v1状態も安定しているので、この部分での斥力
損失は小さく、圧力変動も少ない。外乱によるトラフ]
への変動があった場合でも、原料がキルン排ガス供給[
1に束中しないので、変動を増幅づ−ることもなく、安
定した運転を行うことが可能10− である。
するので、仮焼反応のための有効滞留時間が増加し、仮
焼率が向上する、 また、炉底付近に澱/vで滞留している原料が少<>
<、流v1状態も安定しているので、この部分での斥力
損失は小さく、圧力変動も少ない。外乱によるトラフ]
への変動があった場合でも、原料がキルン排ガス供給[
1に束中しないので、変動を増幅づ−ることもなく、安
定した運転を行うことが可能10− である。
下部室十Oη:部の絞り部70は、その絞り幅を大ぎ(
どれるl、−め、この部分での粉体の衝突、反転にJ:
る循環h1が増加し、下部室にお(−〕る原原器滞留時
の増加が1;1:進される3、このこと(よ、燃料とし
て燃焼j中度のi!?い固体燃J’ilを使用り−ると
きに、とくに重要で、固体燃料が下部室71)で十分な
滞留時間を!ヲえられることにj:って、はとんど完全
に燃焼が行われるため、上部室7aでは燃焼が完結し、
仮焼炉以1りでのあと燃え現象もなく ’t’cす、コ
ーヂングトラーIルなどは発生しない。
どれるl、−め、この部分での粉体の衝突、反転にJ:
る循環h1が増加し、下部室にお(−〕る原原器滞留時
の増加が1;1:進される3、このこと(よ、燃料とし
て燃焼j中度のi!?い固体燃J’ilを使用り−ると
きに、とくに重要で、固体燃料が下部室71)で十分な
滞留時間を!ヲえられることにj:って、はとんど完全
に燃焼が行われるため、上部室7aでは燃焼が完結し、
仮焼炉以1りでのあと燃え現象もなく ’t’cす、コ
ーヂングトラーIルなどは発生しない。
仮焼炉への1ネ11供給箇所は、下部室711が好まI
J<、J、り好適には燃焼用空気導入管10、あるいは
イれよV31−の部分に導入覆る。
J<、J、り好適には燃焼用空気導入管10、あるいは
イれよV31−の部分に導入覆る。
供給箇所数は1ケ所でも、複数ケ所でもよく、供給方法
は燃カド、用空気導入管10で空気と混合して供給する
11法、絞り部7e、あるいは第2の逆截頭円錐部7d
より直接供給する方法、あるいはこれらを引力合わせた
方法でちにい。
は燃カド、用空気導入管10で空気と混合して供給する
11法、絞り部7e、あるいは第2の逆截頭円錐部7d
より直接供給する方法、あるいはこれらを引力合わせた
方法でちにい。
下部室7r+’C−は、主に未仮焼原料の仮焼、未燃分
の燃焼が行われる。下部室γhではど/υど仮焼された
原石は、上部室78でもガスと激しく混合し、熱交換を
行って仮焼反応が進行し、仮焼率はさらに高くなる。
の燃焼が行われる。下部室γhではど/υど仮焼された
原石は、上部室78でもガスと激しく混合し、熱交換を
行って仮焼反応が進行し、仮焼率はさらに高くなる。
上部室7aにおいても、ト臂する原石は壁側に拡散し、
壁に沿って下降する原石の循環用τミが生じる。
壁に沿って下降する原石の循環用τミが生じる。
上部室7aは、ぞの直径が下部室7hの最大径に比べて
平均ガス流通が大ぎく、軸方向ガス速度の半径方向弁イ
■も均一化されているので、循環用は少なく、循環は短
かい区間でしか生じないが、この短かい区間での循環を
繰り返す間に、個々の原石粒子は、粒径差あるいは仮焼
率の違いによる密度差によって分別され、未仮焼原)”
lの滞留時間が相対的に長くなる。まIC、−1一部室
7aの下部は、絞られていないため、1一部室7aの下
方が循環し、下降した原石は、イのまま下部室7bに落
下()、イこで仮焼される。これらのこと0原オ″!I
の仮焼率の向−]二に寄与されている。
平均ガス流通が大ぎく、軸方向ガス速度の半径方向弁イ
■も均一化されているので、循環用は少なく、循環は短
かい区間でしか生じないが、この短かい区間での循環を
繰り返す間に、個々の原石粒子は、粒径差あるいは仮焼
率の違いによる密度差によって分別され、未仮焼原)”
lの滞留時間が相対的に長くなる。まIC、−1一部室
7aの下部は、絞られていないため、1一部室7aの下
方が循環し、下降した原石は、イのまま下部室7bに落
下()、イこで仮焼される。これらのこと0原オ″!I
の仮焼率の向−]二に寄与されている。
第5図は本発明の他の実施例を説明する−6のである1
゜ 本実施例にdiいては、1一部室7aを円筒形に形成す
るととも1.二、−での上端部と下端部に縮小および拡
大の絞り部7f、7(+を設りた。
゜ 本実施例にdiいては、1一部室7aを円筒形に形成す
るととも1.二、−での上端部と下端部に縮小および拡
大の絞り部7f、7(+を設りた。
このにうなII”l 造を採用り゛ること【こよっても
、基本的には下部室711と下部室7aの作用は変らな
い。
、基本的には下部室711と下部室7aの作用は変らな
い。
しかし、L部室70の下端部が絞られているため、下部
室7 l)の下端部の絞り部7Cの絞り幅が大きくなり
、1・部室7b′C″の原石の循環用が増加する。また
、絞り幅が大きくなったことによって、下部室71)か
ら1一部室7aへのガス流が大きく攪乱される。
室7 l)の下端部の絞り部7Cの絞り幅が大きくなり
、1・部室7b′C″の原石の循環用が増加する。また
、絞り幅が大きくなったことによって、下部室71)か
ら1一部室7aへのガス流が大きく攪乱される。
ざらに、土部Hr、zH7aの上端部に絞り部7[を設
(〕たことにJ:す、上部室出1]での混合攪拌が促進
される。
(〕たことにJ:す、上部室出1]での混合攪拌が促進
される。
これらは、Fit tl仮焼率の向上、未燃分の完全燃
焼に対1ノで有効(、−〇川する。
焼に対1ノで有効(、−〇川する。
以上の説明か1)明らかなように本発明によれば、仮焼
炉を1−下の2室に分け、上部室を円筒形もし 13− くは、円筒形と截頭円錐形とを相み合わせた形状とし、
下部室の下端に第1の逆截頭円錐部を設置J1この上に
連続した状態で第2の逆截頭円錐部1部を設け、−]二
部室との間を、縮小絞りを介して連結した構造を採用し
ているので、適正な炉高を保ちつつ原料の滞留時間を十
分確保し、原石を適正濃度に保ち、しかも、その温度分
布を均一に保つことが可能となり、セメント原料の仮焼
を効率よく行うことができるという優れIC効果が得ら
れる。
炉を1−下の2室に分け、上部室を円筒形もし 13− くは、円筒形と截頭円錐形とを相み合わせた形状とし、
下部室の下端に第1の逆截頭円錐部を設置J1この上に
連続した状態で第2の逆截頭円錐部1部を設け、−]二
部室との間を、縮小絞りを介して連結した構造を採用し
ているので、適正な炉高を保ちつつ原料の滞留時間を十
分確保し、原石を適正濃度に保ち、しかも、その温度分
布を均一に保つことが可能となり、セメント原料の仮焼
を効率よく行うことができるという優れIC効果が得ら
れる。
さらに、圧力損失が少なく、ドラフトの変動や原石の流
出変動に対しても、その影響を最小限に抑え、安定した
運転を行うことが可能となった。
出変動に対しても、その影響を最小限に抑え、安定した
運転を行うことが可能となった。
第1図は従来の構造を説明する概略構成図、第2図は本
発明の一実施例、第3図、第4図は第2図の△−A断面
図、第5図は本発明の伯の実施例である。 1は排風機、2.3.4.5はサイク■]ン、6は原石
供供管、7は仮焼炉、7aは上部室、7 bは下部室、
70.7dは下部室の逆截頭円錐部t部、=14− 7eは下部室の1端部の絞り部、7[は上部室の上端部
の絞り部、7gは上部室の下端部の絞り部、8は原料供
給t′ζ、9はパー−)、10は燃焼用空気導入管、1
1 kl、 i−シン111ガス供給管、12はキルン
、13はクリンカターラ、14は仮焼炉排ガス導宣、1
5は原料供給管である。 特h′]出肝1人 宇部興産株式会ン115− 第1図 第2図 4 第3図 第4図 0 第5図 4 手続補 正置(自発) 昭和5?年2月10日 特許庁長官 殿 1 事件の表示 特願昭57−224888号 2 発明の名称 セメント原料焼成用仮焼炉 5 補正をする者 事件との関係 特許出願人 郵便番号 755 山口県宇部市西本町1丁目12番32号(020)
宇部興産株式会社 4 補正命令の■伺 補正命令はない。自発補正である。 5、補正の対象 明細書の[3発明の詳細な説明−1および[4図面の簡
単な説明−1の欄 6、補正の内容 61 明細書の第2頁の第8行の1−キルン排ガスタク
ト」を[キルン排ガスダクト」に補正する。 62 明細書の第2頁の第17行の「6は原料供給口」
を16は原料供給管」に補正する。 63 明細書の第2貞の第20行の112に1、ロータ
キルン」を112はロータリキルン−」に補正する0 64 明細書の第4頁の第9行の[]三に下部の截頭円
錐部」を「主に下部の逆截頭円錐部」に補正する・ 65 明細書の第7頁の第7行の「すなわち1.」を1
すなわち、」に補正する。 6.6 明細書の第11頁の第15行の[1ケ所でも、
複数ケ所でも・・・−1を「1箇所でも、複数筒(2) 所でも・・・」に補正する。 67 明細11;の第12頁の第9行の「・・・に比べ
て平均ガスfM 1irlが大きく、・・・・」を下記
のとおり補正する。 記 l−・・・に比べて小さくなるように設計されている/
こめ、平均ガス4ij 、i屯が大きく・・・」68
明細11;の第12頁の第16行の「−・・・の下方が
循環1〜.・・・」を「・・・の下方で循環し、・・・
」に補正する。 69 明細11:の第12頁の第19行の[・・・に寄
与されている。−1を「寄与している。」に補正する。 6.10 明細書の第14頁の第19行の「原料供供管
」を1B;目1供給管」に補正する。 6.11 明細円の第15頁の第6行の19はバーナ」
をr 9 il:バーナ」に補正する。 以 上
発明の一実施例、第3図、第4図は第2図の△−A断面
図、第5図は本発明の伯の実施例である。 1は排風機、2.3.4.5はサイク■]ン、6は原石
供供管、7は仮焼炉、7aは上部室、7 bは下部室、
70.7dは下部室の逆截頭円錐部t部、=14− 7eは下部室の1端部の絞り部、7[は上部室の上端部
の絞り部、7gは上部室の下端部の絞り部、8は原料供
給t′ζ、9はパー−)、10は燃焼用空気導入管、1
1 kl、 i−シン111ガス供給管、12はキルン
、13はクリンカターラ、14は仮焼炉排ガス導宣、1
5は原料供給管である。 特h′]出肝1人 宇部興産株式会ン115− 第1図 第2図 4 第3図 第4図 0 第5図 4 手続補 正置(自発) 昭和5?年2月10日 特許庁長官 殿 1 事件の表示 特願昭57−224888号 2 発明の名称 セメント原料焼成用仮焼炉 5 補正をする者 事件との関係 特許出願人 郵便番号 755 山口県宇部市西本町1丁目12番32号(020)
宇部興産株式会社 4 補正命令の■伺 補正命令はない。自発補正である。 5、補正の対象 明細書の[3発明の詳細な説明−1および[4図面の簡
単な説明−1の欄 6、補正の内容 61 明細書の第2頁の第8行の1−キルン排ガスタク
ト」を[キルン排ガスダクト」に補正する。 62 明細書の第2頁の第17行の「6は原料供給口」
を16は原料供給管」に補正する。 63 明細書の第2貞の第20行の112に1、ロータ
キルン」を112はロータリキルン−」に補正する0 64 明細書の第4頁の第9行の[]三に下部の截頭円
錐部」を「主に下部の逆截頭円錐部」に補正する・ 65 明細書の第7頁の第7行の「すなわち1.」を1
すなわち、」に補正する。 6.6 明細書の第11頁の第15行の[1ケ所でも、
複数ケ所でも・・・−1を「1箇所でも、複数筒(2) 所でも・・・」に補正する。 67 明細11;の第12頁の第9行の「・・・に比べ
て平均ガスfM 1irlが大きく、・・・・」を下記
のとおり補正する。 記 l−・・・に比べて小さくなるように設計されている/
こめ、平均ガス4ij 、i屯が大きく・・・」68
明細11;の第12頁の第16行の「−・・・の下方が
循環1〜.・・・」を「・・・の下方で循環し、・・・
」に補正する。 69 明細11:の第12頁の第19行の[・・・に寄
与されている。−1を「寄与している。」に補正する。 6.10 明細書の第14頁の第19行の「原料供供管
」を1B;目1供給管」に補正する。 6.11 明細円の第15頁の第6行の19はバーナ」
をr 9 il:バーナ」に補正する。 以 上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ロータリーキルンと原料予熱装置との間に設けられ、独
立した熱源を有する仮焼炉において、前記仮焼炉を上部
室と下部室とに分け、上部室をその径が下部室の最大径
より小さい円筒形または円筒形と截頭円錐形とを組み合
わせた形状とし、下部室の下端にキルン排ガス供給管に
連続する逆截頭円錐部を設【プ、この上に連続した状態
で前記逆截頭円錐部よりも拡大角の小さい第2の逆截頭
円錐部を設け、上部室との間を縮小絞りを介して連結し
たことを特徴とするセメント原料焼成用仮焼炉。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22488882A JPS59116158A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | セメント原料焼成用仮焼炉 |
US06/561,579 US4527973A (en) | 1982-12-23 | 1983-12-14 | Precalciner for cement raw meal |
GB08333525A GB2132742B (en) | 1982-12-23 | 1983-12-16 | Precalciner for cement raw meal |
FR8320302A FR2538521B1 (fr) | 1982-12-23 | 1983-12-19 | Precalcinateur pour farine brute de ciment |
IN1557/CAL/83A IN158148B (ja) | 1982-12-23 | 1983-12-21 | |
KR1019830006117A KR870001568B1 (ko) | 1982-12-23 | 1983-12-22 | 시멘트 원료 소성용 가소로 |
DE3346536A DE3346536C2 (de) | 1982-12-23 | 1983-12-22 | Vorbrenner für Zementrohmehl |
MY747/87A MY8700747A (en) | 1982-12-23 | 1987-12-30 | Precalciner for cement raw meal |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22488882A JPS59116158A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | セメント原料焼成用仮焼炉 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59116158A true JPS59116158A (ja) | 1984-07-04 |
JPS6135142B2 JPS6135142B2 (ja) | 1986-08-11 |
Family
ID=16820731
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22488882A Granted JPS59116158A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | セメント原料焼成用仮焼炉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59116158A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6033238A (ja) * | 1983-08-03 | 1985-02-20 | 日本セメント株式会社 | セメント原料の堅型噴流層仮焼装置 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0343353A (ja) * | 1990-06-12 | 1991-02-25 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | プラスチックボトル |
-
1982
- 1982-12-23 JP JP22488882A patent/JPS59116158A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6033238A (ja) * | 1983-08-03 | 1985-02-20 | 日本セメント株式会社 | セメント原料の堅型噴流層仮焼装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6135142B2 (ja) | 1986-08-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS6352933B2 (ja) | ||
US4662909A (en) | Cyclone construction | |
KR19990087332A (ko) | 연료 연소장치 및 방법 | |
US3926651A (en) | Method and apparatus for use in firing raw material for cement | |
US4257766A (en) | Processes and apparatus for the heat treatment of fine-grained material | |
CA1097501A (en) | Method of burning granular or pulverulent raw material and kiln plant therefor | |
US4403951A (en) | Shaft furnace for burning or firing and sintering material in lump form or pellet form and with an internal burner | |
US4527973A (en) | Precalciner for cement raw meal | |
US5443620A (en) | Method for oxidizing pulverous fuel with two gases having different oxygen contents | |
US5193490A (en) | Cyclonic mixing and combustion chamber for circulating fluidized bed boilers | |
JPS59116158A (ja) | セメント原料焼成用仮焼炉 | |
US4035139A (en) | Method of heat treating fine granular material | |
US4690074A (en) | Coal combustion system | |
TW202022286A (zh) | 水泥窯用燃燒裝置及其運轉方法 | |
US3932116A (en) | Method and apparatus for burning pulverulent materials | |
US3771946A (en) | Method for carrying out endothermic processes in a shaft furnace | |
JPH09221345A (ja) | 二重旋回流を形成するセメント原料のか焼装置 | |
JPS59164655A (ja) | セメントクリンカの焼成装置 | |
JPS59213652A (ja) | セメント原料焼成用仮焼炉 | |
JPH03148511A (ja) | 旋回流式溶融炉の燃焼方法 | |
KR800001423B1 (ko) | 시멘트와 같은 미세과립형 물질의 열처리 방법 | |
JPH0626612A (ja) | 循環流動床における液体燃料の燃焼方法 | |
JPH08257350A (ja) | キルン排ガス中のNOx低減方法及びその装置 | |
US1252210A (en) | Furnace. | |
JPS6380191A (ja) | 旋回墳流焼成炉 |