JPS59110768A - 耐摩耗性鉄系焼結体およびその製造方法 - Google Patents
耐摩耗性鉄系焼結体およびその製造方法Info
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- JPS59110768A JPS59110768A JP21815582A JP21815582A JPS59110768A JP S59110768 A JPS59110768 A JP S59110768A JP 21815582 A JP21815582 A JP 21815582A JP 21815582 A JP21815582 A JP 21815582A JP S59110768 A JPS59110768 A JP S59110768A
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- based sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐摩耗性鉄基焼結体に関づるものである。
鉱を主体とり−る焼結体で、鋳鉄のように耐摩耗性に優
れた焼結体が得られていない。これは、71〜リツクス
となる畝塞焼結体OJ材に十分な強度を与えるともに、
この鉄基焼結体は材中にTll1ill炭素を均一に分
散さぜることが困難であることによるものど考えられる
。
れた焼結体が得られていない。これは、71〜リツクス
となる畝塞焼結体OJ材に十分な強度を与えるともに、
この鉄基焼結体は材中にTll1ill炭素を均一に分
散さぜることが困難であることによるものど考えられる
。
従来J、す、鋳鉄のJ、うな耐摩耗性鉄基焼結体を1q
る目的で、鉄粉に黒鉛粉を混合し、焼結する方〃、が種
々こころみられでいる。しかしながら、この方法では、
配合した黒鉛粉が11基焼結体母材中に固溶し、所定量
の’+Vi離炭素含炭素中に均一・に残−3− 1ことが非常に困暉てあった。また他の方法どじで、固
溶する炭素の吊を減らすために、鉄粉に銅粉等を混ぜて
焼結する方法もこころみられている。
る目的で、鉄粉に黒鉛粉を混合し、焼結する方〃、が種
々こころみられでいる。しかしながら、この方法では、
配合した黒鉛粉が11基焼結体母材中に固溶し、所定量
の’+Vi離炭素含炭素中に均一・に残−3− 1ことが非常に困暉てあった。また他の方法どじで、固
溶する炭素の吊を減らすために、鉄粉に銅粉等を混ぜて
焼結する方法もこころみられている。
しかし、この方法も銅粉を添加Jることにより、炭素の
固溶■は減少するが、遊離炭素量を調整づることが困難
であり、かつ、高価な銅粉末を使用する等の問題がある
。さらに、別の方法として、配合した黒鉛粉を焼結時に
固溶限界まで固溶させた後、冷却時の固溶限の変化を利
用して過飽和の炭素を遊離炭素として析出させる方法が
提案されている。しかし、遊1I11炭素を析出させる
この方法は、遊離する炭素量が少な(、また、冷却速度
を厳格に管理する必要があり、目的とする耐摩耗性鉄基
焼結体を得ることができない。ざらに他の方法として、
焼結温度を低くし、黒鉛の鉄基焼結体母材中への拡散を
防止することにより遊離炭素を規制する方法がある。し
かし、この方法も鉄基焼結体母材の強度が低く、優れた
耐摩耗性をもつ鉄基焼結体が得られない。
固溶■は減少するが、遊離炭素量を調整づることが困難
であり、かつ、高価な銅粉末を使用する等の問題がある
。さらに、別の方法として、配合した黒鉛粉を焼結時に
固溶限界まで固溶させた後、冷却時の固溶限の変化を利
用して過飽和の炭素を遊離炭素として析出させる方法が
提案されている。しかし、遊1I11炭素を析出させる
この方法は、遊離する炭素量が少な(、また、冷却速度
を厳格に管理する必要があり、目的とする耐摩耗性鉄基
焼結体を得ることができない。ざらに他の方法として、
焼結温度を低くし、黒鉛の鉄基焼結体母材中への拡散を
防止することにより遊離炭素を規制する方法がある。し
かし、この方法も鉄基焼結体母材の強度が低く、優れた
耐摩耗性をもつ鉄基焼結体が得られない。
」ニ記したJ:うに従来より耐摩耗性鉄基焼結体を−4
− 製造するために種々の方法が試みられているが、未だ鋳
鉄以上の1li41m粍性を有する鉄基焼結体が得られ
ていない。
− 製造するために種々の方法が試みられているが、未だ鋳
鉄以上の1li41m粍性を有する鉄基焼結体が得られ
ていない。
本発明者等は、鉄基金属への黒鉛の拡散を詳細に研究し
た結果、黒鉛粒子の粒径に」;す、鉄基金属への黒鉛の
拡散速度が大きく異なることを発見し、得られる鉄基焼
結体中に均一に分散づるMIIllt炭素量おJ、び鉄
基焼結体母材中に固溶する炭素量を任意にコントロール
することに成功し、本発明を完成したものである。
た結果、黒鉛粒子の粒径に」;す、鉄基金属への黒鉛の
拡散速度が大きく異なることを発見し、得られる鉄基焼
結体中に均一に分散づるMIIllt炭素量おJ、び鉄
基焼結体母材中に固溶する炭素量を任意にコントロール
することに成功し、本発明を完成したものである。
ずなわら、本発明者等は、粒径が20μm以下の微細な
黒鉛粉末は、鉄基金属に固溶しやすい、しかし、粒径4
0μm以上の大きな黒鉛粒子は鉄基金属中に固有しにく
いことを発見した。そして粒径の異なる黒鉛粉末の性質
を利用して、鉄基焼結体中の遊−1疾索および鉄基焼結
体母材中に拡散する炭素量を規制したものである。
黒鉛粉末は、鉄基金属に固溶しやすい、しかし、粒径4
0μm以上の大きな黒鉛粒子は鉄基金属中に固有しにく
いことを発見した。そして粒径の異なる黒鉛粉末の性質
を利用して、鉄基焼結体中の遊−1疾索および鉄基焼結
体母材中に拡散する炭素量を規制したものである。
本発明の耐摩耗性鉄基焼結体は、これらの発見に基づい
て製造されたもので、0.3〜4.0重量%の遊離炭素
が鉄基焼結体ffJ月中に均一に分散−5− した組織をもち、ブロック摩耗量が50μm以下で引張
強度が25 kO/mm2以上の特許をもつことを特徴
とするものである。
て製造されたもので、0.3〜4.0重量%の遊離炭素
が鉄基焼結体ffJ月中に均一に分散−5− した組織をもち、ブロック摩耗量が50μm以下で引張
強度が25 kO/mm2以上の特許をもつことを特徴
とするものである。
また、本発明の耐摩耗性鉄基焼結体の製造方法は、平均
粒径5〜20μmの黒鉛粉末0.3〜2゜0重量%と平
均粒径/′IO〜200μmの黒鉛粉末0、/I〜3.
0重量%と残部鉄を主成分とづ−る金属粉末を均一に混
合して混合粉末を得た後、成形、焼結することを特徴と
するものである。
粒径5〜20μmの黒鉛粉末0.3〜2゜0重量%と平
均粒径/′IO〜200μmの黒鉛粉末0、/I〜3.
0重量%と残部鉄を主成分とづ−る金属粉末を均一に混
合して混合粉末を得た後、成形、焼結することを特徴と
するものである。
本発明の耐摩耗性鉄基焼結体は、強い強度をもつ鉄基焼
結体母材をマトリックスとし、そのマトリックス中に0
.3〜4.0重量%の遊離炭素が均一に分散し7j組織
をもつ。このため、焼結体自体が優れた耐摩耗性をもつ
。すなわち、本発明の耐摩耗性鉄基焼結体は、ブロック
摩耗量が50μm以下で、かつ引張強度が25kg/m
m2以上の強度をもつ。
結体母材をマトリックスとし、そのマトリックス中に0
.3〜4.0重量%の遊離炭素が均一に分散し7j組織
をもつ。このため、焼結体自体が優れた耐摩耗性をもつ
。すなわち、本発明の耐摩耗性鉄基焼結体は、ブロック
摩耗量が50μm以下で、かつ引張強度が25kg/m
m2以上の強度をもつ。
耐摩耗性鉄基焼結体のマトリックス中に均一に分散する
遊離炭素の変均粒径tよ、10〜300μm1Jij度
で、かつ面積率が0.3〜10%程度であ−6− るのが好ましい。M岨炭素の平均粒径が10μm未満の
場合は耐摩耗性が低下する。また、粒径が300μmを
こえる場合には遊離炭素の均一分散性が低下し、摩耗量
の変動が大きくなる。ここで遊Ill炭素の面積率とは
、本発明の鉄基焼結体の切断面に露出する炭素粒子の面
積を、全切断面積に対する割合として求めたもので遊離
炭素を重量%で表示した0、3〜4.0重量%に相当す
るものである。
遊離炭素の変均粒径tよ、10〜300μm1Jij度
で、かつ面積率が0.3〜10%程度であ−6− るのが好ましい。M岨炭素の平均粒径が10μm未満の
場合は耐摩耗性が低下する。また、粒径が300μmを
こえる場合には遊離炭素の均一分散性が低下し、摩耗量
の変動が大きくなる。ここで遊Ill炭素の面積率とは
、本発明の鉄基焼結体の切断面に露出する炭素粒子の面
積を、全切断面積に対する割合として求めたもので遊離
炭素を重量%で表示した0、3〜4.0重量%に相当す
るものである。
マトリックスを構成する鉄基焼結体母材は主としてパー
ライト、またはベーナイトでできているのが好ましい。
ライト、またはベーナイトでできているのが好ましい。
これは母材に強度、靭性および耐摩耗性を付与するため
の理由による。鉄基焼結休出(Δの強度を高くするため
に、銅、ニッケル、コバルト、クロム、マンガン、リン
、硼素、珪素等を固溶させた鉄基合金とすることもでき
る。固溶する上記金属元素の割合は、鉄基焼結体母材の
全重量を100重量部とした場合に、銅は0.5〜8重
量部、ニッケルは1〜10重量部、コバルトは0.5〜
10重市部、クロムは0.3〜15重−7− 開部、マンガンは0.5〜5@惧部で、かつ、上記銅、
ニッケル、コバルト、クロム、マンガンの全量は0.3
〜20重量部であることが好ましい。
の理由による。鉄基焼結休出(Δの強度を高くするため
に、銅、ニッケル、コバルト、クロム、マンガン、リン
、硼素、珪素等を固溶させた鉄基合金とすることもでき
る。固溶する上記金属元素の割合は、鉄基焼結体母材の
全重量を100重量部とした場合に、銅は0.5〜8重
量部、ニッケルは1〜10重量部、コバルトは0.5〜
10重市部、クロムは0.3〜15重−7− 開部、マンガンは0.5〜5@惧部で、かつ、上記銅、
ニッケル、コバルト、クロム、マンガンの全量は0.3
〜20重量部であることが好ましい。
また、リン、硼素、珪素については、鉄基焼結体用材1
00重量部中に、リンは0.1〜1.0重(4)部、硼
素は0.05〜2.0重量部、珪素は0゜2〜2.0重
量部で、リン、硼素、珪素の全量は0.05〜3.0重
量部であるのが好ましい。
00重量部中に、リンは0.1〜1.0重(4)部、硼
素は0.05〜2.0重量部、珪素は0゜2〜2.0重
量部で、リン、硼素、珪素の全量は0.05〜3.0重
量部であるのが好ましい。
上記元素のうち、クロムは一部マトリックス中に固溶し
、焼結後の冷却過程でマルテンサイトやベイナイトを形
成してマトリックスを強化する。
、焼結後の冷却過程でマルテンサイトやベイナイトを形
成してマトリックスを強化する。
残りは炭素と結合して硬質炭化物粒子を形成し、焼結体
の耐摩耗性を向上させる。
の耐摩耗性を向上させる。
マンガンはマトリックス中に固溶して71−リックスを
強化するとともに得られる焼結体の焼入れ性をいちじる
しく高める。なお、マンガンは焼結後の冷却過程におい
て、冷iJI速度が1分間当たり10℃程度の徐冷によ
り、焼結体自体が硬化する特性を与える。さらに、マン
ガンは焼結性を改善し、より低温での焼結を可能とする
効果を有する。
強化するとともに得られる焼結体の焼入れ性をいちじる
しく高める。なお、マンガンは焼結後の冷却過程におい
て、冷iJI速度が1分間当たり10℃程度の徐冷によ
り、焼結体自体が硬化する特性を与える。さらに、マン
ガンは焼結性を改善し、より低温での焼結を可能とする
効果を有する。
= 8 −
コバル1〜は71へリツクスに固溶し、焼戻し軟化抵抗
を増し耐熱性を高める仙、耐酸化性、耐食性を高めるた
め、特に高温雰囲気、酸化腐食雰囲気あるいは摩擦熱が
影響する場合での耐摩耗性が改善される。
を増し耐熱性を高める仙、耐酸化性、耐食性を高めるた
め、特に高温雰囲気、酸化腐食雰囲気あるいは摩擦熱が
影響する場合での耐摩耗性が改善される。
ニッケルはマトリックスに固溶し、靭性向上の効果をも
つ。
つ。
リンは主として焼結性の向上に寄与する。
シリ:)ンはマトリックスに固溶して金属組成を安定化
する。
する。
硼素はマトリックスに固溶し、析出硬化により強度を向
上する他、低融点の液相を生じて鉄基地の焼結を活性化
する。
上する他、低融点の液相を生じて鉄基地の焼結を活性化
する。
なお、本発明の鉄基焼結体の鉄基焼結体母材中には、そ
の用途に応じて種々の元素を配合することができる。
の用途に応じて種々の元素を配合することができる。
本発明の耐摩耗性鉄基焼結体は、気孔率が25%以下で
、かつ気孔の平均径が40μm以下であるのが望ましい
。なお、気孔率は、主として圧粉体成形時の加圧力およ
び焼結条件により定まる。
、かつ気孔の平均径が40μm以下であるのが望ましい
。なお、気孔率は、主として圧粉体成形時の加圧力およ
び焼結条件により定まる。
−9−
鉄基焼結体の見掛番フ硬さはl−1v80〜200稈度
、マトリックスを構成する鉄基焼結体母材の硬さはHV
100〜350であるのが好ましい。特に鉄基焼結体1
1材の硬さがI−IV100以下の場合には、N離炭素
が所定吊金まれている場合においても耐摩耗性が低い。
、マトリックスを構成する鉄基焼結体母材の硬さはHV
100〜350であるのが好ましい。特に鉄基焼結体1
1材の硬さがI−IV100以下の場合には、N離炭素
が所定吊金まれている場合においても耐摩耗性が低い。
上記した説明の中でブロック摩耗量とは、5つのブロッ
ク試験片の最大摩耗深さの平均値をいう。
ク試験片の最大摩耗深さの平均値をいう。
また、引張強度とは引張試験による最大破断荷重を、試
験片の破断部属断面積で除した値をいう。
験片の破断部属断面積で除した値をいう。
見掛は硬さとはビッカース硬さ計により、荷重10kg
fで測定されたビッカース硬度をいい、焼結体中の気孔
および炭素等を含めた焼結体全体としての硬さを意味す
る。また、鉄基焼結体母材硬さとは、マトリックス部の
みの硬さでマイク日ビッカース硬さ計により、荷重20
0gfで測定されたビッカース硬さをいう。
fで測定されたビッカース硬度をいい、焼結体中の気孔
および炭素等を含めた焼結体全体としての硬さを意味す
る。また、鉄基焼結体母材硬さとは、マトリックス部の
みの硬さでマイク日ビッカース硬さ計により、荷重20
0gfで測定されたビッカース硬さをいう。
本発明の耐摩耗性鉄基焼結体の製造方法は、平均粒径が
5〜20μmの黒鉛粉末0.3〜2.0重石%と、平均
粒径が40〜200μmの黒鉛粉−10− 未0.4・〜3.0重1f11拓ど、残部が鉄を主成分
とする金属わ)末とを均一1.1fni含して、成形、
焼結づるごとにより得られる。ここで、平均粒径が5へ
・20μmの黒11)粉末は、主として得られる焼結体
中に拡散し、71−リツイノス(こ固溶あるい(ま:/
1〜リックス中の金属元素等と炭化物を形成1Jる。平
均粒径が40〜・200μmの黒鉛粉末(Jl、jqら
れる8′)1基焼結体申(こ遊回1炭素どし〜(残存す
るものである。なお、平均粒径を5〜2 Oflmに限
ったのは、20tt■lス上の場合に(よ、釦、基m+
Δ中への黒titの1広11(が比較的遅く、拡散のた
めの黒鉛とl、では好J、しくないことによる。また、
平均粒径が5 l1m以下の場合には黒鉛同志が凝集し
Abすく、取り扱い、調製が困ゲ11なことにJ、る。
5〜20μmの黒鉛粉末0.3〜2.0重石%と、平均
粒径が40〜200μmの黒鉛粉−10− 未0.4・〜3.0重1f11拓ど、残部が鉄を主成分
とする金属わ)末とを均一1.1fni含して、成形、
焼結づるごとにより得られる。ここで、平均粒径が5へ
・20μmの黒11)粉末は、主として得られる焼結体
中に拡散し、71−リツイノス(こ固溶あるい(ま:/
1〜リックス中の金属元素等と炭化物を形成1Jる。平
均粒径が40〜・200μmの黒鉛粉末(Jl、jqら
れる8′)1基焼結体申(こ遊回1炭素どし〜(残存す
るものである。なお、平均粒径を5〜2 Oflmに限
ったのは、20tt■lス上の場合に(よ、釦、基m+
Δ中への黒titの1広11(が比較的遅く、拡散のた
めの黒鉛とl、では好J、しくないことによる。また、
平均粒径が5 l1m以下の場合には黒鉛同志が凝集し
Abすく、取り扱い、調製が困ゲ11なことにJ、る。
遊離炭素のための黒鉛粒子の平均粒径を40・〜200
μmに限ったのは、平均粒径が4 Q (t m以下の
場合には比較的畝基母材中への固溶が速く、残存さJた
めのM素粒子どして安定性に欠jJること。また、20
0μmを越える粒径の場合にIL、炭素の分散が不均一
になりやりいためである。これらの粒径以外の黒−11
− 1()粉末を使用1−る場合には、焼結r易摩を艮<−
する必要ノ)<あるとか、得られる焼結体の品′dがば
らつく等の問題が生じる。
μmに限ったのは、平均粒径が4 Q (t m以下の
場合には比較的畝基母材中への固溶が速く、残存さJた
めのM素粒子どして安定性に欠jJること。また、20
0μmを越える粒径の場合にIL、炭素の分散が不均一
になりやりいためである。これらの粒径以外の黒−11
− 1()粉末を使用1−る場合には、焼結r易摩を艮<−
する必要ノ)<あるとか、得られる焼結体の品′dがば
らつく等の問題が生じる。
金属粉末どしては、鉄粉あるいは鉄合金粉末を1−(こ
使用りる。、鉄粉、鉄合金粉末に他の添IJ11扮末を
配合覆ることができる。配合−46粉末どじでは、−4
二記したような銅、ニッケル、]パル1〜、り【−1ム
、ンンガンあるいはリン、硼素、材木等の粉末Cある。
使用りる。、鉄粉、鉄合金粉末に他の添IJ11扮末を
配合覆ることができる。配合−46粉末どじでは、−4
二記したような銅、ニッケル、]パル1〜、り【−1ム
、ンンガンあるいはリン、硼素、材木等の粉末Cある。
な〔15、特殊な用途のために、これら以外の金属、元
素を配合づることが℃きる。、混合粉末の調整方法、成
形方法、焼結方法についくは、従来の鉄基焼結体製造時
の混合方法、成形iJ法、焼結方2人をそのまま採用づ
−ることができる。(列えば、混合方法についCは、所
定の粉末をイれぞれ配合した後、V型ブレンダー、ボー
ルミル等の混合機、あるい(よ必要によって液体を加え
た湿式法により混合粉末を調整づ−ることができる。成
形二り稈は(りられIこ)混合粉末を成■う型内にd3
いCIt紛化しグリーン」ンパク]〜ど刀る工程である
。この成形工程においても従来成形J稈を採用すること
ができる。
素を配合づることが℃きる。、混合粉末の調整方法、成
形方法、焼結方法についくは、従来の鉄基焼結体製造時
の混合方法、成形iJ法、焼結方2人をそのまま採用づ
−ることができる。(列えば、混合方法についCは、所
定の粉末をイれぞれ配合した後、V型ブレンダー、ボー
ルミル等の混合機、あるい(よ必要によって液体を加え
た湿式法により混合粉末を調整づ−ることができる。成
形二り稈は(りられIこ)混合粉末を成■う型内にd3
いCIt紛化しグリーン」ンパク]〜ど刀る工程である
。この成形工程においても従来成形J稈を採用すること
ができる。
−12−
焼結ゴー稈し従来の焼結■稈をその;トま採用できる。
例えば1丁粉化したグリーンニ]ンパク1〜を非八女化
1ノ1?f囲気下で1000−1200°(Cに加熱し
て焼結づることができる。本発明の装)告方法にa−3
いては比較的低い渇庶お、J、び比較的高い温Iす等の
2段階で焼結刀るといった2段階焼結法等の特殊な焼結
方法を採用づる必要はイ1い1、しかし、特殊な用途の
ため(こけ従来公知の特殊な焼結lj法を採用り−るこ
ともてきる3゜ 以下、実施例により説明りる。
1ノ1?f囲気下で1000−1200°(Cに加熱し
て焼結づることができる。本発明の装)告方法にa−3
いては比較的低い渇庶お、J、び比較的高い温Iす等の
2段階で焼結刀るといった2段階焼結法等の特殊な焼結
方法を採用づる必要はイ1い1、しかし、特殊な用途の
ため(こけ従来公知の特殊な焼結lj法を採用り−るこ
ともてきる3゜ 以下、実施例により説明りる。
実施例どじて第1表に示すNo、、1〜N0810の1
0秤類の混合粉末、および比較例としてNo、101.
102/7)2ifi類(D i11合粉末を調整した
。なa3、ここで用いた鉄粉は、市販の還元鉄粉く一]
OOメッシコ)である。また、銅粉として(ま市販の電
WI#1粉(、、、、−250メツシユ)のものを用い
Iζ。(−7お、第1表中例えば<1”l−0,45P
)のようtこ枠で囲1vだ粉末は合金粉末を意味1ノ、
「−e−0,’l !5 Pは、リン0.45ffil
lJt部を含むリン鉄合金粉末であることを示づ。なお
、このすン鉄合金粉末の粒径+、ll −100メツシ
コである。
0秤類の混合粉末、および比較例としてNo、101.
102/7)2ifi類(D i11合粉末を調整した
。なa3、ここで用いた鉄粉は、市販の還元鉄粉く一]
OOメッシコ)である。また、銅粉として(ま市販の電
WI#1粉(、、、、−250メツシユ)のものを用い
Iζ。(−7お、第1表中例えば<1”l−0,45P
)のようtこ枠で囲1vだ粉末は合金粉末を意味1ノ、
「−e−0,’l !5 Pは、リン0.45ffil
lJt部を含むリン鉄合金粉末であることを示づ。なお
、このすン鉄合金粉末の粒径+、ll −100メツシ
コである。
No、7に示t (Fe−0,6P10.1 B/1
。
。
58i >についても同様、この鉄合金の粒径は一10
0メッシコである。ニッケル粉としては粒径−350メ
ツシコのものを、]パル1〜粉としては粒径−250メ
ツシユのbのを使用した。黒鉛粉末としては平均粒径1
0μmのものと平均粒径80μn1のもの2種類を用い
た。各原料粉末を配合し、V型混合機で十分に混合して
各混合粉末を調製した。各混合粉末は、鉄製の金型に入
れ、加圧して縦、横、高さ、10cm、20011+、
1Qcmの柱状圧粉体を成形した。なお、圧粉体製造時
の加圧力は5 ton /Cm2である。これらの圧粉
体を第1表に掲げる焼成条件で焼成した。なお、ここで
雰囲気R×とはプロパン変成カスを意味する。また、A
Xとはアンモニア分解ガスを意味づる。加熱条件は1分
間25°Cの冒湿速度で加熱し、第1表に示1−最高温
度ででれそれ30分保持し、その後、1分間当り10℃
の冷却;*度で冷却して焼結したものである。各試別に
ついてそれぞれ5個の焼結−15− 体を製造した。得られた焼結体について、第2表に示づ
゛遊離炭素量、機械的性質、硬さ、おJ、び1習動試験
による摩耗用、l!i!l動後の摺動面11織におlJ
る遊*B炭素″All+定として平均粒径、面積率、7
1へりックスの材質、気孔の平均径、気孔率をそれぞれ
測定した。
0メッシコである。ニッケル粉としては粒径−350メ
ツシコのものを、]パル1〜粉としては粒径−250メ
ツシユのbのを使用した。黒鉛粉末としては平均粒径1
0μmのものと平均粒径80μn1のもの2種類を用い
た。各原料粉末を配合し、V型混合機で十分に混合して
各混合粉末を調製した。各混合粉末は、鉄製の金型に入
れ、加圧して縦、横、高さ、10cm、20011+、
1Qcmの柱状圧粉体を成形した。なお、圧粉体製造時
の加圧力は5 ton /Cm2である。これらの圧粉
体を第1表に掲げる焼成条件で焼成した。なお、ここで
雰囲気R×とはプロパン変成カスを意味する。また、A
Xとはアンモニア分解ガスを意味づる。加熱条件は1分
間25°Cの冒湿速度で加熱し、第1表に示1−最高温
度ででれそれ30分保持し、その後、1分間当り10℃
の冷却;*度で冷却して焼結したものである。各試別に
ついてそれぞれ5個の焼結−15− 体を製造した。得られた焼結体について、第2表に示づ
゛遊離炭素量、機械的性質、硬さ、おJ、び1習動試験
による摩耗用、l!i!l動後の摺動面11織におlJ
る遊*B炭素″All+定として平均粒径、面積率、7
1へりックスの材質、気孔の平均径、気孔率をそれぞれ
測定した。
摩耗試験は、ブロック−リング式摩耗試験で行った。相
手リング材どして軸受鋼<5UJ−2>を用いておこな
った。
手リング材どして軸受鋼<5UJ−2>を用いておこな
った。
引張強さはJSPM標べ’12−64の試験jAを用い
引張速度2mm/minで行なった。
引張速度2mm/minで行なった。
また、衝撃値はシVルビー衝撃試験機にJ、り切欠ぎの
ないデス1〜ピースでおこなった。
ないデス1〜ピースでおこなった。
これらの結果をあわせて第2表に示づ。これらの結果を
整理し、1!III炭素量とブロック摩耗用との関係で
まとめた線図を第1図に、′1fi111炭素邑ど引張
強度との関係でまとめた線図を第2図に、また引張強度
とブロック摩耗用どの関係をまとめた線図を第3図に示
づ。
整理し、1!III炭素量とブロック摩耗用との関係で
まとめた線図を第1図に、′1fi111炭素邑ど引張
強度との関係でまとめた線図を第2図に、また引張強度
とブロック摩耗用どの関係をまとめた線図を第3図に示
づ。
本発明の実施例であるN011〜N010の焼−17−
粘体の摩耗1は、いずれも40μm以下であり、目標と
した、鋳鉄材(F C23>の摩耗用を下まわっている
97本発明の製造方法で得られlζ焼結体の遊離1炭素
吊と、摩耗用の間には第1図に示す明確な関係が見られ
、遊離炭素量0.3%以下で【、1、摩耗量が大巾に増
加し、0.3%以上では遊離炭素量が増加づるに伴ない
摩耗用は、低下傾向を示す。しかし遊離炭素量40%以
上では、摩耗用に低下傾向はなくなり、4.0%の時の
摩耗用と同じ水準を保つ(ことどまる。一方、従来のり
!J造方法では比較例であるNo、101に示づように
黒鉛粉の配合割合がNO,2と同等量の1.8%配合し
ているにもかかわらず、黒鉛粉が微細なゆえtこ、鉄焼
結体中のi%γ離炭素量どしては0.07%しか残留し
でいない。また摩耗用は、85μmと大ぎく耐摩耗性が
著しく劣っている1、また、比較例のNo、102は、
黒鉛粉末の配合割合がNo、2、N0101と同等の1
.8%である。このNo。
した、鋳鉄材(F C23>の摩耗用を下まわっている
97本発明の製造方法で得られlζ焼結体の遊離1炭素
吊と、摩耗用の間には第1図に示す明確な関係が見られ
、遊離炭素量0.3%以下で【、1、摩耗量が大巾に増
加し、0.3%以上では遊離炭素量が増加づるに伴ない
摩耗用は、低下傾向を示す。しかし遊離炭素量40%以
上では、摩耗用に低下傾向はなくなり、4.0%の時の
摩耗用と同じ水準を保つ(ことどまる。一方、従来のり
!J造方法では比較例であるNo、101に示づように
黒鉛粉の配合割合がNO,2と同等量の1.8%配合し
ているにもかかわらず、黒鉛粉が微細なゆえtこ、鉄焼
結体中のi%γ離炭素量どしては0.07%しか残留し
でいない。また摩耗用は、85μmと大ぎく耐摩耗性が
著しく劣っている1、また、比較例のNo、102は、
黒鉛粉末の配合割合がNo、2、N0101と同等の1
.8%である。このNo。
102の黒鉛粉は、粒径の大きいものを使用しているた
め、M頗1炭素世は、1.5/1%とNo、1− 18
− Olより多くなっているにもかかわらず、摩耗用は、N
o、101と同様に56μmと大きく、耐摩耗性は劣っ
ている。この様に本発明の実施例のNo、2と比較例の
No、101、No、102は、いずれも1−一タル黒
鉛配合吊としては、1゜8%と同量であるにもかかわら
ず、ぞの溜動特性は、まったく賃なっている。これはN
O12にみられるように、平均粒径の異なる2種類の黒
鉛を原料どして用いる事が、黒鉛粉の持つ、良好な拡散
性(鉄中への)と、好潤滑性を共に引き出せ、その結果
として、優れた耐摩耗性と強度とを兼ねイなえた焼結体
が得られるものど考えられる。これらの結果を第2図に
示す。実施例のNO,1〜No、10の焼結体の引張強
度はいずれも25kg/mm2以」−あり、摩耗量は、
50μmより少なく耐摩耗性に優れている。一方、比較
例のN09101、No、102はNo、2と同様の1
.8%黒鉛粉を配合しているにもかかわらず、引張強度
が、231B/mm2と低い。No、101の場合に(
ま炭素固溶量が約1.7%と高すぎこのため炭化=
19 − 物が生成(〕、引張強度が低下したものと考えられる。
め、M頗1炭素世は、1.5/1%とNo、1− 18
− Olより多くなっているにもかかわらず、摩耗用は、N
o、101と同様に56μmと大きく、耐摩耗性は劣っ
ている。この様に本発明の実施例のNo、2と比較例の
No、101、No、102は、いずれも1−一タル黒
鉛配合吊としては、1゜8%と同量であるにもかかわら
ず、ぞの溜動特性は、まったく賃なっている。これはN
O12にみられるように、平均粒径の異なる2種類の黒
鉛を原料どして用いる事が、黒鉛粉の持つ、良好な拡散
性(鉄中への)と、好潤滑性を共に引き出せ、その結果
として、優れた耐摩耗性と強度とを兼ねイなえた焼結体
が得られるものど考えられる。これらの結果を第2図に
示す。実施例のNO,1〜No、10の焼結体の引張強
度はいずれも25kg/mm2以」−あり、摩耗量は、
50μmより少なく耐摩耗性に優れている。一方、比較
例のN09101、No、102はNo、2と同様の1
.8%黒鉛粉を配合しているにもかかわらず、引張強度
が、231B/mm2と低い。No、101の場合に(
ま炭素固溶量が約1.7%と高すぎこのため炭化=
19 − 物が生成(〕、引張強度が低下したものと考えられる。
第1図は実施例に承り遊離炭素量とブロック摩耗用の関
係を示す図、第2図は引張強度どブロック摩耗用の関係
を示づ図である。図中白丸は本発明の実施例の鉄合金の
結果を、三角印は従来の比較例の結果を示す。 特許出願人 1〜ヨタ自動車株式会社代理人 弁
理士 大川 宏 同 弁理士 原書 修 同 弁理士 丸山明夫 −20− 第1図 0 1.0 2.0 3.0 4.0笹劃l量(’/
、) 第2図 0 20 30 40 50 60 引 張独度(にqイ□、2)
係を示す図、第2図は引張強度どブロック摩耗用の関係
を示づ図である。図中白丸は本発明の実施例の鉄合金の
結果を、三角印は従来の比較例の結果を示す。 特許出願人 1〜ヨタ自動車株式会社代理人 弁
理士 大川 宏 同 弁理士 原書 修 同 弁理士 丸山明夫 −20− 第1図 0 1.0 2.0 3.0 4.0笹劃l量(’/
、) 第2図 0 20 30 40 50 60 引 張独度(にqイ□、2)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)0.3〜4.0mm%(DMM炭素カ69. M
tR。 結体母材中に均一に分散した組織をもら、ブロック摩耗
量が50μm以下で引張強度が25 kg/ mm2以
上の特性をもつ耐摩耗性鉄系焼結体。 (2)−遊Ill炭素が分散した鉄基焼結体83材は、
平均粒径5〜20μmの黒鉛粉末0.3〜2.0重石%
および平均粒径40〜200 tt mの黒鉛粉末0.
4〜3.0重量%と残部主として鉄基金属粉末よりなる
圧粉体を焼結したものである特許請求の範囲第1項記載
の耐摩耗性鉄系焼結体。 (3)遊離炭素の平均粒径は10〜300μmであり、
面積率で0.3〜10%である特許請求の範囲第1項記
載の耐摩耗性鉄系焼結体。 (71)鉄基焼結体母材は主としてパーライトまたはベ
イナイトからなる特許請求の範囲第1項記載の耐摩耗性
鉄系焼結体。 −1= (5)気孔率が25%以下で気孔の平均径が/10μm
以下である特許請求の範囲第1項記載の耐摩耗性鉄系焼
結体。 (6)児掛硬さがl−1v8’O〜200T−1鉄系焼
結体母材の71−リツクス硬さがl−1vTOO〜35
0である特許請求の範囲第1項記載の耐摩耗性鉄基焼結
体。 (7)衝撃強度が0 、3r k’g/ cin2以上
である特許請求の範囲第1項記載の耐摩耗性鉄系焼結体
。 (8)平均粒径5〜20μmの黒鉛粉末0.3〜2.0
@串%と平均粒径40〜2CIOμmの黒鉛粉末0./
1〜3.0重全%と残部鉄を主成分どづる金属粉末を均
一に混合して混合粉末を得た後、成形、焼結することを
特徴とする耐摩耗性鉄系焼結体の製造方法。 (9)金属粉末100重量部中に、0.5〜8重呈部の
銅、1〜10重邑部重石ッケル、0.5〜10重間部の
コバル1〜.0.3〜15重量部のクロム、0.5〜5
重吊部のマンガンの1種もしくは2種以上を0.3〜2
0重量部含む特H’f請求の−2− 範囲第8項記載の製造方法。 〈10)金属粉末100重邑重石に、0.1〜1゜0重
間部のリン、0.05−2.0重量部のホウ素、0.2
〜2.0重尾部の珪素の1種もしくは2種以上を0.0
5〜3.0mm部含む特許請求の範囲第8項記載の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21815582A JPS59110768A (ja) | 1982-12-13 | 1982-12-13 | 耐摩耗性鉄系焼結体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21815582A JPS59110768A (ja) | 1982-12-13 | 1982-12-13 | 耐摩耗性鉄系焼結体およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59110768A true JPS59110768A (ja) | 1984-06-26 |
Family
ID=16715496
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21815582A Pending JPS59110768A (ja) | 1982-12-13 | 1982-12-13 | 耐摩耗性鉄系焼結体およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59110768A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63149353A (ja) * | 1986-12-13 | 1988-06-22 | Riken Corp | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
JP2010077474A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 鉄系焼結軸受およびその製造方法 |
JP2015004099A (ja) * | 2013-06-20 | 2015-01-08 | 住友電工焼結合金株式会社 | Fe−Cu−C系焼結材料の製造方法 |
JP2016094635A (ja) * | 2014-11-12 | 2016-05-26 | 住友電工焼結合金株式会社 | シンターハードニング方法 |
-
1982
- 1982-12-13 JP JP21815582A patent/JPS59110768A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63149353A (ja) * | 1986-12-13 | 1988-06-22 | Riken Corp | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
JP2010077474A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 鉄系焼結軸受およびその製造方法 |
JP2015004099A (ja) * | 2013-06-20 | 2015-01-08 | 住友電工焼結合金株式会社 | Fe−Cu−C系焼結材料の製造方法 |
JP2016094635A (ja) * | 2014-11-12 | 2016-05-26 | 住友電工焼結合金株式会社 | シンターハードニング方法 |
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