JPS59110756A - 耐熱合金複合焼結高速度鋼およびその製造法 - Google Patents
耐熱合金複合焼結高速度鋼およびその製造法Info
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- JPS59110756A JPS59110756A JP21782182A JP21782182A JPS59110756A JP S59110756 A JPS59110756 A JP S59110756A JP 21782182 A JP21782182 A JP 21782182A JP 21782182 A JP21782182 A JP 21782182A JP S59110756 A JPS59110756 A JP S59110756A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高速度鋼粉末を焼結して生成する焼結高速度
鋼の性能を強化する手段として、高速度鋼粉末にコバル
ト基耐熱合金の粉末、或いはニッケル基耐熱合金の粉末
、或いはコバルト−ニッケル基耐熱合金の粉末のうちよ
り選択した耐熱合金の粉末を加えた混合粉末を焼結用原
料として使用して製造した耐熱合金強化焼結高速度鋼お
よびその焼結用原料を使用して耐熱合金複合焼結高速度
鋼を製造する方法に関するものである。
鋼の性能を強化する手段として、高速度鋼粉末にコバル
ト基耐熱合金の粉末、或いはニッケル基耐熱合金の粉末
、或いはコバルト−ニッケル基耐熱合金の粉末のうちよ
り選択した耐熱合金の粉末を加えた混合粉末を焼結用原
料として使用して製造した耐熱合金強化焼結高速度鋼お
よびその焼結用原料を使用して耐熱合金複合焼結高速度
鋼を製造する方法に関するものである。
本発明の耐熱合金複合焼結高速度鋼を製造するに際して
高速度鋼粉末に加える耐熱合金粉末にはコバルトを４０
重量％乃至８０重量％含有しているコバルト基耐熱合金
、或いはニッケルを４０重量％乃至９０重量％含有して
いるニッケル基耐熱合金、或いはコバルトとニッケルと
を合わせて４０重量％乃至８５重量％含有しているコバ
ルト−ニッケル基耐熱合金のうちより選択した耐熱合金
の粉末を使用する。これらのＥバルト基耐熱合金粉末お
よびニッケル基耐熱合金粉末およびコバルト−ニッケル
耐熱合金粉末を高速度鋼粉末に加えた混合粉末を焼結す
るときは、其の焼結作用が清めらかに行われて均質な組
織を形成して硬度と剛性とを強化した複合焼結組織体で
ある耐熱合金複合焼結高速度鋼を生成する。
高速度鋼粉末に加える耐熱合金粉末にはコバルトを４０
重量％乃至８０重量％含有しているコバルト基耐熱合金
、或いはニッケルを４０重量％乃至９０重量％含有して
いるニッケル基耐熱合金、或いはコバルトとニッケルと
を合わせて４０重量％乃至８５重量％含有しているコバ
ルト−ニッケル基耐熱合金のうちより選択した耐熱合金
の粉末を使用する。これらのＥバルト基耐熱合金粉末お
よびニッケル基耐熱合金粉末およびコバルト−ニッケル
耐熱合金粉末を高速度鋼粉末に加えた混合粉末を焼結す
るときは、其の焼結作用が清めらかに行われて均質な組
織を形成して硬度と剛性とを強化した複合焼結組織体で
ある耐熱合金複合焼結高速度鋼を生成する。
本発明の耐熱合金複合焼結高速度鋼を製造するに際して
使用する焼結用原料において高速度鋼粉末に加える耐熱
合金粉末にはコバルトが６８重量％とクロムが２６重量
％とタングステンが５重量％と炭素が１重量％との組成
割合のステライト６等のコバルトを４０重量％乃至８０
重量％含有しているコバルト基耐熱合金の粉末、或いは
ニッケルが８２重量％とクロムが１１重量％と硼素が２
重量％と珪素が２５重量％と鉄が２重量％と炭素が０．
５重量％との組成割合のフクダロイー４等のニッケルを
４０重量％乃至９０重量％含有しているニッケル基耐熱
合金の粉末、或いはコバルトが４１重量％とニッケルが
２６重量％とクロムが２０重量％と硼素が３重量％とモ
リプシンが６重量％と珪素が４重量％との組成割合のフ
クダロイー１５０等のコバルトとニッケルとを合わせて
４０重量％ 乃至８５重量％含有しているコバルト−ニ
ッケル基耐熱合金の粉末のうちより選択した耐熱合金の
粉末を使用するものである。
使用する焼結用原料において高速度鋼粉末に加える耐熱
合金粉末にはコバルトが６８重量％とクロムが２６重量
％とタングステンが５重量％と炭素が１重量％との組成
割合のステライト６等のコバルトを４０重量％乃至８０
重量％含有しているコバルト基耐熱合金の粉末、或いは
ニッケルが８２重量％とクロムが１１重量％と硼素が２
重量％と珪素が２５重量％と鉄が２重量％と炭素が０．
５重量％との組成割合のフクダロイー４等のニッケルを
４０重量％乃至９０重量％含有しているニッケル基耐熱
合金の粉末、或いはコバルトが４１重量％とニッケルが
２６重量％とクロムが２０重量％と硼素が３重量％とモ
リプシンが６重量％と珪素が４重量％との組成割合のフ
クダロイー１５０等のコバルトとニッケルとを合わせて
４０重量％ 乃至８５重量％含有しているコバルト−ニ
ッケル基耐熱合金の粉末のうちより選択した耐熱合金の
粉末を使用するものである。
本発明の耐熱合金複合焼結高速度鋼は、高速度鋼粉末に
加える耐熱合金粉末との混合粉末を焼結して生成した焼
結体であるから偏析のない微細均質な組織を成した耐熱
合金複合焼結高速度鋼であって、其の焼結用の混合粉末
を焼結する作業において使用する焼結用温度に１．２０
０℃乃至１．３００℃の範囲内の温度を使用して其の焼
結作業において高速度鋼の粒成長の粗大化を抑制するも
のである。
加える耐熱合金粉末との混合粉末を焼結して生成した焼
結体であるから偏析のない微細均質な組織を成した耐熱
合金複合焼結高速度鋼であって、其の焼結用の混合粉末
を焼結する作業において使用する焼結用温度に１．２０
０℃乃至１．３００℃の範囲内の温度を使用して其の焼
結作業において高速度鋼の粒成長の粗大化を抑制するも
のである。
本発明の目的は、以上に説明したように硬度と剛性とを
強化すると同時に偏析のない微細均質な組織を成した耐
熱合金複合焼結高速度鋼を提供すると共に優れた性能を
有する耐熱合金複合焼結高速度鋼を製造する工業的に有
効な方法を提供しようとするものである。
強化すると同時に偏析のない微細均質な組織を成した耐
熱合金複合焼結高速度鋼を提供すると共に優れた性能を
有する耐熱合金複合焼結高速度鋼を製造する工業的に有
効な方法を提供しようとするものである。
次に、本発明の方法によって耐熱合金複合焼結高速度鋼
を製造する工程と作用とについて説明すると共に製造し
て得られる本発明の耐熱合金複合焼結高速度鋼について
説明する。
を製造する工程と作用とについて説明すると共に製造し
て得られる本発明の耐熱合金複合焼結高速度鋼について
説明する。
本発明の耐熱合金複合焼結高速度鋼を製造するに際して
使用する焼結用原料には、高速度鋼粉末を４０重量％乃
至８０重量％と、コバルトを４０重量％乃至８０重量％
含有しているコバルト基耐熱合金、例えばコバルトを６
８重量％含有しているステライト−６等のコバルト基耐
熱合金の粉末、或いはニッケルを４０重量％乃至９０重
量％含有しているニッケル基耐熱合金、例えばニッケル
を７６．５２重量％含有しているニモニック−８０Ａ等
のニッケル基耐熱合金の粉末、或いはコバルトとニッケ
ルとを合わせて４０重量％乃至８５重量％含有している
コバルト−ニッケル基耐熱合金、例えばコバルトを、４
１重量％とニッケルを２６重量％含有しているフクダロ
イ−１５０％のコバルト−ニッケ／ｌ／基耐熱合金の粉
末を６０重量％乃至２０重量％との割合範囲内より選定
した割合にて混合した混合粉末を使用する。斯様に調製
した焼結用原料を１ｔｏｎ／ｃｒｌ乃至１ｏｔｏｎ／ｃ
ｄの圧力にて金型加圧成形した成形体を１，２００℃乃
至１，３００℃の温度にて常圧下の焼結を行い、或いは
ｊ ｔｏｎ／ ｃ４乃至１ ［１ｔｏｎ ／ ｃｒＡの
圧力にて静水圧加圧成形した成形体を１．２００℃乃至
１．３００℃の温度にて常圧下の焼結を行い、或いは加
圧加熱室内にて０．８ｔｏｎ／ｃ４乃至８ｔｏｎ／ｃｎ
ｔ の圧力にて加圧すると同時に１．２００℃乃至１
．５００℃の温度にて加熱する加圧加熱焼結を行い、或
いは０、８ ｔｏｎ ／ ｃｔＡ乃至８ｔｏｎ／ｃｒｌ
の圧力にて静水圧加圧すると同時に１，２００℃乃至
１．５ ＋３０℃の温度にて加熱する熱間静水圧加圧加
熱焼結を行って、高速度鋼に耐熱合金を複合した複合焼
結組織体である耐熱合金複合焼結高速度鋼を生成する。
使用する焼結用原料には、高速度鋼粉末を４０重量％乃
至８０重量％と、コバルトを４０重量％乃至８０重量％
含有しているコバルト基耐熱合金、例えばコバルトを６
８重量％含有しているステライト−６等のコバルト基耐
熱合金の粉末、或いはニッケルを４０重量％乃至９０重
量％含有しているニッケル基耐熱合金、例えばニッケル
を７６．５２重量％含有しているニモニック−８０Ａ等
のニッケル基耐熱合金の粉末、或いはコバルトとニッケ
ルとを合わせて４０重量％乃至８５重量％含有している
コバルト−ニッケル基耐熱合金、例えばコバルトを、４
１重量％とニッケルを２６重量％含有しているフクダロ
イ−１５０％のコバルト−ニッケ／ｌ／基耐熱合金の粉
末を６０重量％乃至２０重量％との割合範囲内より選定
した割合にて混合した混合粉末を使用する。斯様に調製
した焼結用原料を１ｔｏｎ／ｃｒｌ乃至１ｏｔｏｎ／ｃ
ｄの圧力にて金型加圧成形した成形体を１，２００℃乃
至１，３００℃の温度にて常圧下の焼結を行い、或いは
ｊ ｔｏｎ／ ｃ４乃至１ ［１ｔｏｎ ／ ｃｒＡの
圧力にて静水圧加圧成形した成形体を１．２００℃乃至
１．３００℃の温度にて常圧下の焼結を行い、或いは加
圧加熱室内にて０．８ｔｏｎ／ｃ４乃至８ｔｏｎ／ｃｎ
ｔ の圧力にて加圧すると同時に１．２００℃乃至１
．５００℃の温度にて加熱する加圧加熱焼結を行い、或
いは０、８ ｔｏｎ ／ ｃｔＡ乃至８ｔｏｎ／ｃｒｌ
の圧力にて静水圧加圧すると同時に１，２００℃乃至
１．５ ＋３０℃の温度にて加熱する熱間静水圧加圧加
熱焼結を行って、高速度鋼に耐熱合金を複合した複合焼
結組織体である耐熱合金複合焼結高速度鋼を生成する。
以上に説明した本発明の方法によって得られる耐熱合金
複合焼結高速度鋼は、高速度鋼粒子の多数個と耐熱合金
粒子の多数個とが混合した混合粉末を高密度の状態にて
個々の粒子が焼結して偏析のない微細均質な組織を成す
と同時に硬度と剛性とを強化した複合焼結組織体を構成
していることを特徴とする耐熱合金複合焼結高速度鋼で
ある。
複合焼結高速度鋼は、高速度鋼粒子の多数個と耐熱合金
粒子の多数個とが混合した混合粉末を高密度の状態にて
個々の粒子が焼結して偏析のない微細均質な組織を成す
と同時に硬度と剛性とを強化した複合焼結組織体を構成
していることを特徴とする耐熱合金複合焼結高速度鋼で
ある。
次に、実施例により本発明の耐熱合金複合焼結高速度鋼
を製造する作業と製造して得られた耐熱合金複合焼結高
速度鋼について説明する。
を製造する作業と製造して得られた耐熱合金複合焼結高
速度鋼について説明する。
実施例 １゜
焼結用原料には、クロムが４重量％とモリブデンが５重
量％とタングステンが６重量％とバナジウムが２重量％
と炭素が１．１重量％と珪素が０．８重量％と鉄が８１
．１重量％との組成割合を成した三菱製鋼製高速度鋼の
水アトマイズ粉末を４０重量％とニッケルが７６．５２
重量％とクロムが１９重量％とコバルトが１重量％とチ
タンが２２重量％とアルミニウムが１．１重量％と炭素
が０１８重量％との組成割合を成したパウダレックス社
製ニモニック８０Ａの粉末を６０重量％との割合にて混
合した混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料
を機械プレスの金型にて５ｔｏｎ／ｃ４の圧力を用いて
金型加圧成形して成形体を生成した。次いで、其の成形
体を水素ガス雰囲気中にて１．２２０℃の温度にて加熱
して常圧焼結を行った。得られた焼結体は高速度鋼粒子
の多数個とニッケル基耐熱合金であるニモニック８０Ａ
の粒子の多数個とが混合した集合体が焼結して偏析のな
い微細均質な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化し
た複合焼結組織体を構成した耐熱合金複合焼結高速度鋼
であった。
量％とタングステンが６重量％とバナジウムが２重量％
と炭素が１．１重量％と珪素が０．８重量％と鉄が８１
．１重量％との組成割合を成した三菱製鋼製高速度鋼の
水アトマイズ粉末を４０重量％とニッケルが７６．５２
重量％とクロムが１９重量％とコバルトが１重量％とチ
タンが２２重量％とアルミニウムが１．１重量％と炭素
が０１８重量％との組成割合を成したパウダレックス社
製ニモニック８０Ａの粉末を６０重量％との割合にて混
合した混合粉末を使用した。斯様に調製した焼結用原料
を機械プレスの金型にて５ｔｏｎ／ｃ４の圧力を用いて
金型加圧成形して成形体を生成した。次いで、其の成形
体を水素ガス雰囲気中にて１．２２０℃の温度にて加熱
して常圧焼結を行った。得られた焼結体は高速度鋼粒子
の多数個とニッケル基耐熱合金であるニモニック８０Ａ
の粒子の多数個とが混合した集合体が焼結して偏析のな
い微細均質な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化し
た複合焼結組織体を構成した耐熱合金複合焼結高速度鋼
であった。
実施例 ２゜
焼結用原料には、実施例１にて使用した三菱製鋼製高速
度鋼粉末を５０重量％と、ニッケルが７３重量％とクロ
ムが１４重量％と鉄が４重量％とコバルトが１重量％と
炭素が０．５重量％と硼素が３重量％と珪素が４．５重
量％との組成割合を成した福田金属箔粉工業製フクダロ
イー乙の粉末を５０重量％との割合にて混合した混合粉
末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を焼結する作
業は実施例１の場合と同様にして行った。得られた焼結
体は、高速度鋼粒子の多数個とニッケル基耐熱合金であ
るフクダロイー乙の粒子の多数個とが混合した集合体が
焼結して偏析のない微細均質な組織を成すと同時に硬度
と剛性とを強化した複合焼結組織体を構成している耐熱
合金複合焼結高速度鋼であった。
度鋼粉末を５０重量％と、ニッケルが７３重量％とクロ
ムが１４重量％と鉄が４重量％とコバルトが１重量％と
炭素が０．５重量％と硼素が３重量％と珪素が４．５重
量％との組成割合を成した福田金属箔粉工業製フクダロ
イー乙の粉末を５０重量％との割合にて混合した混合粉
末を使用した。斯様に調製した焼結用原料を焼結する作
業は実施例１の場合と同様にして行った。得られた焼結
体は、高速度鋼粒子の多数個とニッケル基耐熱合金であ
るフクダロイー乙の粒子の多数個とが混合した集合体が
焼結して偏析のない微細均質な組織を成すと同時に硬度
と剛性とを強化した複合焼結組織体を構成している耐熱
合金複合焼結高速度鋼であった。
実施例 ３
焼結用原料には、実施例１にて使用した三菱製鋼製高速
度鋼粉末を６０重量％と、コバルトが４１重量％とニッ
ケルが２６重量％とクロムが２０重量％と鉄が６重量％
と硼素が６重量％と珪素が４重量％との組成割合を成し
た福田金属箔粉工業製フクダロイー１５０の粉末を４０
重量％との割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様
に調製した焼結用原料を静水圧加圧装置を使用して５ｔ
ｏｎ／ｃｒｌの圧力にて静水圧加圧して静水圧加圧成形
体を生成した。次いで、其の成形体を水素ガス雰囲気中
にて１．２２０℃にて加熱して常圧焼結を行った。得ら
れた焼結体は、高速度鋼粒子の多数個とコバルト−ニッ
ケル基耐熱合金であるフクダロイ−１５０の粒子の多数
個とが混合した集合体が焼結して、偏析のない微細均質
な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化した複合焼結
組織体を構成している耐熱合金複合焼結高速度鋼であっ
た。
度鋼粉末を６０重量％と、コバルトが４１重量％とニッ
ケルが２６重量％とクロムが２０重量％と鉄が６重量％
と硼素が６重量％と珪素が４重量％との組成割合を成し
た福田金属箔粉工業製フクダロイー１５０の粉末を４０
重量％との割合にて混合した混合粉末を使用した。斯様
に調製した焼結用原料を静水圧加圧装置を使用して５ｔ
ｏｎ／ｃｒｌの圧力にて静水圧加圧して静水圧加圧成形
体を生成した。次いで、其の成形体を水素ガス雰囲気中
にて１．２２０℃にて加熱して常圧焼結を行った。得ら
れた焼結体は、高速度鋼粒子の多数個とコバルト−ニッ
ケル基耐熱合金であるフクダロイ−１５０の粒子の多数
個とが混合した集合体が焼結して、偏析のない微細均質
な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化した複合焼結
組織体を構成している耐熱合金複合焼結高速度鋼であっ
た。
実施例 ４゜
焼結用原料には、実施例１にて使用した三菱製鋼製の高
速度鋼粉末を７０重量％と、ニッケルが６１．９２重量
％とクロムが１６．５重量％とモリブデンが１７重量％
とタングステンが４．５重量％と炭素が０．０８重量％
との組成割合を成したパウダレックス社製ハステロイＣ
の粉末を３０重量％との割合にて混合した混合粉末を使
用した。斯様に調製した焼結用原料をホットプレス装置
を使用して５ｔｏｎ／ａＡの圧力にて加圧すると同時に
１．２２０℃の温度にて加熱して加圧加熱焼結を行った
。得られた焼結体は、高速度鋼粒子の多数個とニッケル
基耐熱合金であるパウダレックス社製ハステロイＣの粒
子の多数個とが混合した集合体が焼結して偏析のない微
細均質な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化した複
合焼結組織体を構成した耐熱合金複合焼結高速度鋼であ
った。
速度鋼粉末を７０重量％と、ニッケルが６１．９２重量
％とクロムが１６．５重量％とモリブデンが１７重量％
とタングステンが４．５重量％と炭素が０．０８重量％
との組成割合を成したパウダレックス社製ハステロイＣ
の粉末を３０重量％との割合にて混合した混合粉末を使
用した。斯様に調製した焼結用原料をホットプレス装置
を使用して５ｔｏｎ／ａＡの圧力にて加圧すると同時に
１．２２０℃の温度にて加熱して加圧加熱焼結を行った
。得られた焼結体は、高速度鋼粒子の多数個とニッケル
基耐熱合金であるパウダレックス社製ハステロイＣの粒
子の多数個とが混合した集合体が焼結して偏析のない微
細均質な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化した複
合焼結組織体を構成した耐熱合金複合焼結高速度鋼であ
った。
実施例 ５゜
焼結用原料には、実施例１にて使用した三菱製索製の高
速度鋼粉末を８０重量％と、コバルトが６８重量％とク
ロムが２６重量％とモリブデンが５重量％と炭素が１重
量％との組成割合を成したパウダレックス社製ステライ
ト６の粉末を２０重量％との割合にて混合した混合粉末
を使用した。斯様に調製した焼結用原料を熱間静水圧加
圧加熱装置を使用して４．５ ｔｏｎ ／ ｃｒｌの圧
力にて加圧すると同時に１．２ ’２０℃の温度にて加
熱して熱間静水圧加圧加熱焼結を行った。
速度鋼粉末を８０重量％と、コバルトが６８重量％とク
ロムが２６重量％とモリブデンが５重量％と炭素が１重
量％との組成割合を成したパウダレックス社製ステライ
ト６の粉末を２０重量％との割合にて混合した混合粉末
を使用した。斯様に調製した焼結用原料を熱間静水圧加
圧加熱装置を使用して４．５ ｔｏｎ ／ ｃｒｌの圧
力にて加圧すると同時に１．２ ’２０℃の温度にて加
熱して熱間静水圧加圧加熱焼結を行った。
得られた焼結体は、高速度鋼粒子の多数個とコバルト基
耐熱合金であるパウダレックス社製ステライト６の粒子
の多数個とが混合した集合体が焼結して偏析のない微細
均質な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化した複合
焼結組織体を構成した耐熱合金複合焼結高速度鋼であっ
た。
耐熱合金であるパウダレックス社製ステライト６の粒子
の多数個とが混合した集合体が焼結して偏析のない微細
均質な組織を成すと同時に硬度と剛性とを強化した複合
焼結組織体を構成した耐熱合金複合焼結高速度鋼であっ
た。
以上に説明した実施例において製造した耐熱合金複合焼
結高速度鋼は１，２２０℃の焼結用温度で焼結したまま
の耐熱合金強化焼結高速度鋼の硬度は７５０ ＨＶ乃至
８７０ ＨＶ を示し、其の１．２２０℃の温度で焼
結した焼結体を５７０℃で焼戻した耐熱合金複合焼結高
速度鋼の硬度は８５０ ＨＶ乃至９６０ ＨＶを示した
。 この焼戻した耐熱合金強化焼結高速度鋼の硬度は耐
熱合金複合していない焼結高速度鋼の焼戻した焼結高速
度鋼の硬度よりも１２％乃至２３％高い数値を示した。
結高速度鋼は１，２２０℃の焼結用温度で焼結したまま
の耐熱合金強化焼結高速度鋼の硬度は７５０ ＨＶ乃至
８７０ ＨＶ を示し、其の１．２２０℃の温度で焼
結した焼結体を５７０℃で焼戻した耐熱合金複合焼結高
速度鋼の硬度は８５０ ＨＶ乃至９６０ ＨＶを示した
。 この焼戻した耐熱合金強化焼結高速度鋼の硬度は耐
熱合金複合していない焼結高速度鋼の焼戻した焼結高速
度鋼の硬度よりも１２％乃至２３％高い数値を示した。
Claims (2)
- （１）高速度鋼粉末を４０重量％乃至８０重量％と、コ
バルトを４０重量％乃至８０重量％含有しているコバル
ト基耐熱合金またはニッケルを４０重量％乃至９０重量
％含有しているニッケル基耐熱合金またはコバルトとニ
ッケルとを合わせて４０重量％乃至８５重量％含有して
いるコバルト−ニッケル基耐熱合金のうちより選択した
耐熱合金の粉末を６０重量％乃至２０重量％との割合範
囲内より選定した割合にて混合した混合粉末を焼結用原
料とし、其の焼結用原料を１，２００℃乃至１，３００
℃の範囲内の焼結用温度を用いて、焼結用原料の金型加
圧成形体を常圧力または真空中にて焼結し、或いは焼結
用原料の静水圧加圧成形体を常圧下または真空中にて焼
結し、或いは焼結用原料を加圧加熱室内にて加圧すると
同時に加熱して焼結し、或いは焼結用原料を静水圧加圧
加熱室内にて熱間静水圧加圧加熱して焼結して構成した
焼結体であって、高速度鋼粒子の多数個と耐熱合金粒子
の多数個とが混合している集合体における個々の粒子が
相互に焼結して偏析のない微細均質な組織を形成すると
同時に硬度と剛性とを強化した複合焼結体を構成してい
ることを特徴とする耐熱合金複合焼結高速度鋼。 - （２）高速度鋼粉末を４０重量％乃至８０重量％と、コ
バルトを４０重量％乃至８０重量％含有しているコバル
ト基耐熱合金、或いはニッケルを４０重量％乃至９０重
量％含有しているニッケル基耐熱合金、或いはコバルト
とニッケルとを合わせて４０重量％乃至８５重量％含有
しているコバルト−ニッケル基耐熱合金のうちより選択
した耐熱合金の粉末を６０重量％乃至２０重量％との割
合範囲内より選定した割合にて混合した混合粉末を焼結
用原料とし、其の焼結用原料を焼結する作業において使
用する焼結用温度にはｉ、 ２００℃乃至’Ｉ、 ５０
０℃の範囲内の温度を使用し焼結用圧力には０．８ ｔ
ｏｎ ／ ｃ、ｔＡ乃至１０． Ｏｔｏｎ ／ ｏ！の
範囲内の圧力を使用し、焼結方式は、焼結用原料を金型
加圧成形した成形体を常圧下または真空中にて焼結を行
い、或いは焼結用原料と静水圧加圧成形した成形体を常
圧下または真空中にて焼結を行い、或いは焼結用原料を
加圧加熱室内にて加圧すると同時に加熱して焼結を行い
、或いは焼結用原料を静水圧加圧加熱室内にて静水圧加
圧加熱して焼結を行い、斯くの如くして焼結作業を行っ
て複合焼結組織体を生成することを特徴とする耐熱合金
複合焼結高速度鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21782182A JPS59110756A (ja) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | 耐熱合金複合焼結高速度鋼およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21782182A JPS59110756A (ja) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | 耐熱合金複合焼結高速度鋼およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59110756A true JPS59110756A (ja) | 1984-06-26 |
Family
ID=16710267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21782182A Pending JPS59110756A (ja) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | 耐熱合金複合焼結高速度鋼およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59110756A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103667851A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-03-26 | 昆明理工大学 | 一种颗粒增强金属基复合材料的制备方法 |
-
1982
- 1982-12-14 JP JP21782182A patent/JPS59110756A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103667851A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-03-26 | 昆明理工大学 | 一种颗粒增强金属基复合材料的制备方法 |
| CN103667851B (zh) * | 2013-12-11 | 2016-06-08 | 昆明理工大学 | 一种颗粒增强金属基复合材料的制备方法 |
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