JPS5935974B2 - 炭化タングステン系工具材の製造法 - Google Patents
炭化タングステン系工具材の製造法Info
- Publication number
- JPS5935974B2 JPS5935974B2 JP56167273A JP16727381A JPS5935974B2 JP S5935974 B2 JPS5935974 B2 JP S5935974B2 JP 56167273 A JP56167273 A JP 56167273A JP 16727381 A JP16727381 A JP 16727381A JP S5935974 B2 JPS5935974 B2 JP S5935974B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tungsten carbide
- weight
- powder
- stabilized zirconia
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/64—Burning or sintering processes
- C04B35/645—Pressure sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/56—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、工具材を構成する硬質材として硬質炭化物を
使用した工具材の製造法に関するものである。
使用した工具材の製造法に関するものである。
本発明は、工具材を製造するときに使用する硬質炭化物
の粉末としては炭化タングステン粉末ヲ使用するもので
ある。
の粉末としては炭化タングステン粉末ヲ使用するもので
ある。
本発明は、製造した炭化タングステン系工具材の耐酸化
性と耐熱性と機械的強度とを向上する手段として安定化
ジルコニア粉末を炭化タングステン粉末に添加した混合
粉末を使用することを特徴とするものである。
性と耐熱性と機械的強度とを向上する手段として安定化
ジルコニア粉末を炭化タングステン粉末に添加した混合
粉末を使用することを特徴とするものである。
其の炭化タングステン粉末に添加する安定化ジルコニア
粉末は、ジルコニアが９５．５重量％乃至９３．８重量
とイツ） ＩＪアが４．５重量％乃至６．２重量％との
範囲内の割合の組成を成せる安定化ジルコニアの粉末を
使用するものである。
粉末は、ジルコニアが９５．５重量％乃至９３．８重量
とイツ） ＩＪアが４．５重量％乃至６．２重量％との
範囲内の割合の組成を成せる安定化ジルコニアの粉末を
使用するものである。
炭化タングステン粉末に安定化ジルコニア粉末を添加し
た混合粉末の結合助材にはコバルトの粉末またはニッケ
ルの粉末を使用する。
た混合粉末の結合助材にはコバルトの粉末またはニッケ
ルの粉末を使用する。
以上に述べたように、本発明は、工具材とする炭化タン
グステン系焼結体を製造する場合に、安定化ジルコニア
粉末を添加した原料を使用して、炭化タングステン系工
具材、を製造することによって、耐酸化性と耐熱性と機
械的強度とを向上して、切削作業における生産性を高か
めた炭化タングステン系工具材を製造する工業的に優れ
た方法を提供することを目的とするものである。
グステン系焼結体を製造する場合に、安定化ジルコニア
粉末を添加した原料を使用して、炭化タングステン系工
具材、を製造することによって、耐酸化性と耐熱性と機
械的強度とを向上して、切削作業における生産性を高か
めた炭化タングステン系工具材を製造する工業的に優れ
た方法を提供することを目的とするものである。
本発明の方法によって炭化タングステン系工具材を製造
する場合に使用する原料には、炭化タングステン粉末を
８５重量％乃至７７重量％と、コバルト粉末またはニッ
ケル粉末を１５重量％乃至１８８重量％、ジルコニアが
９５．５重量％乃至９３．８重量％とイツトリアが４．
５重量％乃至６．２重量％との割合範囲内より選定した
割合の組成を成せる安定化ジルコニア粉末を０．５重量
％乃至５重量％との割合範囲内より選定した割合にて混
合した混合物を使用する。
する場合に使用する原料には、炭化タングステン粉末を
８５重量％乃至７７重量％と、コバルト粉末またはニッ
ケル粉末を１５重量％乃至１８８重量％、ジルコニアが
９５．５重量％乃至９３．８重量％とイツトリアが４．
５重量％乃至６．２重量％との割合範囲内より選定した
割合の組成を成せる安定化ジルコニア粉末を０．５重量
％乃至５重量％との割合範囲内より選定した割合にて混
合した混合物を使用する。
斯様に調合した原料を用いて行う焼結作業は、常圧焼結
法または加圧焼結法または静水圧加圧焼結法のいずれか
の方法によって行う。
法または加圧焼結法または静水圧加圧焼結法のいずれか
の方法によって行う。
焼結作業を常圧焼結法によって行う場合は、原料を所望
の寸法の圧縮型の中に充填して３０００ Ｋｑ／ｃｄ乃
至７０００Ｋｆ／／ｃｒｉＬの範囲内より選定した圧力
を用いて圧縮成形し、其の成形体を１３００℃乃至１６
００℃の範囲内の温度にて２０分間乃至１２０分間加熱
する。
の寸法の圧縮型の中に充填して３０００ Ｋｑ／ｃｄ乃
至７０００Ｋｆ／／ｃｒｉＬの範囲内より選定した圧力
を用いて圧縮成形し、其の成形体を１３００℃乃至１６
００℃の範囲内の温度にて２０分間乃至１２０分間加熱
する。
焼結作業を加圧焼結法によって行う場合は、原料を容器
内に充填し、其の容器を高温高圧発生室内に装填して、
其め容器内の原料に３００に９／ｃｒＡ乃至１０００Ｋ
ｇ／ ｃｒＡの範囲内より選定した圧力を加えると同時
に１３００℃乃至１５００℃の範囲内より選定した温度
に加熱し、其の加圧加熱作業を２０分間乃至１２０分間
持続する。
内に充填し、其の容器を高温高圧発生室内に装填して、
其め容器内の原料に３００に９／ｃｒＡ乃至１０００Ｋ
ｇ／ ｃｒＡの範囲内より選定した圧力を加えると同時
に１３００℃乃至１５００℃の範囲内より選定した温度
に加熱し、其の加圧加熱作業を２０分間乃至１２０分間
持続する。
焼結作業を静水圧加圧焼結法によって行う場合は、原料
を軟鉄板等の柔軟質の金属板を用いて成形した容器内に
充填し、其の容器を静水圧加圧加熱室内に装填して３０
０Ｋｇ／ｃｒＡ乃至１０００ Ｋｉｔ／ｃｄの範囲内よ
り選定した圧力を加えると同時に１３００℃乃至１５０
０℃の範囲内より選定した温度に加熱し、其の加圧加熱
作業を２０分間乃至１２０分間持続する。
を軟鉄板等の柔軟質の金属板を用いて成形した容器内に
充填し、其の容器を静水圧加圧加熱室内に装填して３０
０Ｋｇ／ｃｒＡ乃至１０００ Ｋｉｔ／ｃｄの範囲内よ
り選定した圧力を加えると同時に１３００℃乃至１５０
０℃の範囲内より選定した温度に加熱し、其の加圧加熱
作業を２０分間乃至１２０分間持続する。
この焼結作業を終えて得られる焼結体は、炭化タングス
テン粒子の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個とよ
り成る混合物が焼結した焼結組織体の内部に、コバルト
粉末マたはニッケル粉末である結合助材粉末が液相焼結
して生成した海綿状構造の金属組織が充塞して個々の炭
化タングステン粒子に結合すると共に安定化ジルコニア
粒子に結合して構成した焼結体より成る炭化タングステ
ン系工具材である。
テン粒子の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個とよ
り成る混合物が焼結した焼結組織体の内部に、コバルト
粉末マたはニッケル粉末である結合助材粉末が液相焼結
して生成した海綿状構造の金属組織が充塞して個々の炭
化タングステン粒子に結合すると共に安定化ジルコニア
粒子に結合して構成した焼結体より成る炭化タングステ
ン系工具材である。
次に、実施例により炭化タングステン系工具材を製造す
る本発明の方法について説明する。
る本発明の方法について説明する。
実施例 １
原料には、炭化タングステン粉末を８４．５重量％と、
コバルト粉末を１５重量％と、ジルコニアが９４．６重
量％とイツトリアが５．４重量％との割合の組成を成せ
る安定化ジルコニア粉末を０．５重量％との割合にて混
合した混合物を使用しｔも斯様に調合した原料を焼結す
る作業は常圧焼結法によって行い、先づ、其の原料を成
形用型に充填し、５０００ Ｋｇ／ｃｒＡの圧力を加え
て圧縮成形体を生成した。
コバルト粉末を１５重量％と、ジルコニアが９４．６重
量％とイツトリアが５．４重量％との割合の組成を成せ
る安定化ジルコニア粉末を０．５重量％との割合にて混
合した混合物を使用しｔも斯様に調合した原料を焼結す
る作業は常圧焼結法によって行い、先づ、其の原料を成
形用型に充填し、５０００ Ｋｇ／ｃｒＡの圧力を加え
て圧縮成形体を生成した。
其の生成した成形体を真空中にて１５００°Ｃに３０分
間加熱した。
間加熱した。
この焼結作業にて得られた焼結体は、炭化タングステン
粒子の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個との混合
物が焼結した焼結組織体の内部に、コバルト粉末が液相
焼結して生成した海綿状構造のコバルト組織が充塞して
個々の炭化タングステン粒子に結合すると共に個々の安
定化ジルコニア粒子に結合して構成した焼結体であって
、工具材として使用できる炭化タングステン系工具材で
あった。
粒子の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個との混合
物が焼結した焼結組織体の内部に、コバルト粉末が液相
焼結して生成した海綿状構造のコバルト組織が充塞して
個々の炭化タングステン粒子に結合すると共に個々の安
定化ジルコニア粒子に結合して構成した焼結体であって
、工具材として使用できる炭化タングステン系工具材で
あった。
実施例 ２
原料には、炭化タングステン粉末を８３重量％と、コバ
ルト粉末を１６重量％と、ジルコニアが９４．６重量％
とイツトリアが５．４重量％との害拾〇組成を成せる安
定化ジルコニア粉末を１重量％との害拾にて混合した混
合物を使用した。
ルト粉末を１６重量％と、ジルコニアが９４．６重量％
とイツトリアが５．４重量％との害拾〇組成を成せる安
定化ジルコニア粉末を１重量％との害拾にて混合した混
合物を使用した。
斯様に調合した原料を用いて焼結体を製造する作業は実
施例１の場合と同様にし℃行った。
施例１の場合と同様にし℃行った。
焼結作業を終えて得られた焼結体（ζ炭化タングステン
粒子の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個との混合
物が焼結した焼結組織体の内部に、コバルト粉末が液相
焼結して生成した海綿状構造のコバルト組織が充塞して
個々の炭化タングステン粒子に結合すると共に個々の安
定化ジルコニア粒子に結合して構成した焼結体であって
、工具材として使用できる炭化タングステン系工具材で
あった。
粒子の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個との混合
物が焼結した焼結組織体の内部に、コバルト粉末が液相
焼結して生成した海綿状構造のコバルト組織が充塞して
個々の炭化タングステン粒子に結合すると共に個々の安
定化ジルコニア粒子に結合して構成した焼結体であって
、工具材として使用できる炭化タングステン系工具材で
あった。
実施例 ３
原料には、炭化タングステン粉末を８１重量％と、コバ
ルト粉末を１７重量％と、ジルコニアが９４．６重量％
とイツトリアが５．４重量％との害拾の組成を成した安
定化ジルコニア粉末を２重量％との割合にて混合した混
合物を使用した。
ルト粉末を１７重量％と、ジルコニアが９４．６重量％
とイツトリアが５．４重量％との害拾の組成を成した安
定化ジルコニア粉末を２重量％との割合にて混合した混
合物を使用した。
斯様に調合した原料を用いて焼結作業を行う方法は加圧
焼結法によって行った。
焼結法によって行った。
先づ、原料を容器内に充填して、其の容器を高温高圧発
生室内に装填した。
生室内に装填した。
次いで、其の容器内の原料に５００〜／ｃｄの圧力を加
えると同時に１４５０℃に加熱して、其の加圧加熱作業
を３０分間持続した。
えると同時に１４５０℃に加熱して、其の加圧加熱作業
を３０分間持続した。
次いで、加熱を停止し、続いて加圧を常圧にもどして、
高温高圧発生室内より容器を押し出し、其の容器内より
焼結体を取り出した。
高温高圧発生室内より容器を押し出し、其の容器内より
焼結体を取り出した。
得られた焼結体＆ζ炭化タングステン粒子の多数個と安
定化ジルコニア粒子の多数個との混合物が焼結した焼結
組織体の内部に、コバルト粉末が液相焼結して生成した
海綿状構造のコバルト組織が充塞して個々の炭化タング
ステン粒子に結合すると共に個々の安定化ジルコニア粒
子に結合して構成した焼結体であって、工具材として使
用できる炭化タングステン系工具材であった。
定化ジルコニア粒子の多数個との混合物が焼結した焼結
組織体の内部に、コバルト粉末が液相焼結して生成した
海綿状構造のコバルト組織が充塞して個々の炭化タング
ステン粒子に結合すると共に個々の安定化ジルコニア粒
子に結合して構成した焼結体であって、工具材として使
用できる炭化タングステン系工具材であった。
実施例 ４
原料には、炭化タングステン粉末を７９重量係と、ニッ
ケル粉末を１８重量係と、ジルコニアが９４．６重量係
とイツトリアが５．４重量係との害拾〇組成を成せる安
定化ジルコニア粉末を３重量係との割合にて混合した混
合物を使用した。
ケル粉末を１８重量係と、ジルコニアが９４．６重量係
とイツトリアが５．４重量係との害拾〇組成を成せる安
定化ジルコニア粉末を３重量係との割合にて混合した混
合物を使用した。
斯様に調合した原料を用いて焼結体を製造する作業は静
水圧加圧焼結法によって行った。
水圧加圧焼結法によって行った。
先づ、原料を軟鉄板にて成形した容器内に充填し、其の
容器を静水圧加圧加熱室内に装填した。
容器を静水圧加圧加熱室内に装填した。
次いで、其の容器内の原料に５００Ｋｇ／ｃｒＡの静水
圧を加えた。
圧を加えた。
続いて、其の原料を１４５０°Ｃに加熱した。
其の加圧加熱作業を３０分間持続した。
次いで、加熱を停止し、加えていた圧力を常圧にもどし
て、静水圧加圧加熱室内より容器を押し出して、其の容
器内より焼結体を取り出した。
て、静水圧加圧加熱室内より容器を押し出して、其の容
器内より焼結体を取り出した。
焼結作業を終えて得た焼結体は、炭化タングステン粒子
の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個との混合物が
焼結した焼結組織体の内部に、ニッケル粉末が液相焼結
して生成した海綿状構造のニッケル組織が充塞していて
、其のニッケル組織が個々の炭化タングステン粒子に結
合すると共に個々の安定化ジルコニア粒子に結合して構
成した焼結体であって、工具材として使用できる炭化タ
ングステン系工具材であった。
の多数個と安定化ジルコニア粒子の多数個との混合物が
焼結した焼結組織体の内部に、ニッケル粉末が液相焼結
して生成した海綿状構造のニッケル組織が充塞していて
、其のニッケル組織が個々の炭化タングステン粒子に結
合すると共に個々の安定化ジルコニア粒子に結合して構
成した焼結体であって、工具材として使用できる炭化タ
ングステン系工具材であった。
以上に説明した実施例にて製造した安定化ジルコニアを
含有している炭化タングステン系工具材より成るチップ
と、炭化タングステン粉末ニッケル粉末を加えた混合物
を焼結した安定化ジルコニアを含有していない炭化タン
グステン−コバルト焼結工具材より成るチップとを切削
性能について比較した実績は次の如（であった。
含有している炭化タングステン系工具材より成るチップ
と、炭化タングステン粉末ニッケル粉末を加えた混合物
を焼結した安定化ジルコニアを含有していない炭化タン
グステン−コバルト焼結工具材より成るチップとを切削
性能について比較した実績は次の如（であった。
抗折力ニラいては、常温下で、安定化ジルコニアを含有
し℃いない炭化タングステン−コバルト焼結工具材の抗
折力は２２６〜／ｃｎｌであったのに対し、本発明の方
法によって製造した安定化ジルコニアを含有している炭
化タングステン系工具材の抗折力は２２８ Ｋｙ／ｃｎ
’ｒ乃至２３１ Ｋｇ／ｃａであった。
し℃いない炭化タングステン−コバルト焼結工具材の抗
折力は２２６〜／ｃｎｌであったのに対し、本発明の方
法によって製造した安定化ジルコニアを含有している炭
化タングステン系工具材の抗折力は２２８ Ｋｙ／ｃｎ
’ｒ乃至２３１ Ｋｇ／ｃａであった。
次に、５５０℃の温度条件下では、安定化ジルコニアを
含有していない炭化タングステン−コバルト焼結工具材
の抗折力は３％低下したのに対し、安定化ジルコニアを
含有している本発明の方法によって製造した炭化タング
ステン系工具材の抗折力は低下しなかった。
含有していない炭化タングステン−コバルト焼結工具材
の抗折力は３％低下したのに対し、安定化ジルコニアを
含有している本発明の方法によって製造した炭化タング
ステン系工具材の抗折力は低下しなかった。
次に、６００°Ｃの温度条件下では、安定化ジルコニア
含有していない炭化タングステン−コバルト焼結工具材
の抗折力は９％低下したのに対し、安定化ジルコニアを
含有している本発明の方法によって製造した炭化タング
ステン系工具材の抗折力の低下は２％であった。
含有していない炭化タングステン−コバルト焼結工具材
の抗折力は９％低下したのに対し、安定化ジルコニアを
含有している本発明の方法によって製造した炭化タング
ステン系工具材の抗折力の低下は２％であった。
切削作業については、クロム工具鋼材を成形加工して焼
き入れした輪状体を外径５２ミリ、幅１５ミリのコロ軸
受用外輪に切削する作業を行った。
き入れした輪状体を外径５２ミリ、幅１５ミリのコロ軸
受用外輪に切削する作業を行った。
其の切削作業において、安定化ジルコニアを含有してい
ない炭化タングステン−コバルト焼結工具材より成るチ
ップを使用した場合は一回の研磨で連続して２６個切削
できたのに対し、本発明の方法で製造した安定化ジルコ
ニアを含有している炭化タングステン系工具材より成る
チップを使用した場合は一回の研磨で連結して２７個乃
至３１個切削できたつこの測定および実験によって、本
発明の方法によって製造した安定化ジルコニアを含有し
ている炭化タングステン系工具材は、安定化ジルコニア
を含有していない炭化タングステン−コバルト焼結工具
材に比較して、鋼材の切削作業においては優れた生産性
を実現することができた。
ない炭化タングステン−コバルト焼結工具材より成るチ
ップを使用した場合は一回の研磨で連続して２６個切削
できたのに対し、本発明の方法で製造した安定化ジルコ
ニアを含有している炭化タングステン系工具材より成る
チップを使用した場合は一回の研磨で連結して２７個乃
至３１個切削できたつこの測定および実験によって、本
発明の方法によって製造した安定化ジルコニアを含有し
ている炭化タングステン系工具材は、安定化ジルコニア
を含有していない炭化タングステン−コバルト焼結工具
材に比較して、鋼材の切削作業においては優れた生産性
を実現することができた。
Claims (1)
- １ 炭化タングステン粉末が８５重量％乃至７７重量％
と、コバルト粉末またはニッケル粉末を１５重量％乃至
１８８重量％、ジルコニアが９５５重量％乃至９３．８
３．８重量％トリアが４．５重量％乃至６．２重量％と
の割合範囲内より選定した割合の組成を成せる安定化ジ
ルコニア粉末を０．５重量％乃至５重量％との割合範囲
内より選定した割合にで混合した混合物を原料とし、其
の原料を３０００に９／ｃｒｌ乃至７００ ｏＫ９／ｃ
ｒＡの範囲内の圧力にて圧縮成形した成形体を常圧下に
て不活性ガスまたは還元性ガスの雰囲気中にて１３００
℃乃至１６００℃の範囲内の温度にて加熱するか、或は
、其の原料に３００ Ｋｇ／ｃｄ乃至１０００ Ｋｌ；
／／ｃｔｌの範囲内の圧力を加えると同時に１３００’
Ｃ乃至１５００℃の温度に加熱するか、或は、其の原料
ニ３００ Ｋｆ／ｃｒＡ乃至１０００に−ｇ／ｃ４の範
囲内の静水圧を加えると同時に１３−００℃乃至１５０
０℃の温度に加熱するかして、其の原料を焼結すること
を特徴とする炭化タングステン系工具材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56167273A JPS5935974B2 (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 炭化タングステン系工具材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56167273A JPS5935974B2 (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 炭化タングステン系工具材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871303A JPS5871303A (ja) | 1983-04-28 |
| JPS5935974B2 true JPS5935974B2 (ja) | 1984-08-31 |
Family
ID=15846680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56167273A Expired JPS5935974B2 (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 炭化タングステン系工具材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935974B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108866418A (zh) * | 2018-06-08 | 2018-11-23 | 北京科技大学 | 一种氧化物弥散强化铁钴镍中熵合金的制备方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6037287A (en) * | 1997-11-26 | 2000-03-14 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Laser clad pot roll sleeves and bushings for galvanizing baths |
| JP2016003375A (ja) * | 2014-06-18 | 2016-01-12 | 株式会社エレニックス | 超硬合金 |
| CN110396631B (zh) * | 2019-08-02 | 2021-04-23 | 昆明理工大学 | 一种连续制备WC-10Ni-ZrO2硬质合金的方法及装置 |
-
1981
- 1981-10-21 JP JP56167273A patent/JPS5935974B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108866418A (zh) * | 2018-06-08 | 2018-11-23 | 北京科技大学 | 一种氧化物弥散强化铁钴镍中熵合金的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5871303A (ja) | 1983-04-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2011244998B2 (en) | Method for the manufacture of a shaped body as well as green compact | |
| JP2003201504A (ja) | 超硬合金接合体の製造方法 | |
| CN1017603B (zh) | 用于拉丝模的带支承的多晶坯块的制造方法及制成的复合多晶坯块 | |
| JP2000319705A (ja) | 多結晶質立方晶窒化硼素の切削工具インサートの製造方法及びこの多結晶質立方晶窒化硼素のボディー | |
| CN111318710A (zh) | 一种高把持力的镶嵌金刚石工具的制备方法 | |
| US4280841A (en) | Method for manufacturing a mechanical seal ring | |
| JPS5935974B2 (ja) | 炭化タングステン系工具材の製造法 | |
| US3672881A (en) | Method of making powder composites | |
| JPS5857502B2 (ja) | 靭性および耐摩耗性を有する焼結材料 | |
| JPS59118852A (ja) | 焼結硬質合金複合高速度鋼およびその製造法 | |
| US2081049A (en) | Sintered hard carbide composition | |
| KR0178578B1 (ko) | 내충격 및 고압축 강도용 초경합금 소결체의 제조방법 | |
| JPS59563B2 (ja) | ダイヤモンド焼結体の製造法 | |
| JPS58157925A (ja) | 炭化タングステン系複炭化物工具材の製造法 | |
| JPS59110756A (ja) | 耐熱合金複合焼結高速度鋼およびその製造法 | |
| JPH04224601A (ja) | チタン基複合材の製造方法 | |
| JPS5819408A (ja) | 炭化物硼化物複合固結体の製造法 | |
| JPH0353039A (ja) | ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体およびその製造法 | |
| USRE22073E (en) | Hard metal tool allot | |
| JPS5926970A (ja) | ダイアモンド−硬質炭化物複合焼結体の製造法 | |
| JPS61110706A (ja) | 硬質積層焼結体工具材およびその製造法 | |
| JPS596340A (ja) | 硬質炭化物系焼結体の製造法 | |
| JPS59153851A (ja) | アルミナと窒化チタンとを複合した立方晶窒化硼素焼結体の製造法 | |
| JPS59200733A (ja) | 中温度中圧力にて立方晶窒化硼素固結体を製造する方法 | |
| JPH03229832A (ja) | Ｎｂ―Ａｌ金属間化合物の製造方法 |