JPH0353039A - ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体およびその製造法 - Google Patents
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体およびその製造法Info
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- JPH0353039A JPH0353039A JP18450089A JP18450089A JPH0353039A JP H0353039 A JPH0353039 A JP H0353039A JP 18450089 A JP18450089 A JP 18450089A JP 18450089 A JP18450089 A JP 18450089A JP H0353039 A JPH0353039 A JP H0353039A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明の製造法によって製造したダイヤモンド複合高速
度工具鋼焼結体は、従来利用されている高速度工具鋼お
よび粉末焼結高速度工具鋼と同じ分野において利用され
る工具材である。
度工具鋼焼結体は、従来利用されている高速度工具鋼お
よび粉末焼結高速度工具鋼と同じ分野において利用され
る工具材である。
？従来の技術〕
従来製造されている高速度工具鋼について説明すれば、
通常の高速度工具鋼（ ＳＫＨ−１０ ）は、タングス
テンが１２重量多とクロムが４重量多とバナジウムが５
重量多とコバルトが５重量優と炭素が１５重量優と鉄が
７２，５重量多との割合を威すよう■フエロタングステ
ンとフエ口クロムとフエロバナシウムとコバルトと炭素
と鉄とを混合した混合物を電気炉にて溶融して鋼塊をつ
くり、其の鋼塊を鍛造して高速度工具鋼材を生成する。
通常の高速度工具鋼（ ＳＫＨ−１０ ）は、タングス
テンが１２重量多とクロムが４重量多とバナジウムが５
重量多とコバルトが５重量優と炭素が１５重量優と鉄が
７２，５重量多との割合を威すよう■フエロタングステ
ンとフエ口クロムとフエロバナシウムとコバルトと炭素
と鉄とを混合した混合物を電気炉にて溶融して鋼塊をつ
くり、其の鋼塊を鍛造して高速度工具鋼材を生成する。
粉末焼結高速度工具鋼は、以上に説明した高速度工具鋼
の溶湯な高圧水の噴射により微粉化して生或した高速度
工具鋼粉末を加圧加熱して粉末焼結高速度工具鋼材な生
或するものである。
の溶湯な高圧水の噴射により微粉化して生或した高速度
工具鋼粉末を加圧加熱して粉末焼結高速度工具鋼材な生
或するものである。
従来の技術で製造されている高速度工具鋼および粉末焼
結高速度工具鋼における硬度は鋼としての硬度の域を越
えることができないので、切削作業を行う場合に被切削
材の種類範囲が制約されることが問題点である。
結高速度工具鋼における硬度は鋼としての硬度の域を越
えることができないので、切削作業を行う場合に被切削
材の種類範囲が制約されることが問題点である。
前項にて説明したように、従来製造されている高速度工
具鋼および粉末焼結高速度工具鋼は製造原価は安いが硬
度が切削用工具材として不充分であることが問題点とな
っている。
具鋼および粉末焼結高速度工具鋼は製造原価は安いが硬
度が切削用工具材として不充分であることが問題点とな
っている。
其の問題点である硬度の不充分さを解決する手段として
、粉末焼結高速度工具鋼を製造する高速度工具鋼粉末に
硬度が極めて高いダイヤモンドの粉末を混合した混合粉
末を用いて硬度の高いダイヤモンド複合高速度工具鋼を
実現しようとするものである。
、粉末焼結高速度工具鋼を製造する高速度工具鋼粉末に
硬度が極めて高いダイヤモンドの粉末を混合した混合粉
末を用いて硬度の高いダイヤモンド複合高速度工具鋼を
実現しようとするものである。
以上に説明したように、本発明の製造法によって製造す
るダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体に関する作用の
説明は、始めに特許請求の範囲（ＩＨ３）に関する作用
について説明する。高速度工具鋼粉末を５０重量肇乃至
９０重量多と、ダイヤモンド粉末を３０重量優乃至５重
量多と、ダイヤモンド結晶が常圧下で安定である１，１
５０℃以下の溶融温度を有しているニッケル系合金粉末
またはコバルト系合金粉末を２０重量悌乃至５重量多と
、の割合範囲内より選定した割合にて混合した混合粉末
を焼結用原料とし、斯様に配合した焼結用原料を０．
５ ｔｏｎ ／ｃｍ２以上の圧力にて加圧戊形すると共
に９００℃乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度
にて加熱焼成して焼結体を生或する焼結作業において、
焼結用原料をピストンシリンダ型のホットプレス装置に
て０， ５ ｔｏｎ ／ｄｒ乃至Ｉ Ｑ ｔｏｎ ／ｃ
ｍ２の範囲内より選定した圧力にて加圧戊形すると同時
に９００℃乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度
にて加熱焼成して焼結体を生或するか、または焼結用原
料を通常のプレス装置にてＱ，５ｔｏｎ／ｃｍ２乃至Ｉ
Ｑ ｔｏｎ ／ｃｍ２の範囲内より選定した圧力にて
加圧成形し、其の戊形体を真空炉にて８００℃乃至１，
０００℃の範囲内より選定した温度にて真空焼結して予
備焼結体を生威し、其の予備焼結体を熱間静水圧プレス
装置？てＯ、５ｔｏｎ７一乃至２ｔｏｎ／ｃｍ２の範囲
内より選定した圧力にて加圧成形すると同時に９００℃
乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度にて加熱焼
成して焼結体を生威し、其の加圧加熱作業において、溶
融したニツケノレ系合金またはコバルト系合金が、高速
度工具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多数個との
混合物における個々の粒子に液相焼結して液相焼結体を
生威し、次いで、生成した液相焼結体に加えていた圧力
は保持したままで加熱のみを停止し、更に外部より冷却
して固相焼結体を生威し、次いで、保持していた圧力を
常圧にもどして安定した複合焼結組織体を構成している
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体を生或する。次い
で、特許請求の範囲＋２） （４）に関する作用■つい
て説明する０高速度工具鋼粉末を５０重量多乃至９０重
量多と、ダイヤモンド粉末を２０重量多乃至５重量多と
、硬質炭化物・硬質硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物・
硬質酸化物のうちより選択した硬質物？粉末を１０重量
優乃至２重量優と、ダイヤモンド結晶が常圧下で安定で
ある１，１５０℃以下の低い溶融温度を有しているニツ
ケノレ系合金粉末またはコバルト系合金粉末を２０重量
蝿乃至３重量多と、の割合範囲内より選定した割合にて
混合した混合粉末を焼結用原料とし、斯様■配合した焼
結用原料を０．５ｔｏｎ／ Ｃａ以上の圧力にて加圧戊
形すると共に９００℃乃至１，・１ ５ ０℃の範囲内
より選定した温度にて加熱焼成して焼結体を生或する焼
結作業は特許請求の範囲（１） （３１の場合と同様な
焼結作業を行って焼結体を生威し、其の焼結体を生或す
る加圧加熱作業において、溶融したニッケル系合金また
は溶融したコバルト系合金が、高速度工具鋼粒子の多数
個とダイヤモン・ド粒子の多数個と硬質物粒子の多数個
との混合物における個々の粒子に液相焼結を行って液相
焼結体を生威し、次いで、生或した液相焼結体に加えて
いた圧力を保持したままで加熱のみを停止し、更に外部
より冷却して固相焼結体を生威し、次いで、保持してい
た圧力を常圧にもどして、安定した複合焼結組織体を構
戊しているダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体を生或
する。
るダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体に関する作用の
説明は、始めに特許請求の範囲（ＩＨ３）に関する作用
について説明する。高速度工具鋼粉末を５０重量肇乃至
９０重量多と、ダイヤモンド粉末を３０重量優乃至５重
量多と、ダイヤモンド結晶が常圧下で安定である１，１
５０℃以下の溶融温度を有しているニッケル系合金粉末
またはコバルト系合金粉末を２０重量悌乃至５重量多と
、の割合範囲内より選定した割合にて混合した混合粉末
を焼結用原料とし、斯様に配合した焼結用原料を０．
５ ｔｏｎ ／ｃｍ２以上の圧力にて加圧戊形すると共
に９００℃乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度
にて加熱焼成して焼結体を生或する焼結作業において、
焼結用原料をピストンシリンダ型のホットプレス装置に
て０， ５ ｔｏｎ ／ｄｒ乃至Ｉ Ｑ ｔｏｎ ／ｃ
ｍ２の範囲内より選定した圧力にて加圧戊形すると同時
に９００℃乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度
にて加熱焼成して焼結体を生或するか、または焼結用原
料を通常のプレス装置にてＱ，５ｔｏｎ／ｃｍ２乃至Ｉ
Ｑ ｔｏｎ ／ｃｍ２の範囲内より選定した圧力にて
加圧成形し、其の戊形体を真空炉にて８００℃乃至１，
０００℃の範囲内より選定した温度にて真空焼結して予
備焼結体を生威し、其の予備焼結体を熱間静水圧プレス
装置？てＯ、５ｔｏｎ７一乃至２ｔｏｎ／ｃｍ２の範囲
内より選定した圧力にて加圧成形すると同時に９００℃
乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度にて加熱焼
成して焼結体を生威し、其の加圧加熱作業において、溶
融したニツケノレ系合金またはコバルト系合金が、高速
度工具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多数個との
混合物における個々の粒子に液相焼結して液相焼結体を
生威し、次いで、生成した液相焼結体に加えていた圧力
は保持したままで加熱のみを停止し、更に外部より冷却
して固相焼結体を生威し、次いで、保持していた圧力を
常圧にもどして安定した複合焼結組織体を構成している
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体を生或する。次い
で、特許請求の範囲＋２） （４）に関する作用■つい
て説明する０高速度工具鋼粉末を５０重量多乃至９０重
量多と、ダイヤモンド粉末を２０重量多乃至５重量多と
、硬質炭化物・硬質硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物・
硬質酸化物のうちより選択した硬質物？粉末を１０重量
優乃至２重量優と、ダイヤモンド結晶が常圧下で安定で
ある１，１５０℃以下の低い溶融温度を有しているニツ
ケノレ系合金粉末またはコバルト系合金粉末を２０重量
蝿乃至３重量多と、の割合範囲内より選定した割合にて
混合した混合粉末を焼結用原料とし、斯様■配合した焼
結用原料を０．５ｔｏｎ／ Ｃａ以上の圧力にて加圧戊
形すると共に９００℃乃至１，・１ ５ ０℃の範囲内
より選定した温度にて加熱焼成して焼結体を生或する焼
結作業は特許請求の範囲（１） （３１の場合と同様な
焼結作業を行って焼結体を生威し、其の焼結体を生或す
る加圧加熱作業において、溶融したニッケル系合金また
は溶融したコバルト系合金が、高速度工具鋼粒子の多数
個とダイヤモン・ド粒子の多数個と硬質物粒子の多数個
との混合物における個々の粒子に液相焼結を行って液相
焼結体を生威し、次いで、生或した液相焼結体に加えて
いた圧力を保持したままで加熱のみを停止し、更に外部
より冷却して固相焼結体を生威し、次いで、保持してい
た圧力を常圧にもどして、安定した複合焼結組織体を構
戊しているダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体を生或
する。
以上に説明した作業においてダイヤモンド粒子に加える
加熱温度を１，１５０℃以下としたことは、、ダイヤモ
ンド結晶のグラファイト結晶への転移は１，１５０℃以
下の温度のもとでは、常圧下においても工業的精度にて
は行われないと認められていることによるものである。
加熱温度を１，１５０℃以下としたことは、、ダイヤモ
ンド結晶のグラファイト結晶への転移は１，１５０℃以
下の温度のもとでは、常圧下においても工業的精度にて
は行われないと認められていることによるものである。
尚、本発明においては、ダイヤモンド粉末を複合させる
母材として高速度工具鋼粉末を使用しているが、其のダ
イヤモンド粉末を複合する母材とした高速度工具鋼粉末
の代りにタングステン工具鋼、炭素工具鋼等の工具鋼の
粉末を使用した場合においても、高速度工具鋼粉末を使
用した場合と類似したダイヤモンド複合工具鋼焼結体を
得ることができる。
母材として高速度工具鋼粉末を使用しているが、其のダ
イヤモンド粉末を複合する母材とした高速度工具鋼粉末
の代りにタングステン工具鋼、炭素工具鋼等の工具鋼の
粉末を使用した場合においても、高速度工具鋼粉末を使
用した場合と類似したダイヤモンド複合工具鋼焼結体を
得ることができる。
実施例 １．
？速度工具鋼（ＳＫＨ−９）粉末を６５重量優と、ダイ
ヤモンド（粒径１０ミクロン）粉末を２０重量多と、溶
融温度が９９０℃であってニッケル含有割合が９０．６
重量多であるニッケル系合金（ニソケノレー硼素一シリ
コンー鉄一炭素）粉末（福田金属箔粉社製）を１５重量
多と、の割合にて混合した混合粉末を焼結用原料とした
。斯様に配合した焼結用原料をピストンシリンダ型のホ
ットプレス装置を用いて１ ｔｏｎ ／ｃｄの圧力にて
加圧成形すると同時に１，１３０℃の温度にて加熱焼結
して焼結体を生威し、次いで、加えていた圧力は保持し
たままで加熱のみを停止し、外部より冷却して焼結体の
温度が３００′ＣＩＣまで降温した後に保持していた圧
力を常圧■もどして生或した焼結体を取り出した。得た
焼結体は、高速度工具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒
子の多数個との混合体における個々の粒子に溶融ニッケ
ル系合金が液相焼結して複合焼結組織体を生或している
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体であった。
ヤモンド（粒径１０ミクロン）粉末を２０重量多と、溶
融温度が９９０℃であってニッケル含有割合が９０．６
重量多であるニッケル系合金（ニソケノレー硼素一シリ
コンー鉄一炭素）粉末（福田金属箔粉社製）を１５重量
多と、の割合にて混合した混合粉末を焼結用原料とした
。斯様に配合した焼結用原料をピストンシリンダ型のホ
ットプレス装置を用いて１ ｔｏｎ ／ｃｄの圧力にて
加圧成形すると同時に１，１３０℃の温度にて加熱焼結
して焼結体を生威し、次いで、加えていた圧力は保持し
たままで加熱のみを停止し、外部より冷却して焼結体の
温度が３００′ＣＩＣまで降温した後に保持していた圧
力を常圧■もどして生或した焼結体を取り出した。得た
焼結体は、高速度工具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒
子の多数個との混合体における個々の粒子に溶融ニッケ
ル系合金が液相焼結して複合焼結組織体を生或している
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体であった。
実施例 ２．
高速度工具鋼（ ＳＫＨ− ５７ ）粉末を６０重量多
ト、タイヤモンド（粒径１ｏミクロン）粉末ヲ１０重量
予と、炭化タングステン粉末を１５重量多と、溶融温度
が９９５℃であってニッケル含有割合が９３．３重量多
であるニッケル系合金（ 二ｙ ケｔｖ − 硼ｇ−シ
リコンー鉄−炭素＞粉末（福田金属箔粉社製）を１５重
量優と、の割合にて混合した混合粉末を焼結用原料とし
た。斯様に配合した焼結用原料を、加圧フレス装置を用
いて７ｔｏｎ／ｃ！の圧カにて加圧成形し、次いで真空
炉を用いて９００℃の温度にて加熱して予備焼結体を生
威し、次いで予備焼結体を缶封入して熱間静水圧プレス
装置を用いて１． ２ ｔｏｎ ／ｃｍ２の圧力にて加
圧すると同時に１， １ ３ ０℃の温度にて加熱して
焼結体を生或した。次いで、加えていた圧力は保持した
ままで加熱のみを停止し、冷却して、焼結体の温度が３
００℃にまで降温した後に保持していた圧力を常圧にも
どして生或した焼結体を取り出した。得た焼結体は、高
速度工具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多数涸と
炭化タングステン粒子の多数個との混合体における個々
の粒子に溶融ニッケル系合金が液相焼結して複合焼結組
織体を生或しているダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結
体であった。
ト、タイヤモンド（粒径１ｏミクロン）粉末ヲ１０重量
予と、炭化タングステン粉末を１５重量多と、溶融温度
が９９５℃であってニッケル含有割合が９３．３重量多
であるニッケル系合金（ 二ｙ ケｔｖ − 硼ｇ−シ
リコンー鉄−炭素＞粉末（福田金属箔粉社製）を１５重
量優と、の割合にて混合した混合粉末を焼結用原料とし
た。斯様に配合した焼結用原料を、加圧フレス装置を用
いて７ｔｏｎ／ｃ！の圧カにて加圧成形し、次いで真空
炉を用いて９００℃の温度にて加熱して予備焼結体を生
威し、次いで予備焼結体を缶封入して熱間静水圧プレス
装置を用いて１． ２ ｔｏｎ ／ｃｍ２の圧力にて加
圧すると同時に１， １ ３ ０℃の温度にて加熱して
焼結体を生或した。次いで、加えていた圧力は保持した
ままで加熱のみを停止し、冷却して、焼結体の温度が３
００℃にまで降温した後に保持していた圧力を常圧にも
どして生或した焼結体を取り出した。得た焼結体は、高
速度工具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多数涸と
炭化タングステン粒子の多数個との混合体における個々
の粒子に溶融ニッケル系合金が液相焼結して複合焼結組
織体を生或しているダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結
体であった。
実施例 ３．
高速度工具鋼（ＳＫＨ−１０）粉末を６５重量多と、ダ
イヤモンド（粒径１０ミクロン）粉末を２０重量優と、
溶融温度が１，１３０℃であってコハノレト含有割合が
４０．５重量嘩であるコバルト系合金（コバルトークロ
ムー硼素一シリコン一二ッケルーモリブデン）粉末（福
田金属箔粉社製）を１５重量多と、の割合にて混合した
混合粉末を焼結用原料とした。斯様に配合した焼結用原
料をピストンシリンダ型のホットプレス装置を用いて１
ｔｏｎ ／ ｃａの圧力ニて加圧成形すると同時に１
， １ ４ ０℃の温度にて加熱焼成して焼結体を生威
し、次いで、加えていた圧力は保持したままで加熱のみ
を停止し、外部より冷却して、焼結体の温度か３００℃
にまで降温した後に保持していた圧力を常圧にもどして
生戊した焼結体を取り出した。得た焼結体は、高速度工
具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多数個との混合
体における個々の粒子に溶融コバルト系合金が液相焼結
して複合焼結組織体を生戊しているダイヤモンド複合高
速度工具鋼焼結体であった０ 実施例 ４． 高速度工具鋼（ＳＫＨ−５７）粉末を６０重量多と、ダ
イヤモンド（粒径１０ミクロン）粉末を１０重量嘩と、
炭化タングステン粉末をｌ５重量多と、溶融温度が１，
１ ４ ０℃であってコバルト含有割合が６６．３重
量肇であるコバルト系合金（コバルトークロムー硼素一
シリコンーニノケルータングステン）粉末（福田金Ｒ箔
粉社製）を■５重量φと、の割合にて混合した混合粉末
を焼結用原料とした。斯様に配合した焼結用原料を、加
圧プレス装置を用いて７ｔｏｎ／ｉの圧力にて加圧成形
し、次いで、真空炉を用いて９００℃の温度にて加熱し
て予備焼結体を生或し、次いで予備焼結体を缶封入して
熱間静水圧プレス装置を用いて１．２ｔｏｎ ／ｃｍ２
の圧力にて加圧すると同時に１，１５０℃の温度にて加
熱して焼結体を生或した。次いで加えていた圧力は保持
したままで加熱のみを停止し冷却して、焼結体の温度が
３００℃にまで降温した後に保持していた圧力を常圧に
もどして生或した焼結体を取り出した。
イヤモンド（粒径１０ミクロン）粉末を２０重量優と、
溶融温度が１，１３０℃であってコハノレト含有割合が
４０．５重量嘩であるコバルト系合金（コバルトークロ
ムー硼素一シリコン一二ッケルーモリブデン）粉末（福
田金属箔粉社製）を１５重量多と、の割合にて混合した
混合粉末を焼結用原料とした。斯様に配合した焼結用原
料をピストンシリンダ型のホットプレス装置を用いて１
ｔｏｎ ／ ｃａの圧力ニて加圧成形すると同時に１
， １ ４ ０℃の温度にて加熱焼成して焼結体を生威
し、次いで、加えていた圧力は保持したままで加熱のみ
を停止し、外部より冷却して、焼結体の温度か３００℃
にまで降温した後に保持していた圧力を常圧にもどして
生戊した焼結体を取り出した。得た焼結体は、高速度工
具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多数個との混合
体における個々の粒子に溶融コバルト系合金が液相焼結
して複合焼結組織体を生戊しているダイヤモンド複合高
速度工具鋼焼結体であった０ 実施例 ４． 高速度工具鋼（ＳＫＨ−５７）粉末を６０重量多と、ダ
イヤモンド（粒径１０ミクロン）粉末を１０重量嘩と、
炭化タングステン粉末をｌ５重量多と、溶融温度が１，
１ ４ ０℃であってコバルト含有割合が６６．３重
量肇であるコバルト系合金（コバルトークロムー硼素一
シリコンーニノケルータングステン）粉末（福田金Ｒ箔
粉社製）を■５重量φと、の割合にて混合した混合粉末
を焼結用原料とした。斯様に配合した焼結用原料を、加
圧プレス装置を用いて７ｔｏｎ／ｉの圧力にて加圧成形
し、次いで、真空炉を用いて９００℃の温度にて加熱し
て予備焼結体を生或し、次いで予備焼結体を缶封入して
熱間静水圧プレス装置を用いて１．２ｔｏｎ ／ｃｍ２
の圧力にて加圧すると同時に１，１５０℃の温度にて加
熱して焼結体を生或した。次いで加えていた圧力は保持
したままで加熱のみを停止し冷却して、焼結体の温度が
３００℃にまで降温した後に保持していた圧力を常圧に
もどして生或した焼結体を取り出した。
得た焼結体は、高速度工具鋼粒子の多数個とダイヤモン
ド粒子の多数個と炭化タングステン粒子の多数個との混
合体における個々の粒子に溶融コバルト系合金が液相焼
結して複合焼結組織体を生或しているダイヤモンド複合
高速度工具鋼焼結体であった。
ド粒子の多数個と炭化タングステン粒子の多数個との混
合体における個々の粒子に溶融コバルト系合金が液相焼
結して複合焼結組織体を生或しているダイヤモンド複合
高速度工具鋼焼結体であった。
以上に説明したように、本発明の方法によつて製造した
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体は、高価な特殊構
造の超高圧高温発生装置を使用することなく、通常構造
のピストンシリンダ型のホットプレス装置、または通常
構造の加圧プレス装置と真空炉と一般用として設けられ
ている熱間静水圧プレス装置とを使用して０． ５ ｔ
ｏｎ ／ｄ以上の圧力にて加圧戒形すると共に９００℃
乃至１， １ ５ ０℃の範囲内より選定した温度にて
加熱焼成する方法によって製造するダイヤモンド複合高
速度工具鋼焼結体であるので、償却費の負担額が安くて
すみ、従ってダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体の製
造原価を安くする効果が得られる。更に、従来の高速度
工具鋼よりも硬度が高く切削能力も高い工具材を得るこ
とができる。斯様な理由によって、本発明のダイヤモン
ド複合高速度工具鋼焼結体は安価でしかも利用分野が広
い工具材としての効果を奏するものである。
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体は、高価な特殊構
造の超高圧高温発生装置を使用することなく、通常構造
のピストンシリンダ型のホットプレス装置、または通常
構造の加圧プレス装置と真空炉と一般用として設けられ
ている熱間静水圧プレス装置とを使用して０． ５ ｔ
ｏｎ ／ｄ以上の圧力にて加圧戒形すると共に９００℃
乃至１， １ ５ ０℃の範囲内より選定した温度にて
加熱焼成する方法によって製造するダイヤモンド複合高
速度工具鋼焼結体であるので、償却費の負担額が安くて
すみ、従ってダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体の製
造原価を安くする効果が得られる。更に、従来の高速度
工具鋼よりも硬度が高く切削能力も高い工具材を得るこ
とができる。斯様な理由によって、本発明のダイヤモン
ド複合高速度工具鋼焼結体は安価でしかも利用分野が広
い工具材としての効果を奏するものである。
Claims (4)
- （１）高速度工具鋼粉末を５０重量％乃至９０重量％と
、ダイヤモンド粉末を３０重量％乃至５重量％と、溶融
温度が１，１５０℃以下であるニッケル系合金粉末また
はコバルト系合金粉末を２０重量％乃至５重量％と、の
割合範囲内より選定した割合にて混合した混合粉末を０
．５ｔｏｎ／ｃｍ＾２以上の圧力にて加圧成形すると共
に９００℃乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度
にて加熱焼成して成る焼結体において、高速度工具鋼粒
子の多数個とダイヤモンド粒子の多数個との混合物にお
ける個々の粒子に溶融ニッケル系合金または溶融コバル
ト系合金が液相焼結して複合焼結組織体を成生すること
を特徴とするダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体。 - （２）高速度工具鋼粉末を５０重量％乃至９０重量％と
、ダイヤモンド粉末を２０重量％乃至５重量％と、硬質
炭化物・硬質硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物・硬質酸
化物のうちより選択した硬質物の粉末を１０重量％乃至
２重量％と、溶融温度が１，１５０℃以下であるニッケ
ル系合金粉末またはコバルト系合金粉末を２０重量％乃
至３重量％と、の割合範囲内より選定した割合にて混合
した混合粉末を、０．５ｔｏｎ／ｃｍ＾２以上の圧力に
て加圧成形すると共に９００℃乃至１，１５０℃の範囲
内より選定した温度にて加熱焼成して成る焼結体におい
て、高速度工具鋼粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多
数個と硬質物粒子の多数個との混合物における個々の粒
子に溶融ニッケル系合金または溶融コバルト系合金が液
相焼結して複合焼結組織体を成生することを特徴とする
ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体。 - （３）高速度工具鋼粉末を５０重量％乃至９０重量％と
、ダイヤモンド粉末を３０重量％乃至５重量％と、溶融
温度が１，１５０℃以下であるニッケル系合金粉末また
はコバルト系合金粉末を２０重量％乃至５重量％と、の
割合範囲内より選定した割合にて混合した混合粉末を０
．５ｔｏｎ／ｃｍ＾２以上の圧力にて加圧成形すると共
に９００℃乃至１，１５０℃の範囲内より選定した温度
にて加熱焼成して、高速度工具鋼粒子の多数個とダイヤ
モンド粒子の多数個との混合物における個々の粒子に溶
融ニッケル系合金または溶融コバルト系合金が液相焼結
して複合焼結組織体を成生することを特徴とするダイヤ
モンド複合高速度工具鋼焼結体の製造法。 - （４）高速度工具鋼粉末を５０重量％乃至８５重量％と
、ダイヤモンド粉末を２０重量％乃至５重量％と、硬質
炭化物・硬質硼化物・硬質窒化物・硬質珪化物・硬質酸
化物のうちより選択した硬質物の粉末を１０重量％乃至
５重量％と、溶融温度が１，１５０℃以下であるニッケ
ル系合金粉末またはコバルト系合金粉末を２０重量％乃
至５重量％と、の割合範囲内より選定した割合にて混合
した混合粉末を焼結用原料とし、斯様に配合した焼結用
原料を０．５ｔｏｎ／ｃｍ＾２以上の圧力にて加圧成形
すると共に９００℃乃至１，１５０℃の範囲内より選定
した温度にて加熱焼成して、高速度工具鋼粒子の多数個
と硬質物粒子の多数個とダイヤモンド粒子の多数個との
混合物における個々の粒子に溶融ニッケル系合金または
溶融コバルト系合金が液相焼結して複合焼結組織体を生
成することを特徴とするダイヤモンド複合高速度工具鋼
焼結体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18450089A JPH0635637B2 (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18450089A JPH0635637B2 (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0353039A true JPH0353039A (ja) | 1991-03-07 |
| JPH0635637B2 JPH0635637B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=16154276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18450089A Expired - Lifetime JPH0635637B2 (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | ダイヤモンド複合高速度工具鋼焼結体およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0635637B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04371546A (ja) * | 1991-06-17 | 1992-12-24 | Tatsuro Kuratomi | ダイヤモンド系焼結体およびその製造法 |
| JPH05271839A (ja) * | 1992-03-24 | 1993-10-19 | Tatsuro Kuratomi | ダイヤモンド焼結体およびその製造法 |
| CN107043882A (zh) * | 2017-03-17 | 2017-08-15 | 昆明理工大学 | 一种金刚石复合材料的制备方法 |
| CN113333756A (zh) * | 2021-06-09 | 2021-09-03 | 铜陵兢强电子科技股份有限公司 | 一种高速大圆线卧式漆包机漆包金刚石模具 |
-
1989
- 1989-07-19 JP JP18450089A patent/JPH0635637B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04371546A (ja) * | 1991-06-17 | 1992-12-24 | Tatsuro Kuratomi | ダイヤモンド系焼結体およびその製造法 |
| JPH05271839A (ja) * | 1992-03-24 | 1993-10-19 | Tatsuro Kuratomi | ダイヤモンド焼結体およびその製造法 |
| CN107043882A (zh) * | 2017-03-17 | 2017-08-15 | 昆明理工大学 | 一种金刚石复合材料的制备方法 |
| CN113333756A (zh) * | 2021-06-09 | 2021-09-03 | 铜陵兢强电子科技股份有限公司 | 一种高速大圆线卧式漆包机漆包金刚石模具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0635637B2 (ja) | 1994-05-11 |
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