JPS59104435A - 金属ストリツプの冷却速度制御方法および冷却ロ−ル - Google Patents
金属ストリツプの冷却速度制御方法および冷却ロ−ルInfo
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- JPS59104435A JPS59104435A JP21276582A JP21276582A JPS59104435A JP S59104435 A JPS59104435 A JP S59104435A JP 21276582 A JP21276582 A JP 21276582A JP 21276582 A JP21276582 A JP 21276582A JP S59104435 A JPS59104435 A JP S59104435A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5735—Details
- C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、金属ストリップの冷却速度制御方法および
冷却ロールに関し、とくに金属ストリツブを冷却ロール
に接触させて冷却する場合に、該ロール内部への冷媒の
供給のしかたに工夫を加えて、冷却速度を効果的にコン
トロールする方法と、その方法の実施（こｍｌ接使用す
る冷却ロールとについての開発成果に基くものである。
冷却ロールに関し、とくに金属ストリツブを冷却ロール
に接触させて冷却する場合に、該ロール内部への冷媒の
供給のしかたに工夫を加えて、冷却速度を効果的にコン
トロールする方法と、その方法の実施（こｍｌ接使用す
る冷却ロールとについての開発成果に基くものである。
従来、冷却−過時効処理を含む冷延ストＩＪツブの連続
焼鈍（こおける代表的冷却方法として、水冷却あるいは
ガスジェット冷却などが主に行われてきた。
焼鈍（こおける代表的冷却方法として、水冷却あるいは
ガスジェット冷却などが主に行われてきた。
しかしながら水冷却は、金属ストリップの冷却速度が一
般に大きすぎて制御 Ｌ、にくいこと、また冷却中にス
トリップ表面が酸化するためその後Ｇこ酸洗ラインを必
要とするなどの欠点があった。
般に大きすぎて制御 Ｌ、にくいこと、また冷却中にス
トリップ表面が酸化するためその後Ｇこ酸洗ラインを必
要とするなどの欠点があった。
一方ガスジエツト冷却は、還元性の雰囲気ガスをブロア
で昇圧し、ノズルよりストリップに吹Ｎけて冷却する方
法であるが、冷却能力が小さく、従って小容量ラインで
は所定の冷却速度が得られるものの、大容箱ラインでは
目的とする冷却速度を達成することはできない不利があ
った。
で昇圧し、ノズルよりストリップに吹Ｎけて冷却する方
法であるが、冷却能力が小さく、従って小容量ラインで
は所定の冷却速度が得られるものの、大容箱ラインでは
目的とする冷却速度を達成することはできない不利があ
った。
すなわち、一般にこの種冷却処理において必要とされる
冷却速度は、鋼種によって異なるけれども大体１００″
Ｃ／ ｓ程度であるが、従来の冷却法では上述したよう
に、所定の冷却速度に制御することは麺しかったのであ
る。
冷却速度は、鋼種によって異なるけれども大体１００″
Ｃ／ ｓ程度であるが、従来の冷却法では上述したよう
に、所定の冷却速度に制御することは麺しかったのであ
る。
この点、最近Ｑこ至り、内部に冷媒を通した冷却ロール
Ｑこ焼鈍を経た金屑ストリップを接触させ、接触伝熱に
よって該ス） ＩＪツブを冷却する方法が開発された。
Ｑこ焼鈍を経た金屑ストリップを接触させ、接触伝熱に
よって該ス） ＩＪツブを冷却する方法が開発された。
第１図に、上記の冷却ロールを縦断面で示す。
同図に示したとおり、この棺の冷却ロールは、ロールシ
ェル１に設けたらせん状通路２中に冷媒たとえは゛冷却
水を通す構造になるものであるが、かような冷却ロール
においては、冷却水の量を変更することによって金属ス
トリップの冷却速度を制御することはできなかった。と
いうのは冷却水の量を減少きせると、冷却ロールの軸方
向における温度勾配が大きくなり、このため金属ストリ
ップの幅方向にわたる温度の不均一が生じる力）らであ
る。従ってかような冷却ロールを使用した場合に、金属
ストリップの冷却速度をコントロールする方法としてＧ
本腰ストリップと冷却ロールの接触角つまりは接触面積
を調整する方式が採用され、この接触角の調整は、専ら
ロール位置の変更により行っていた。
ェル１に設けたらせん状通路２中に冷媒たとえは゛冷却
水を通す構造になるものであるが、かような冷却ロール
においては、冷却水の量を変更することによって金属ス
トリップの冷却速度を制御することはできなかった。と
いうのは冷却水の量を減少きせると、冷却ロールの軸方
向における温度勾配が大きくなり、このため金属ストリ
ップの幅方向にわたる温度の不均一が生じる力）らであ
る。従ってかような冷却ロールを使用した場合に、金属
ストリップの冷却速度をコントロールする方法としてＧ
本腰ストリップと冷却ロールの接触角つまりは接触面積
を調整する方式が採用され、この接触角の調整は、専ら
ロール位置の変更により行っていた。
しかしながら金属ストリップの鋼種、板厚およびライン
速度などが変化する度毎に、所定の冷却速度とすべくロ
ール位置を変更することは、各冷却ロール間の平行度を
損うおそれが大きく、金属ストリップの蛇行発生の原因
となるところに問題を残していた。
速度などが変化する度毎に、所定の冷却速度とすべくロ
ール位置を変更することは、各冷却ロール間の平行度を
損うおそれが大きく、金属ストリップの蛇行発生の原因
となるところに問題を残していた。
この発明は上記の問題を有利に解決するもので、冷却ロ
ールを用いる金属ストリップの冷却において、ロール位
１１斤の変更を行う必要なしに冷却速度ヲ適切にコント
ロールすることができる金属ストリップの冷却速度制御
方法を、その実施に用いて好適な冷却ロールと共に提案
するものである。
ールを用いる金属ストリップの冷却において、ロール位
１１斤の変更を行う必要なしに冷却速度ヲ適切にコント
ロールすることができる金属ストリップの冷却速度制御
方法を、その実施に用いて好適な冷却ロールと共に提案
するものである。
すなわちこの発明は、金属ス） ＋Ｊツブの連続焼鈍ラ
イン【こおいて、金属ストリップを冷却室に導き、該冷
却室に設置した複数の冷却ロールに順次にかけ回して該
金属ストリップを冷却するに賑し、内部を円筒状にくり
抜いた冷却ロール内に液体状および／または霧状の冷媒
を供給して抜熱するものとし、該冷媒の冷却ロール内面
に対するぬれ角度および冷却ロール内面と冷媒との間の
熱伝達率のうち少くとも一つを調整することにより、金
属ストリップから冷却ロール内冷媒への熱移動毎をコン
トロールすることを特徴とする金属ストリップの冷却速
度１ｔｉｌＪ ｍ方法である。
イン【こおいて、金属ストリップを冷却室に導き、該冷
却室に設置した複数の冷却ロールに順次にかけ回して該
金属ストリップを冷却するに賑し、内部を円筒状にくり
抜いた冷却ロール内に液体状および／または霧状の冷媒
を供給して抜熱するものとし、該冷媒の冷却ロール内面
に対するぬれ角度および冷却ロール内面と冷媒との間の
熱伝達率のうち少くとも一つを調整することにより、金
属ストリップから冷却ロール内冷媒への熱移動毎をコン
トロールすることを特徴とする金属ストリップの冷却速
度１ｔｉｌＪ ｍ方法である。
またこの発明は、焼鈍を経た金属ストリップを胴周に沿
わせてかけ回す間に冷却を施す冷却ロールであって、そ
の一端には円筒状にくり抜いた該冷却ロールの内部空洞
に冷媒を導く主供給管および補助供給管を有し、他端に
は該冷媒の排出を司る排出管をそれぞれ有し、補助供給
管は、ロール軸心近傍で該軸心に平行にさし渡した複数
本の噴射ノズル管と連通し、各噴射ノズル管にはそれぞ
れ、ロール内面に対し冷媒を吹けける復ｖｉ個の噴射孔
を均等間隔で設けたこと２特徴とする冷却ロールである
。
わせてかけ回す間に冷却を施す冷却ロールであって、そ
の一端には円筒状にくり抜いた該冷却ロールの内部空洞
に冷媒を導く主供給管および補助供給管を有し、他端に
は該冷媒の排出を司る排出管をそれぞれ有し、補助供給
管は、ロール軸心近傍で該軸心に平行にさし渡した複数
本の噴射ノズル管と連通し、各噴射ノズル管にはそれぞ
れ、ロール内面に対し冷媒を吹けける復ｖｉ個の噴射孔
を均等間隔で設けたこと２特徴とする冷却ロールである
。
この発明の冷却ロールでは、冷媒の補助供給管と噴射ノ
ズル管とを個別に連通させ、それぞれ独立して冷媒の供
給を行うことが、金属ストリップの冷却速度を制ωＶす
る上でとりわけ有利であり、また補助供給管を、冷却液
とガスとの同時供給をもたらす二重管構造とし、噴射孔
からミストあるいはフォグなど霧状の冷媒を噴射させる
こともできる。
ズル管とを個別に連通させ、それぞれ独立して冷媒の供
給を行うことが、金属ストリップの冷却速度を制ωＶす
る上でとりわけ有利であり、また補助供給管を、冷却液
とガスとの同時供給をもたらす二重管構造とし、噴射孔
からミストあるいはフォグなど霧状の冷媒を噴射させる
こともできる。
なおこの発明において冷媒としては、水、油、さらには
高沸点の液体が有利四適合する。
高沸点の液体が有利四適合する。
以下この発明を具体的に説明する。
さて前掲第１図に示すような内部水冷型の冷却ロールを
用いて金属ストリップを冷却する場合における、金属ス
トリップとロール内冷媒との間の熱移動は、次式（１）
で与えられる。
用いて金属ストリップを冷却する場合における、金属ス
トリップとロール内冷媒との間の熱移動は、次式（１）
で与えられる。
ｑ ＝ Ｋ（ｔＳ−ｔｗ） −−−−−（１）ｑ：金
属ストリップから冷媒への熱流束 （ＫｃａＪ／ｍ ｈ
）Ｋ：熱貫流率（Ｋｃａｌ／ｍ２ｈ°ｃ ）ｔＳ：金属
ストリップ温度（０Ｃ） ｔｗ：ロール内冷媒温度（°Ｃ） ここに熱貫流率には、次式（２）で表わされる。
属ストリップから冷媒への熱流束 （ＫｃａＪ／ｍ ｈ
）Ｋ：熱貫流率（Ｋｃａｌ／ｍ２ｈ°ｃ ）ｔＳ：金属
ストリップ温度（０Ｃ） ｔｗ：ロール内冷媒温度（°Ｃ） ここに熱貫流率には、次式（２）で表わされる。
α□：金属ス） ＩＪツブとロールシェルｍ１の熱伝達
率（Ｋｃａｚ／ｍ２ｈ’ｃ） λ：ロールシェルの熱伝導率 （Ｋｃａｌ／ｍｈ℃）Δ
Ｘ：ロールシエルの厚み （ｍ） θ、二ロールへの金属ストリップの倦は角度（度）α２
：ロール内面と冷媒間の熱伝達率（Ｋｃａｊ／ｍ２ｈ
’ｃ ）θ２ ：ロール内冷媒のぬれ角度（度）なおα
、は近似的に次式（８）で表わすことができる。
率（Ｋｃａｚ／ｍ２ｈ’ｃ） λ：ロールシェルの熱伝導率 （Ｋｃａｌ／ｍｈ℃）Δ
Ｘ：ロールシエルの厚み （ｍ） θ、二ロールへの金属ストリップの倦は角度（度）α２
：ロール内面と冷媒間の熱伝達率（Ｋｃａｊ／ｍ２ｈ
’ｃ ）θ２ ：ロール内冷媒のぬれ角度（度）なおα
、は近似的に次式（８）で表わすことができる。
α□−λｆ／ΔＸ’ −−−（３）λｆニス）
ＩＪツブとロールシェル間の介在気体の熱伝導率（Ｋｃ
ａｚ／ｍｈ″Ｃ） ΔＸ′：ロールンエル、ストリップの表面粗度の合計（
ｍ）従ってロール内冷媒のぬれ角度θ２およびロール内
面と冷媒との間の熱伝達率α２のうち少くともいずれか
一方を調整できれば金属ストリップから冷媒への熱流束
ｑ分度えることができると考えられるわけである。
ＩＪツブとロールシェル間の介在気体の熱伝導率（Ｋｃ
ａｚ／ｍｈ″Ｃ） ΔＸ′：ロールンエル、ストリップの表面粗度の合計（
ｍ）従ってロール内冷媒のぬれ角度θ２およびロール内
面と冷媒との間の熱伝達率α２のうち少くともいずれか
一方を調整できれば金属ストリップから冷媒への熱流束
ｑ分度えることができると考えられるわけである。
ことにぬれ角度とは、ロール断面において、冷媒がロー
ル内面と接触する弧しに対応する角度全意味し、このぬ
れ角度はロール軸方向にわたりほば一定なものとする。
ル内面と接触する弧しに対応する角度全意味し、このぬ
れ角度はロール軸方向にわたりほば一定なものとする。
またロール内面と冷媒との曲の熱伝達率α２は、冷媒の
供給状態を変えることにより変更することができる。す
なわち液体としてロール内に貯溜させて対流冷却を利用
するか、あるいは噴射ノズルを用いて、スプレー液噴射
またはミストやフォグなどの噴霧を行うか、さらにはそ
れらを併用するかで、適宜多こ変更することができる。
供給状態を変えることにより変更することができる。す
なわち液体としてロール内に貯溜させて対流冷却を利用
するか、あるいは噴射ノズルを用いて、スプレー液噴射
またはミストやフォグなどの噴霧を行うか、さらにはそ
れらを併用するかで、適宜多こ変更することができる。
第２図に１０ｆ面を示したような内部をくり抜いた冷却
ロールを用い、ロール内部への充水量の調節によってロ
ール内冷媒のぬれ角度θ２を種々変更した場合における
、熱貫流率にとぬれ角度θ２との関係について詩べた結
果を第８図に示す。なお実験条件は次のとおりであった
。
ロールを用い、ロール内部への充水量の調節によってロ
ール内冷媒のぬれ角度θ２を種々変更した場合における
、熱貫流率にとぬれ角度θ２との関係について詩べた結
果を第８図に示す。なお実験条件は次のとおりであった
。
λｆ＝ ０．０４ ＫＣａｌ／ｍｈ″Ｃ９ΔＸ’＝２２
μｍ。
μｍ。
θ１＝１２０° ΔＸ＝４５ｍｍλ＝ ３
６ Ｋｃａｌ／ｍ ｈ’ｃ 同図から明らかなように、ロール内冷媒ぬれ角度θ２を
変更することによって、熱貫流率Ｋを０から約１０００
Ｋｃａｌ／ｍ”ｈ”ｃ ’ｉ テノ［Ｉｍ＋： ｂタ
ー）テ変化させることができた。
６ Ｋｃａｌ／ｍ ｈ’ｃ 同図から明らかなように、ロール内冷媒ぬれ角度θ２を
変更することによって、熱貫流率Ｋを０から約１０００
Ｋｃａｌ／ｍ”ｈ”ｃ ’ｉ テノ［Ｉｍ＋： ｂタ
ー）テ変化させることができた。
またぬれ角度θ２は一定として、冷却ロール内面と冷媒
との間の熱伝達率α２を変化させることによっても同様
に、熱貫流率Ｋを変更することができた。
との間の熱伝達率α２を変化させることによっても同様
に、熱貫流率Ｋを変更することができた。
ちなみに冷媒として水を利用した場合、供給状態の違い
による熱伝達率α２の変化は、ロール内への貯溜による
対流冷却の場合は、ロール内面の表面粗度やロールの回
転数によって異なるものの大体３０００〜４０００ Ｋ
ｃａｌ／ｍ”ｈｏＣＸまたロール内面へのスプレー水噴
射の場合ならひにフォグやミストの噴射の場合は、噴射
圧、ノズル形状および水量密質などによって幾分変化す
るものの、大よそ、５００〜４０００ Ｋｃａｌ／ｍ”
ｈ℃およびｉｏｏ”’〜１０００ ＫｃａＡ／ｍ”ｈ”
Ｇ程度の熱伝達率カッｔ−１，ソｔ−を得られ、しかも
上述した３つの供給法はそれぞれ単独使用でもまた２種
以上の併用も勿論可能であるので、適宜に熱伝達率α２
の変更ができるのである。
による熱伝達率α２の変化は、ロール内への貯溜による
対流冷却の場合は、ロール内面の表面粗度やロールの回
転数によって異なるものの大体３０００〜４０００ Ｋ
ｃａｌ／ｍ”ｈｏＣＸまたロール内面へのスプレー水噴
射の場合ならひにフォグやミストの噴射の場合は、噴射
圧、ノズル形状および水量密質などによって幾分変化す
るものの、大よそ、５００〜４０００ Ｋｃａｌ／ｍ”
ｈ℃およびｉｏｏ”’〜１０００ ＫｃａＡ／ｍ”ｈ”
Ｇ程度の熱伝達率カッｔ−１，ソｔ−を得られ、しかも
上述した３つの供給法はそれぞれ単独使用でもまた２種
以上の併用も勿論可能であるので、適宜に熱伝達率α２
の変更ができるのである。
そこで発明者らは、次に、上記したぬれ角□□□θ２な
らびに熱伝達率α２の変更を容易に実現し得る冷却ロー
ルを開発すべく鋭意研究をＡ１ねた結果、以下（こ示す
ような冷却ロールを開発したのである。
らびに熱伝達率α２の変更を容易に実現し得る冷却ロー
ルを開発すべく鋭意研究をＡ１ねた結果、以下（こ示す
ような冷却ロールを開発したのである。
第４図および第５図に、この発明に従う冷却ロールの一
好適例を示す０ 図中番号８は冷却ロール全体を示し、その内部は円筒状
の空洞口こなっている。５は空洞４内（こ冷媒を供給す
る主供給管、また６は補助供給管である。これらの供給
管５，６から冷却ロール３の内部に導入された冷媒は、
排出管７からまとめて排出される。ここに補助供給管６
は、ロール軸心近傍で該軸心に沿って平行にさし渡した
複数本この例では４本の噴射ノズル管Ｂと連通し、これ
らの噴射ノズル管Ｂはそれぞれ、冷却ロール３の内面（
こ向って均等間隔で開口する腹数個の噴射孔９をそなえ
ている。なお図中１０はロータリージヨイント、１１は
軸受、そして１２は補助供給管の流量調節弁である。
好適例を示す０ 図中番号８は冷却ロール全体を示し、その内部は円筒状
の空洞口こなっている。５は空洞４内（こ冷媒を供給す
る主供給管、また６は補助供給管である。これらの供給
管５，６から冷却ロール３の内部に導入された冷媒は、
排出管７からまとめて排出される。ここに補助供給管６
は、ロール軸心近傍で該軸心に沿って平行にさし渡した
複数本この例では４本の噴射ノズル管Ｂと連通し、これ
らの噴射ノズル管Ｂはそれぞれ、冷却ロール３の内面（
こ向って均等間隔で開口する腹数個の噴射孔９をそなえ
ている。なお図中１０はロータリージヨイント、１１は
軸受、そして１２は補助供給管の流量調節弁である。
さて冷却ロール内に冷媒たとえば冷却水を導入するには
、主供給管５および補助供給管６のいずれか一方または
両方を用いて行うことができるが、とくに迅速な冷却速
度の増加を望む場合には補助供給管６を用いることが好
ましい。というのは補助供給管６を利用した場合、冷媒
は各噴射ノズル管Ｂの噴射孔９から一斉にロール内面に
向って噴射されるわけであるから、ぬれ角度ならびに熱
伝達率の急歯な増加を容易に達成できるからであり、し
かもぬれ角度の大きさは噴射圧の調節によって適宜にコ
ントロールできる点でも有利である。
、主供給管５および補助供給管６のいずれか一方または
両方を用いて行うことができるが、とくに迅速な冷却速
度の増加を望む場合には補助供給管６を用いることが好
ましい。というのは補助供給管６を利用した場合、冷媒
は各噴射ノズル管Ｂの噴射孔９から一斉にロール内面に
向って噴射されるわけであるから、ぬれ角度ならびに熱
伝達率の急歯な増加を容易に達成できるからであり、し
かもぬれ角度の大きさは噴射圧の調節によって適宜にコ
ントロールできる点でも有利である。
次に、かような冷却ロールにおける熱貫流率にの制御要
領を、冷媒として冷却水を用いた場合につき説明する。
領を、冷媒として冷却水を用いた場合につき説明する。
まず中間値的な熱貫流率Ｋを得るには、補助供給管から
の冷却水の供給は停止して主供給管からのみ供給するも
のとし、ロール内面のぬれ角度θ２がたとえば１８０°
と一定となるように、しかも給排水の温度差か所定の範
囲内におさまるように給排水すればよい。
の冷却水の供給は停止して主供給管からのみ供給するも
のとし、ロール内面のぬれ角度θ２がたとえば１８０°
と一定となるように、しかも給排水の温度差か所定の範
囲内におさまるように給排水すればよい。
次にこの状態よりも熱貫流率に＆大きくするには、補助
供給管からの給水も同時に行い、スプレー状ないし【ま
フォグ、ミスト状の冷媒をロール内面に噴射することに
よってぬれ角度さらには熱伝達率の増大をはかる。
供給管からの給水も同時に行い、スプレー状ないし【ま
フォグ、ミスト状の冷媒をロール内面に噴射することに
よってぬれ角度さらには熱伝達率の増大をはかる。
一方熱貫流率Ｋを小さくするには、主供給管からの給水
を止め、ロール内部の冷却水を蒸発させて所定のぬれ角
度および熱伝達率にｉ？１ｍすればよい。
を止め、ロール内部の冷却水を蒸発させて所定のぬれ角
度および熱伝達率にｉ？１ｍすればよい。
上述（７）ようにしてロール内面のぬれ角変および／ま
たは熱伝達率を調節することにより、熱貫流率従って金
属ス） ＩＪツブの冷却速度の適切なコントロールが実
現されるのである。
たは熱伝達率を調節することにより、熱貫流率従って金
属ス） ＩＪツブの冷却速度の適切なコントロールが実
現されるのである。
次に第６図および第７図に、この発明に従う冷却ロール
の他の好適例な示す。
の他の好適例な示す。
この例において構成の骨子は、前掲第４，５図に示した
第１例と同じであるが、とくに補助供給管と噴射ノズル
管とを貼々に連通させて、複数本この例では４本の噴射
ノズル管をそれぞれ独立して操作できるようにしたもの
であり、図中６′が補助供給管、８′が噴射ノズル管で
ある。なお１２′は流量調節弁である。
第１例と同じであるが、とくに補助供給管と噴射ノズル
管とを貼々に連通させて、複数本この例では４本の噴射
ノズル管をそれぞれ独立して操作できるようにしたもの
であり、図中６′が補助供給管、８′が噴射ノズル管で
ある。なお１２′は流量調節弁である。
かような冷却ロールにおいては、各噴射ノズル管をそれ
ぞれ個別に独立して制仰できるので、たとえば噴射ノズ
ル管一本当りの流量調節範囲を１〜ｖ５としておけば、
ロール内に噴射する冷媒量を１〜１／２０の範囲にわた
って細かく調節することができる。なお上記の流Ｎ調節
範囲は、冷却速度の制画に８装とする冷媒の流量゛範囲
と合致させることが肝要であり、従ってその条件を満足
スべく、噴射ノズル管の本数および噴射孔の個数を決定
する８装かある。
ぞれ個別に独立して制仰できるので、たとえば噴射ノズ
ル管一本当りの流量調節範囲を１〜ｖ５としておけば、
ロール内に噴射する冷媒量を１〜１／２０の範囲にわた
って細かく調節することができる。なお上記の流Ｎ調節
範囲は、冷却速度の制画に８装とする冷媒の流量゛範囲
と合致させることが肝要であり、従ってその条件を満足
スべく、噴射ノズル管の本数および噴射孔の個数を決定
する８装かある。
さらにこの発明に従う冷却ロールでは、補以供紛管を二
重管構造として冷却液および高圧エアーの同時供給を行
うことにより、噴射ノズル管から、ミスト状またはフォ
グ状とした冷媒を噴射することもできる。
重管構造として冷却液および高圧エアーの同時供給を行
うことにより、噴射ノズル管から、ミスト状またはフォ
グ状とした冷媒を噴射することもできる。
第８図に、板厚か０．８ ｍｍ、 ０．６ ｍｍおよＯ
：１．２ｍｍでいずれも板温６００°Ｃの金属スト１ノ
゛ンブを、直径１．５ｍの冷却ロール（こ巻寸角１２０
度で接触させて冷却したときの、熱貫流率にと冷却速度
Ｖとの関係について調べた結果を、敦厚ならひＯこライ
ンスピードをパラメータとして示す。なお冷却速度■は
、冷媒として５０°Ｃの水を用いたときの冷却ロールと
の接触部分（こおける値であり、図ｑ：実線はラインス
ピード３００ｍｐｍ、破線は同１００ｍｐｍの場合であ
る。
：１．２ｍｍでいずれも板温６００°Ｃの金属スト１ノ
゛ンブを、直径１．５ｍの冷却ロール（こ巻寸角１２０
度で接触させて冷却したときの、熱貫流率にと冷却速度
Ｖとの関係について調べた結果を、敦厚ならひＯこライ
ンスピードをパラメータとして示す。なお冷却速度■は
、冷媒として５０°Ｃの水を用いたときの冷却ロールと
の接触部分（こおける値であり、図ｑ：実線はラインス
ピード３００ｍｐｍ、破線は同１００ｍｐｍの場合であ
る。
材質の面から要求される冷却速度は通常１００±１０°
Ｃ／Ｓ 程度であるが、この程度の冷却速度（ま、第８
図に示した実験結果から明らかなよう（こ、板厚が０．
３〜１．２ ｍｍで、ラインスピードが１００〜８００
ｍｐｍの通常の操業条件の下であれＧゴ、薗〜貫流率
を１００〜９００の範囲で調整することＱこより、容易
に達成できる。
Ｃ／Ｓ 程度であるが、この程度の冷却速度（ま、第８
図に示した実験結果から明らかなよう（こ、板厚が０．
３〜１．２ ｍｍで、ラインスピードが１００〜８００
ｍｐｍの通常の操業条件の下であれＧゴ、薗〜貫流率
を１００〜９００の範囲で調整することＱこより、容易
に達成できる。
以上述べたよう（ここの発明によれば、焼鈍を経た金属
ス） ＩＪツブの冷却に際し、冷却ロール内へ導入する
冷媒の該ロール内面に対する接触角および／または該ロ
ール内面と冷媒との間の熱伝達率を適宜に調整すること
により、金属ストリップの冷却速度の的確なコントロー
ルが実現でき、有利である。
ス） ＩＪツブの冷却に際し、冷却ロール内へ導入する
冷媒の該ロール内面に対する接触角および／または該ロ
ール内面と冷媒との間の熱伝達率を適宜に調整すること
により、金属ストリップの冷却速度の的確なコントロー
ルが実現でき、有利である。
第１図は従来の冷却ロールのロール軸心に沿う断面図、
第２図はロール内冷媒のぬれ角度θ２を示す断面図、
第８図はぬれ角度θ２と熱貫流率にとの関係を示すグラ
フ、 第４図、第５図はそれぞれこの発明に従う一好適冷却ロ
ールのロール軸心に沿う断面図ならひにそのＡ−Ａ矢視
図、 第６図、第７図はそれぞれこの発明に従う他の好適冷却
ロールのロール軸心に沿う安部断面図ならびにそのＢ−
Ｂ矢視図、 第８図は熱貫流率にと金属ストリップとの冷却゛′□速
度■との関係を、該ストリップの板厚とラインスピード
をパラメーターとして示したグラフである。 １、・・ロールシェル ３・・・冷却ロール４・・
・内部空洞 ５・・・主供給管６．６′・・・
補助供給管 ７・・・排出管８．８’、・・噴射ノ
ズル管 ９・・・噴射孔。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第３図 ロール内Ａ９某碌れ角度ごθ２ 第４図 第５図 第６図 第７図
フ、 第４図、第５図はそれぞれこの発明に従う一好適冷却ロ
ールのロール軸心に沿う断面図ならひにそのＡ−Ａ矢視
図、 第６図、第７図はそれぞれこの発明に従う他の好適冷却
ロールのロール軸心に沿う安部断面図ならびにそのＢ−
Ｂ矢視図、 第８図は熱貫流率にと金属ストリップとの冷却゛′□速
度■との関係を、該ストリップの板厚とラインスピード
をパラメーターとして示したグラフである。 １、・・ロールシェル ３・・・冷却ロール４・・
・内部空洞 ５・・・主供給管６．６′・・・
補助供給管 ７・・・排出管８．８’、・・噴射ノ
ズル管 ９・・・噴射孔。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第３図 ロール内Ａ９某碌れ角度ごθ２ 第４図 第５図 第６図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 金属ストリップの連続焼鈍ラインにおいて、金属ス
トリップを冷却室に導き、該冷却室に設置した複数の冷
却ロールに順次にかけ回して該金属ストリップを冷却す
るに際し、内部を円筒状にくり抜いた冷却ロール内に液
体状・および／または霧状の冷媒を供給して抜熱するも
のとし、該冷媒の冷却ロール内面に対するぬれ角度およ
び冷却ロール内面と冷媒との間の熱伝達率のうち少くと
も一つを調整するコトニヨリ、金属ストリップから冷却
ロール内冷媒への熱移動量をコントロールすることを特
徴とする金属ス） ＩＪツブの冷却速度制御方法。 ２ 冷却ロール内への冷媒の供給が、該冷却ロール内面
への噴射である特許請求の範囲第１項記載の方法。 ＆ 焼鈍を経た金属ストリップを胴周に沿わせてかけ回
す間に冷却を施す冷却ロールであって、その一端には円
筒状にくり抜いた該冷却ロールの内部空洞に冷媒を導く
主供給戦・および補助供給管を有し、他端には該冷媒の
排出を司る排出管をそれぞれ有し、補助供給管は、ロー
ル軸心近傍で該軸心に平行にさし渡した複数本の噴射ノ
ズル管と連通し、各噴射ノズル管にはそれぞれ、ロール
内面に対し冷媒を吹けける腹数個の噴射孔を均等間隔で
設けたことを特徴とする冷却ロール。 ４ 補助供給管が、複数本であって噴射ノズル管との連
結かそれぞれ独立したものである特許請求の範囲第８項
記載の冷却ロール。 氏 補助供給管が、冷媒とガスとの同時供給をもたらす
二重管構造になる特許請求の範囲第８項または第４項記
載の冷却ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21276582A JPS59104435A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 金属ストリツプの冷却速度制御方法および冷却ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21276582A JPS59104435A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 金属ストリツプの冷却速度制御方法および冷却ロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59104435A true JPS59104435A (ja) | 1984-06-16 |
| JPS6325059B2 JPS6325059B2 (ja) | 1988-05-24 |
Family
ID=16628024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21276582A Granted JPS59104435A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 金属ストリツプの冷却速度制御方法および冷却ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59104435A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6318025A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 冷却ロ−ル |
| KR20040022271A (ko) * | 2002-09-03 | 2004-03-12 | 주식회사 포스코 | 압연용 워크롤의 온도 제어 시스템 |
| JP2016520433A (ja) * | 2013-06-10 | 2016-07-14 | ベルンドルフ バント ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 連続鋳造設備用の加熱可能又は冷却可能な転向ドラム |
-
1982
- 1982-12-06 JP JP21276582A patent/JPS59104435A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6318025A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 冷却ロ−ル |
| KR20040022271A (ko) * | 2002-09-03 | 2004-03-12 | 주식회사 포스코 | 압연용 워크롤의 온도 제어 시스템 |
| JP2016520433A (ja) * | 2013-06-10 | 2016-07-14 | ベルンドルフ バント ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 連続鋳造設備用の加熱可能又は冷却可能な転向ドラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6325059B2 (ja) | 1988-05-24 |
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