JPS5895537A - 吸着塔の切換運転方法 - Google Patents
吸着塔の切換運転方法Info
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- JPS5895537A JPS5895537A JP56190852A JP19085281A JPS5895537A JP S5895537 A JPS5895537 A JP S5895537A JP 56190852 A JP56190852 A JP 56190852A JP 19085281 A JP19085281 A JP 19085281A JP S5895537 A JPS5895537 A JP S5895537A
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- adsorption tower
- adsorption
- concentration
- tower
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- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は吸着塔の運転方法に係り、特に高効率吸着塔の
連続切換運転に好適な吸着塔の切換運転方法に関する。
連続切換運転に好適な吸着塔の切換運転方法に関する。
原子カプラントや化学プラント等においては。
放射性物質や化学物質の環境への流出防止を図るため、
種々の吸着装置が用いられている。吸着装置は吸着材を
充てんした吸着塔が主要部となり、従来第１図に示しだ
ように構成される。不純物を含んだ処理ガスは処理ガス
導入管１より吸着塔２人あるいは２Ｂに導入され、不純
物を吸着除去された浄化ガスは排出管３を通じて排出さ
れる。
種々の吸着装置が用いられている。吸着装置は吸着材を
充てんした吸着塔が主要部となり、従来第１図に示しだ
ように構成される。不純物を含んだ処理ガスは処理ガス
導入管１より吸着塔２人あるいは２Ｂに導入され、不純
物を吸着除去された浄化ガスは排出管３を通じて排出さ
れる。
処理ガス導入管ｌと排出管ｉからは弁１５と弁１６を介
してそれぞれ入口サンプリング管４と出口サンプリング
管５が配管され、各々の配管の途中に検出器６，７が設
置されガス中の不純物濃度を測定器８によって連続測足
ｊるようになっている。吸着塔２Ａ、２Ｂの切り換えは
弁１１，１２゜１３．１４の開閉によって行なう。切り
換え時間は排出管３内のガス中不挑吻圃度が規定値にな
った時間とする。第２図の工は不柵物流出曲騙であり、
排出ガス中の不祠物遺度の時間的変化を示したものであ
る。時間経過と共に吸着塔の不純物吸着量が増大するの
で、不純物濃度は徐々に増大する。いま不純物濃度がＣ
Ｂになる時間を切ジ換え時間ＩＢとするとこの時点で吸
着塔の切り換えを行ない、吸着塔２人と２Ｂの交互使用
にょシ処理ガス中の不純物を連続除去する。
してそれぞれ入口サンプリング管４と出口サンプリング
管５が配管され、各々の配管の途中に検出器６，７が設
置されガス中の不純物濃度を測定器８によって連続測足
ｊるようになっている。吸着塔２Ａ、２Ｂの切り換えは
弁１１，１２゜１３．１４の開閉によって行なう。切り
換え時間は排出管３内のガス中不挑吻圃度が規定値にな
った時間とする。第２図の工は不柵物流出曲騙であり、
排出ガス中の不祠物遺度の時間的変化を示したものであ
る。時間経過と共に吸着塔の不純物吸着量が増大するの
で、不純物濃度は徐々に増大する。いま不純物濃度がＣ
Ｂになる時間を切ジ換え時間ＩＢとするとこの時点で吸
着塔の切り換えを行ない、吸着塔２人と２Ｂの交互使用
にょシ処理ガス中の不純物を連続除去する。
ところで、最近の公害に対する規制の強化に伴ない、不
純物除去効率の向上が強く要求されている。従来の方法
では除去効率を高くするとＣＢは検出器７の検出限界以
下となシ、ｔ８を正確に把握できない。このため、ｔＩ
Ｉを安全側に短かく見積り対処するが、吸着塔の切換頻
度が増大すると共に除去装置としての信頼性が低くなる
という欠点を生ずる。特に原子カプラントにおける放射
性ヨウ素（Ｉ−１３１）吸着装置では、ＣＩ＋を放出許
容限界濃度（３ｘ１０−１ｏμＣＩ／ｅｌ−）以下にす
ると、これは検出限界値（約ｌＸｌ０−’μｃｌ／偲）
よりも相当低くなり、このような条件においても出口濃
度を確実に調整できる運転方法が強く要求されていると
ころである。
純物除去効率の向上が強く要求されている。従来の方法
では除去効率を高くするとＣＢは検出器７の検出限界以
下となシ、ｔ８を正確に把握できない。このため、ｔＩ
Ｉを安全側に短かく見積り対処するが、吸着塔の切換頻
度が増大すると共に除去装置としての信頼性が低くなる
という欠点を生ずる。特に原子カプラントにおける放射
性ヨウ素（Ｉ−１３１）吸着装置では、ＣＩ＋を放出許
容限界濃度（３ｘ１０−１ｏμＣＩ／ｅｌ−）以下にす
ると、これは検出限界値（約ｌＸｌ０−’μｃｌ／偲）
よりも相当低くなり、このような条件においても出口濃
度を確実に調整できる運転方法が強く要求されていると
ころである。
本発明の目的は上記要求に鑑み、出口不純物濃度を検出
限界値以下で正確に調整しうる吸着塔の切換連転方法を
提供することにある。
限界値以下で正確に調整しうる吸着塔の切換連転方法を
提供することにある。
本発明は吸着分布関数によシネ細物の吸着塔出口濃度と
吸着塔内の良度が関係付けられることに注目してなさ九
たもので、その特徴は吸着塔の入口、および出口から所
定距離の位置におけるガス中の不純物濃度を測定し、こ
れらの測定値を不純物の吸着特性を利用して解析するこ
とによって吸着塔出口ガス中の不純物濃度を求め、この
値が規定値になった時点で処理ガスを他の吸着塔に切り
侠える点にある。
吸着塔内の良度が関係付けられることに注目してなさ九
たもので、その特徴は吸着塔の入口、および出口から所
定距離の位置におけるガス中の不純物濃度を測定し、こ
れらの測定値を不純物の吸着特性を利用して解析するこ
とによって吸着塔出口ガス中の不純物濃度を求め、この
値が規定値になった時点で処理ガスを他の吸着塔に切り
侠える点にある。
いま不純物の吸着速度が濃度の一次に比例する構付には
Ｍ層塔の入口からの距離をＸ（備）とし、その位置にお
けるガス中の不純物濃度をＣｘｓ処理ガス中の不純物濃
度をＣｏとすると、吸着塔内の不純物の濃度分布は次式
で表わすことができる。
Ｍ層塔の入口からの距離をＸ（備）とし、その位置にお
けるガス中の不純物濃度をＣｘｓ処理ガス中の不純物濃
度をＣｏとすると、吸着塔内の不純物の濃度分布は次式
で表わすことができる。
Ｃｘ ＝Ｃｏ ＥＸＰ （−μＸ）・・・・・・・・・
（１）ここに、μ（ｃｍ−１）は吸着定数で吸着塔の温
度、ガス流速などの吸着条件によって決足される。
（１）ここに、μ（ｃｍ−１）は吸着定数で吸着塔の温
度、ガス流速などの吸着条件によって決足される。
第３図はμ＝ １．２５ ｃｍ−’の場合の吸着塔内の
不糾物償度分布を示したもので、曲線■は不純物ガス通
気直後、曲線■は吸着塔切侯時の分布曲線である。たて
軸はＣｘ／Ｃｏで示してあり、不純物ガスを長時間通気
した曲線■の場合には吸着塔入口部分のＣｘ／Ｃｏは１
となっている。これは、この部分の吸着材が吸着容量ま
で不純物を吸着してしまったため処理ガスがそのまま（
不純物濃度Ｃｏ）存在していることを示し、（１）式は
その後の吸着塔に対してのみ適用され、曲線■で表わさ
れる不純物濃度勾配は当然のことながら曲線■と同じと
なる。
不糾物償度分布を示したもので、曲線■は不純物ガス通
気直後、曲線■は吸着塔切侯時の分布曲線である。たて
軸はＣｘ／Ｃｏで示してあり、不純物ガスを長時間通気
した曲線■の場合には吸着塔入口部分のＣｘ／Ｃｏは１
となっている。これは、この部分の吸着材が吸着容量ま
で不純物を吸着してしまったため処理ガスがそのまま（
不純物濃度Ｃｏ）存在していることを示し、（１）式は
その後の吸着塔に対してのみ適用され、曲線■で表わさ
れる不純物濃度勾配は当然のことながら曲線■と同じと
なる。
さて、曲線■に図示したようにＡ点を考え、吸着塔の長
さを１５ｃｒｒ１としてその位置に府する曲線■上の点
をＢとし、それぞれの位置を図示したように決定すると
、ＡおよびＢ点において次式が成立する。
さを１５ｃｒｒ１としてその位置に府する曲線■上の点
をＢとし、それぞれの位置を図示したように決定すると
、ＡおよびＢ点において次式が成立する。
ＣＡ／Ｃｏ ＝ＥＸＰ （／ｊ Ｘム） −−−（
２）Ｃｓ／Ｃｏ＝ＥＸＰ（−＃Ｘ１ｌ） −・−・
−・・（３）（２）、 （３）式よシ次式を導出でき横
度比Ｃム／Ｃｏ とＣｍ／Ｃｏはｔに関係付けられるこ
とになる。
２）Ｃｓ／Ｃｏ＝ＥＸＰ（−＃Ｘ１ｌ） −・−・
−・・（３）（２）、 （３）式よシ次式を導出でき横
度比Ｃム／Ｃｏ とＣｍ／Ｃｏはｔに関係付けられるこ
とになる。
第４図は（４）式より！ ＝ ６ ｃｒｎの場合のＣＢ
、／ＣｏとＣム／ Ｃｏの関係を図示したものである。
、／ＣｏとＣム／ Ｃｏの関係を図示したものである。
この図からＣＡ ／ Ｃｏが２Ｘ、１０−’になった時
点ではＢ点、すなわち吸着塔出口ではＣａ／Ｃｏは１０
−６になつている。従って吸着塔出口でＣａ ／ Ｃｏ
を常に１０−’以下にするためには、Ａ点におけるＣ
Ａ ／ＣｏＯ値が２ Ｘ １０−３になった時点で処理
ガスを他の吸着塔に切り換えて導入すればよいわけであ
る。ｔを大にすればするほどＣム／ＣｏＯ値が大きくな
り、Ｃムの測定が容易になるが、ＣＡ／Ｃｏが０．１以
上になると＃ｇ３図に示したように分布曲線が（１）式
からはずれるようになるので、ｔはこの値を越えない範
囲で決める必要がある。
点ではＢ点、すなわち吸着塔出口ではＣａ／Ｃｏは１０
−６になつている。従って吸着塔出口でＣａ ／ Ｃｏ
を常に１０−’以下にするためには、Ａ点におけるＣ
Ａ ／ＣｏＯ値が２ Ｘ １０−３になった時点で処理
ガスを他の吸着塔に切り換えて導入すればよいわけであ
る。ｔを大にすればするほどＣム／ＣｏＯ値が大きくな
り、Ｃムの測定が容易になるが、ＣＡ／Ｃｏが０．１以
上になると＃ｇ３図に示したように分布曲線が（１）式
からはずれるようになるので、ｔはこの値を越えない範
囲で決める必要がある。
以下、本兄明の一実施例を第５凶によシ説明する。不純
物として放射性ヨウ素（Ｉ−１３１）を対象とし、これ
をＩｘｔｏ−’μＣ，＋ ７ｃｍ” 含有した処理ガ
スは処理ガス尋人管１を通じて吸着塔２Ａ。
物として放射性ヨウ素（Ｉ−１３１）を対象とし、これ
をＩｘｔｏ−’μＣ，＋ ７ｃｍ” 含有した処理ガ
スは処理ガス尋人管１を通じて吸着塔２Ａ。
２Ｂに導入されるようになっている。吸着塔２Ａ。
２Ｂには銀を添着した吸漸材が充てんされており、ｌ−
１３１は化学反応によってＡｇＩとして吸着固定される
。吸着塔２Ａ、２Ｂには、吸着塔出口より６ｃｍの位置
に塔内サンプリング１ｒ９Ａ、９Ｂが挿入設置されてお
り、弁１７．１８を介して塔内ガスを検出器７に通気で
きるようになっている。
１３１は化学反応によってＡｇＩとして吸着固定される
。吸着塔２Ａ、２Ｂには、吸着塔出口より６ｃｍの位置
に塔内サンプリング１ｒ９Ａ、９Ｂが挿入設置されてお
り、弁１７．１８を介して塔内ガスを検出器７に通気で
きるようになっている。
検出器７はガスフロー型β線測定器であり、これのｌ−
１３１検出限界濃度はＩ Ｘ １０−７μＣＩ□３であ
る。検出器６，７で測定されたｌ−１３１の放射線強度
はデータ処理−吸着塔切換制御器１０に伝送され、（４
）式によって吸着塔出口ガス中Ｉ −１３１Ｉｌ！１１
度比（Ｃａ／Ｃｏ）が計算され常に吸着浴出ロガス中ｌ
−１３１１！＃度比の規定値と比較され、これと等しく
なった時点で弁１１，１２，１３゜１４の開閉を指示し
、処理ガスを他の吸着塔に切シ侯えできるようになって
いる。
１３１検出限界濃度はＩ Ｘ １０−７μＣＩ□３であ
る。検出器６，７で測定されたｌ−１３１の放射線強度
はデータ処理−吸着塔切換制御器１０に伝送され、（４
）式によって吸着塔出口ガス中Ｉ −１３１Ｉｌ！１１
度比（Ｃａ／Ｃｏ）が計算され常に吸着浴出ロガス中ｌ
−１３１１！＃度比の規定値と比較され、これと等しく
なった時点で弁１１，１２，１３゜１４の開閉を指示し
、処理ガスを他の吸着塔に切シ侯えできるようになって
いる。
以上、本発明方法を実施するに好適な装置について説明
したが、次にこの装置によって本発明方法を詳細に説明
する。まず、弁１１．１３を開は処理ガスを吸着塔２Ａ
に通気し、弁１５と１７を開は吸着塔２人の入口と吸着
塔内ガスを検出器６゜７に通気し、ガス中のｌ−１３１
の濃度を連続測定する。これらの測定値をデータ処理−
吸着塔切換制御器１０に取シ込み（４）式に−よって吸
着浴出ロガス中ｌ−１３１濃度比を計算し常に排出ガス
中のｌ−１３１８度を監視する。吸着浴出ロガス中ｌ−
１３１濃度比の規定値を、Ｉ Ｘ １０−’とする。
したが、次にこの装置によって本発明方法を詳細に説明
する。まず、弁１１．１３を開は処理ガスを吸着塔２Ａ
に通気し、弁１５と１７を開は吸着塔２人の入口と吸着
塔内ガスを検出器６゜７に通気し、ガス中のｌ−１３１
の濃度を連続測定する。これらの測定値をデータ処理−
吸着塔切換制御器１０に取シ込み（４）式に−よって吸
着浴出ロガス中ｌ−１３１濃度比を計算し常に排出ガス
中のｌ−１３１８度を監視する。吸着浴出ロガス中ｌ−
１３１濃度比の規定値を、Ｉ Ｘ １０−’とする。
この値は検出器の検出限界濃度の２倍値（２×１０−７
μＣ＠ １０ｎ３）と、処理ガス中のｌ−１３１濃度（
ＩＸＩＯ−’μＣＩ／ｃｍ”）の比（ＣＡ ／Ｃｏ ＝
２ Ｘ１０−”）を（４）式に代入して計算した値で
ある。前記測定データから計算された排出ガス中１−１
３１濃度比が１×ｌθ″′６になった時点で、データ処
理−吸着塔切換制御器１０よシ吸着塔切換信号を発信さ
せ、弁１２．１４を開は弁１１．１３を閉じ、処理ガス
を吸着塔２Ｂに切換導入する。同時に弁１８を開け、弁
１７を閉じ、吸着塔２Ｂ内のガス中ｌ−１３１１１１度
を検出器７で測定する、吸着塔２Ｂで処理ガスが吸着処
理されている間に吸着塔２Ａを再生処理し、次の切換ま
で待機する。以上の切換を継続して行ない処理ガス中の
ｌ−１３１を連続除去する。
μＣ＠ １０ｎ３）と、処理ガス中のｌ−１３１濃度（
ＩＸＩＯ−’μＣＩ／ｃｍ”）の比（ＣＡ ／Ｃｏ ＝
２ Ｘ１０−”）を（４）式に代入して計算した値で
ある。前記測定データから計算された排出ガス中１−１
３１濃度比が１×ｌθ″′６になった時点で、データ処
理−吸着塔切換制御器１０よシ吸着塔切換信号を発信さ
せ、弁１２．１４を開は弁１１．１３を閉じ、処理ガス
を吸着塔２Ｂに切換導入する。同時に弁１８を開け、弁
１７を閉じ、吸着塔２Ｂ内のガス中ｌ−１３１１１１度
を検出器７で測定する、吸着塔２Ｂで処理ガスが吸着処
理されている間に吸着塔２Ａを再生処理し、次の切換ま
で待機する。以上の切換を継続して行ない処理ガス中の
ｌ−１３１を連続除去する。
以上の実施例によれば第６図に示したように吸着塔出口
ガス中の検出限界以下のｌ−１３１濃度を常に監視でき
ると共に、吸着′塔の切換時間を正確に決定できるので
切換頻度の増大を防止できるという効果を生ずる。また
、高濃度ヨウ素の流出を確実に防止できるので、放射性
物質除去装置としての信頼性を向上できる。
ガス中の検出限界以下のｌ−１３１濃度を常に監視でき
ると共に、吸着′塔の切換時間を正確に決定できるので
切換頻度の増大を防止できるという効果を生ずる。また
、高濃度ヨウ素の流出を確実に防止できるので、放射性
物質除去装置としての信頼性を向上できる。
なお、上記実施例ではガス中のｌ−１３１の濃度を測定
したが第７図に示したように吸着塔の所定位置における
吸着材からの放射線強度を測定しても上記実施例と同様
の効果を得られる。これはガス中のｌ−１３１ｍ度と吸
着材のｌ−１３１吸着量が比例関係にあることを利用し
たもので、第７図に示したように吸着塔２人の入口部と
出口から６ｃｍの位置にじゃへい体２１．２３でじゃへ
いした放射線検出器２２．２４を設置し、それぞれの放
射線強度を測定すれば、そｎぞれの位置における吸着材
のｌ−１３１吸着量がわかり、これらの値から各々のガ
ス中のＩ、−１３Ｌｆｉ度を知ることができるわけであ
る。また、上記実施例では吸着塔内の１点のガス中のｌ
−１３１濃度を測定したが、第８図に示したように、吸
着塔２Ａ、２Ｂ内に塔内サンプリング管３１Ａ、３１Ｂ
を追加設置し、塔内２点のガス中の１−１３１．濃度を
測定するようにすれば、処理ガス流量や温度等の吸着条
件が変動する場合にも上記実施例の効果をいかんなく発
揮できる。すなわち吸着条件の変動によって（１）式の
μの値が変化したとしても常にこれを次のようにして把
握できるので、Ｃａ／Ｃｏを正確に求めることができる
のである。第９図は吸着塔内のＡおよびＣの２点でｌ−
１３１濃度を測定する場合のｌ−１３１吸着分布曲線■
とそれぞれの点の位置関係を示したものである。Ａおよ
び０点では（４）式よ９次の関係式が得られる。これら
の式よシ（力式が導出されＡおよび０点におけるＩ −
Ｃｓ ／Ｃｏ ＝ＥＸＰ （ｔｎ ＣＡ ／Ｃｏ ｔ
ｔム〕・・・・・・・・・（５） Ｃｓ ／ Ｃｏ ＝ＥＸＰ Ｃ’ｔ ｎ Ｃｃ ／ Ｃ
ｏ ｔｔｔｃ ：］・・・・・・・・・（６） １３１濃度測定値と両点間の距離Δｔよりμを求ｔｎｃ
Ａ／ＣＡ Ｊｔ ””“−−−（力めること
ができ、これを（４）式に代入することによって次式が
得られ、この式より吸着塔出口ガス中る。すなわち、（
８）式 ％式％） （８） よシ常にＣａ／Ｃｏを把握できるので吸着条件が変動し
た場合にも吸着塔の切換運転を確実に行なうことができ
るのである。ただ、この場合には塔内サンプリング管３
１や弁３２．３３ならびに検出器３４等を追加し測定系
が複雑になることに留意しなければならない。
したが第７図に示したように吸着塔の所定位置における
吸着材からの放射線強度を測定しても上記実施例と同様
の効果を得られる。これはガス中のｌ−１３１ｍ度と吸
着材のｌ−１３１吸着量が比例関係にあることを利用し
たもので、第７図に示したように吸着塔２人の入口部と
出口から６ｃｍの位置にじゃへい体２１．２３でじゃへ
いした放射線検出器２２．２４を設置し、それぞれの放
射線強度を測定すれば、そｎぞれの位置における吸着材
のｌ−１３１吸着量がわかり、これらの値から各々のガ
ス中のＩ、−１３Ｌｆｉ度を知ることができるわけであ
る。また、上記実施例では吸着塔内の１点のガス中のｌ
−１３１濃度を測定したが、第８図に示したように、吸
着塔２Ａ、２Ｂ内に塔内サンプリング管３１Ａ、３１Ｂ
を追加設置し、塔内２点のガス中の１−１３１．濃度を
測定するようにすれば、処理ガス流量や温度等の吸着条
件が変動する場合にも上記実施例の効果をいかんなく発
揮できる。すなわち吸着条件の変動によって（１）式の
μの値が変化したとしても常にこれを次のようにして把
握できるので、Ｃａ／Ｃｏを正確に求めることができる
のである。第９図は吸着塔内のＡおよびＣの２点でｌ−
１３１濃度を測定する場合のｌ−１３１吸着分布曲線■
とそれぞれの点の位置関係を示したものである。Ａおよ
び０点では（４）式よ９次の関係式が得られる。これら
の式よシ（力式が導出されＡおよび０点におけるＩ −
Ｃｓ ／Ｃｏ ＝ＥＸＰ （ｔｎ ＣＡ ／Ｃｏ ｔ
ｔム〕・・・・・・・・・（５） Ｃｓ ／ Ｃｏ ＝ＥＸＰ Ｃ’ｔ ｎ Ｃｃ ／ Ｃ
ｏ ｔｔｔｃ ：］・・・・・・・・・（６） １３１濃度測定値と両点間の距離Δｔよりμを求ｔｎｃ
Ａ／ＣＡ Ｊｔ ””“−−−（力めること
ができ、これを（４）式に代入することによって次式が
得られ、この式より吸着塔出口ガス中る。すなわち、（
８）式 ％式％） （８） よシ常にＣａ／Ｃｏを把握できるので吸着条件が変動し
た場合にも吸着塔の切換運転を確実に行なうことができ
るのである。ただ、この場合には塔内サンプリング管３
１や弁３２．３３ならびに検出器３４等を追加し測定系
が複雑になることに留意しなければならない。
なお、以上の実施例では不純物として原子カプラントか
ら放出されるｌ−１３１を対象にしたが。
ら放出されるｌ−１３１を対象にしたが。
ｌ−１２９等他０ヨウ素核種に対しても適用できる。ま
たＨ−３等他の核種および化学プラント等で発生するＮ
ＯＸやＮ Ｈ３およびＣ１２等の不純物に対しても適用
できるが、この場合には、吸着分布関数が（４）式で表
わされることを確認する必要があり、（４）式が成立し
ない場合には合致する吸着分布関数を用いてＣａ／Ｃｏ
を求めるようにすればよい。
たＨ−３等他の核種および化学プラント等で発生するＮ
ＯＸやＮ Ｈ３およびＣ１２等の不純物に対しても適用
できるが、この場合には、吸着分布関数が（４）式で表
わされることを確認する必要があり、（４）式が成立し
ない場合には合致する吸着分布関数を用いてＣａ／Ｃｏ
を求めるようにすればよい。
本発明によれば、吸着塔出口不純物濃度を検出限界以下
でも正確に調整でき、規定濃度への到達時間を正確に決
定できるので、吸着塔の切換頻度の請人を防止すると共
に、高濃度不純物の流出を確実に防止し不純物除去装置
としての信頼性を大巾に向上できるという効果がある。
でも正確に調整でき、規定濃度への到達時間を正確に決
定できるので、吸着塔の切換頻度の請人を防止すると共
に、高濃度不純物の流出を確実に防止し不純物除去装置
としての信頼性を大巾に向上できるという効果がある。
第１図は従来の吸着装置の系統図、第２図は吸庸塔出ロ
不細物磯度と時間との関係図、第３図はＣｘ／Ｃｏと吸
着塔入口からの距離との関係図、第４図はＣＩＩ／Ｃｏ
とＣＡ ／Ｃｏとの関係図、第５図は本発明なる吸着装
置の一実施例系統図、第６図はＣＢ ／ＣｏとＣｘ／Ｃ
ｏとの関係図、第７図は本発明なる吸着装置の他の実施
例系統図、第８図は本発明なる吸着装置の他の実施例系
統図、第９図はＣ／ Ｃｏと吸着塔入口からの距離との
関係図である。 １・・・処理ガス導入管、２・・・吸着塔、３・・・排
出管。 ４・・・入口サンプリング管、６，７・・・検出器、９
・・・塔内サンプリング管、１０・・・データ処理−吸
着塔切換制御器、２２．２４・・・放射線検出器、２５
・・・放射線測定器、３１・・・塔内サンプリング管、
３４・・・検出器。 ’＄ｌＦ２ ３ 第 ２ 口 時間 第 ４１２］ １０” １Ｇ” ｖｎ−−Ｉｔｏ−′″１０”ＣＡ／ｃ
ｏ （−ン １ｇ ７０ 第８０ 第 ９ 口 １Ｌ％東口あうの距鳥叡（Ｃ電）
不細物磯度と時間との関係図、第３図はＣｘ／Ｃｏと吸
着塔入口からの距離との関係図、第４図はＣＩＩ／Ｃｏ
とＣＡ ／Ｃｏとの関係図、第５図は本発明なる吸着装
置の一実施例系統図、第６図はＣＢ ／ＣｏとＣｘ／Ｃ
ｏとの関係図、第７図は本発明なる吸着装置の他の実施
例系統図、第８図は本発明なる吸着装置の他の実施例系
統図、第９図はＣ／ Ｃｏと吸着塔入口からの距離との
関係図である。 １・・・処理ガス導入管、２・・・吸着塔、３・・・排
出管。 ４・・・入口サンプリング管、６，７・・・検出器、９
・・・塔内サンプリング管、１０・・・データ処理−吸
着塔切換制御器、２２．２４・・・放射線検出器、２５
・・・放射線測定器、３１・・・塔内サンプリング管、
３４・・・検出器。 ’＄ｌＦ２ ３ 第 ２ 口 時間 第 ４１２］ １０” １Ｇ” ｖｎ−−Ｉｔｏ−′″１０”ＣＡ／ｃ
ｏ （−ン １ｇ ７０ 第８０ 第 ９ 口 １Ｌ％東口あうの距鳥叡（Ｃ電）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、吸着塔の入口、および出口から所゛定距離の位置に
おけるガス中の不純物濃度を測定し、これらの測定値を
不純物の吸着特性を利用して解析することによって吸着
塔出口ガス中の不純物濃度を求め、この値が規定値にな
った時点で処理ガスを他の吸着塔に切り換えることを特
徴とした吸着塔の切換運転方法。 ２、前記不純物が放射性ヨウ素であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の吸着塔の切換運転方法。 ３、前記吸着塔の入口部および出口から所定距離の位置
における吸着材からの放射線強度を測定することを特徴
とする特許請求の範囲第２項記載の吸着塔の切換運転方
法。 ４、吸着塔の入口、および出口から所定距離の位置２点
におけるガス中の不純物濃度を測定し、後者２点の測定
値から不純物の吸着特性を把握し、これを利用して吸着
塔出口ガス中の不純物濃度を求め、この値が規定値にな
った時点で処理ガスを他の吸着塔に切シ換えることを特
徴とした吸着塔の切換運転方法。 ５、前記不純物が放射性ヨウ素であることを特徴とする
特許請求の範囲第４項記載の吸着塔の切換運転方法。 ６、吸着塔の入口部および出口から所定距離における吸
着材からの放射線強度を測定することを特徴とする特許
請求の範囲第５項記載の吸着塔の切換運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56190852A JPS5895537A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 吸着塔の切換運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56190852A JPS5895537A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 吸着塔の切換運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5895537A true JPS5895537A (ja) | 1983-06-07 |
| JPH0351448B2 JPH0351448B2 (ja) | 1991-08-06 |
Family
ID=16264841
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56190852A Granted JPS5895537A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 吸着塔の切換運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5895537A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014010065A (ja) * | 2012-06-29 | 2014-01-20 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 放射線源の製造方法及び装置 |
| JP2014113593A (ja) * | 2014-03-10 | 2014-06-26 | Shinko Air Water Cryoplant Ltd | 空気分離装置の前処理装置及び前処理方法 |
| JP2016065787A (ja) * | 2014-09-24 | 2016-04-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 汚染水処理方法及び汚染水処理システム |
| JP2018079463A (ja) * | 2016-11-14 | 2018-05-24 | ツェーエル・シュッツレヒツフェアヴァルトゥングス・ゲゼルシャフト・ミト・べシュレンクテル・ハフツング | 三次元的な物体を付加的に製造するための装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50139300A (ja) * | 1974-04-26 | 1975-11-07 | ||
| JPS5210862A (en) * | 1975-05-30 | 1977-01-27 | Boc Ltd | Method and apparatus for separating gaseous mixtures |
| JPS5383983A (en) * | 1976-10-18 | 1978-07-24 | Pall Corp | Adsorbent rectifying column having control of fuel safe automatic cycle and method thereof |
| JPS55134628A (en) * | 1979-04-07 | 1980-10-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Control method for deodorizing device |
-
1981
- 1981-11-30 JP JP56190852A patent/JPS5895537A/ja active Granted
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| JP2016065787A (ja) * | 2014-09-24 | 2016-04-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 汚染水処理方法及び汚染水処理システム |
| JP2018079463A (ja) * | 2016-11-14 | 2018-05-24 | ツェーエル・シュッツレヒツフェアヴァルトゥングス・ゲゼルシャフト・ミト・べシュレンクテル・ハフツング | 三次元的な物体を付加的に製造するための装置 |
| US10821387B2 (en) | 2016-11-14 | 2020-11-03 | Concept Laser Gmbh | Apparatus for additive manufacturing of three-dimensional objects |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0351448B2 (ja) | 1991-08-06 |
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