JPS5892498A - 廃水の生物学的脱窒素方法 - Google Patents
廃水の生物学的脱窒素方法Info
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- JPS5892498A JPS5892498A JP19082681A JP19082681A JPS5892498A JP S5892498 A JPS5892498 A JP S5892498A JP 19082681 A JP19082681 A JP 19082681A JP 19082681 A JP19082681 A JP 19082681A JP S5892498 A JPS5892498 A JP S5892498A
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Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内生呼吸型の生物学的脱窒素方法による廃水の
窒素除去方法の改良に関するものである。
窒素除去方法の改良に関するものである。
生物学的硝化脱窒票決は、廃水中の窒素（以下ｒ ＮＨ
ｓ Ｊと略記する）を硝化菌を利用してＮｏｊ（ＮＯ２
及び／又はＮ０５）としたのち、ＮｏＩを脱窒素菌を利
用して嫌気的条件下でＮ２ガスに壕で還元して除去（脱
窒素）する方法である。Ｎ０ＪＩの還元剤としては通常
メタノールなどの窒素を含有しない有機炭源が使用され
る。しかしながら、メタノールは有価の工業薬品である
ためランニングコストを節減する目的でメタノールを添
加せず活性汚泥自体の保有する還元力を利用する内生呼
吸瀧脱窒素（これに対し外部から有機炭素源を添加する
脱窒素は外生呼吸製脱窒素といわれる）も採用されてい
る。
ｓ Ｊと略記する）を硝化菌を利用してＮｏｊ（ＮＯ２
及び／又はＮ０５）としたのち、ＮｏＩを脱窒素菌を利
用して嫌気的条件下でＮ２ガスに壕で還元して除去（脱
窒素）する方法である。Ｎ０ＪＩの還元剤としては通常
メタノールなどの窒素を含有しない有機炭源が使用され
る。しかしながら、メタノールは有価の工業薬品である
ためランニングコストを節減する目的でメタノールを添
加せず活性汚泥自体の保有する還元力を利用する内生呼
吸瀧脱窒素（これに対し外部から有機炭素源を添加する
脱窒素は外生呼吸製脱窒素といわれる）も採用されてい
る。
この内生呼吸製脱窒素は脱窒素速度が小さいため外生呼
ａ型の脱窒素を利用した脱窒素工１に比べその容量が大
きくなるという欠点があるが、メタノールを使わない省
資源的方法であるため採用例も多い。
ａ型の脱窒素を利用した脱窒素工１に比べその容量が大
きくなるという欠点があるが、メタノールを使わない省
資源的方法であるため採用例も多い。
内生呼吸証の脱窒素も他の生物反応と同様に水温の上昇
によって反応速度が大きくなり、また脱窒嵩量は微生物
濃度に比例し、したがって汚泥員度を増加することによ
って単位反応容積あたりの脱窒嵩量を大きくすることが
できる。
によって反応速度が大きくなり、また脱窒嵩量は微生物
濃度に比例し、したがって汚泥員度を増加することによ
って単位反応容積あたりの脱窒嵩量を大きくすることが
できる。
本発明者らは内生呼吸製脱窒素の、その工程容量が大き
くなるという欠点を解消するため高水温。
くなるという欠点を解消するため高水温。
高ＭＬＳ８ （２００００ＭＶｔ＜らい）でし尿の内生
呼吸による脱窒素の連続試験を行なっていたが、処理水
中に高濃度のＢＯＤ 、 ＮＨｓが残留することを知得
した。このＢＯＤ 、 ＮＨｓの先回を調べるために、
試験装置から汚泥を引き抜き脱窒素の回分試験を行なっ
たところ第１図〜第４図に示す結果が得られた。
呼吸による脱窒素の連続試験を行なっていたが、処理水
中に高濃度のＢＯＤ 、 ＮＨｓが残留することを知得
した。このＢＯＤ 、 ＮＨｓの先回を調べるために、
試験装置から汚泥を引き抜き脱窒素の回分試験を行なっ
たところ第１図〜第４図に示す結果が得られた。
これらの実験の条件は、
（１）第１図・・・・・・水温２０覧ＭＬ８Ｂｍ度２０
０００ ”１１／１（２）第２図・・・・・・水温３０
℃、ＭＬ８ｇ濃度同 上（３）第３図・・・・・・水温
４０℃、ＭＬ８Ｓ濃度同 上（４）８４図・・・・・・
水温同上、ＭＬ８８１１度１００００ ”Ｉ／ｌである
。
０００ ”１１／１（２）第２図・・・・・・水温３０
℃、ＭＬ８ｇ濃度同 上（３）第３図・・・・・・水温
４０℃、ＭＬ８Ｓ濃度同 上（４）８４図・・・・・・
水温同上、ＭＬ８８１１度１００００ ”Ｉ／ｌである
。
第１図〜第３図から、ＮＨｓ−ＮはＮ０ｓ−Ｎの有無に
かかわらず上昇しているが、ＢＯＤはＮ０３−Ｎが消失
してから急増し、ＮＨ３−Ｎ 、 ＢＯＤともに水温の
高いほど増加することおよび、第３図、第４因からＭＬ
ＳＳ濃度の高いはどＢＯＤ 、 ＮＨ３−Ｎが増大する
ことがわかる。これらの回分試験ののち連続試験のデー
タを検討したところ、ＭＬＳＳ１１度の高いとき、春よ
りも水温の高かった夏に残留するＢＯＤ、ＮＨｉ Ｎ濃
度が高く、回分試験の結果と良く合致することがわかっ
た。
かかわらず上昇しているが、ＢＯＤはＮ０３−Ｎが消失
してから急増し、ＮＨ３−Ｎ 、 ＢＯＤともに水温の
高いほど増加することおよび、第３図、第４因からＭＬ
ＳＳ濃度の高いはどＢＯＤ 、 ＮＨ３−Ｎが増大する
ことがわかる。これらの回分試験ののち連続試験のデー
タを検討したところ、ＭＬＳＳ１１度の高いとき、春よ
りも水温の高かった夏に残留するＢＯＤ、ＮＨｉ Ｎ濃
度が高く、回分試験の結果と良く合致することがわかっ
た。
そこで連続試験では、脱窒素槽の後段に設けであるばり
気槽の空気供給量を大幅に増加したところ、ＢＯＤの残
留濃度は低下したがＮＨｓはＮＯｓに硝化されたため窪
素濃度としては低下しなかった。
気槽の空気供給量を大幅に増加したところ、ＢＯＤの残
留濃度は低下したがＮＨｓはＮＯｓに硝化されたため窪
素濃度としては低下しなかった。
また脱窒素槽ではＢＯＤ、ＮＨｓ−Ｎが上昇したが、こ
の理由は、汚泥の分解によってＢＯＤ成分、 ＮＨｉ生
じ、このＢＯＤ成分はＮＯｘの存在する間はＮＯｘの脱
窒素１：利用されて消失するためＮＨｉ−Ｎのみが上昇
するが、ＮＯｓが消失してからはＢＯＤ成分が消費され
ないためＢＯＤとＮＨ５が同時に上昇したものと考えら
れる。水温４０℃、ＭＬＳＳ ２００００１１Ｖｔに設
定した前記回分試験（第３図）の走時間後の液は有機酸
系統の悪臭を放っていたので、汚泥は恐らく酸性発酵を
生じたものと思われる。
の理由は、汚泥の分解によってＢＯＤ成分、 ＮＨｉ生
じ、このＢＯＤ成分はＮＯｘの存在する間はＮＯｘの脱
窒素１：利用されて消失するためＮＨｉ−Ｎのみが上昇
するが、ＮＯｓが消失してからはＢＯＤ成分が消費され
ないためＢＯＤとＮＨ５が同時に上昇したものと考えら
れる。水温４０℃、ＭＬＳＳ ２００００１１Ｖｔに設
定した前記回分試験（第３図）の走時間後の液は有機酸
系統の悪臭を放っていたので、汚泥は恐らく酸性発酵を
生じたものと思われる。
前述のように脱窒素速度は水温の低下によって減少する
ので、年間を通じて高率の脱窒素を安定して行なうため
冬期の最低水温を用いて脱窒素槽の容積を決定するが、
夏期には容積が過大となってＢＯＤ 、 Ｎｕｓ−Ｎが
高濃度に残留する仁とになる。
ので、年間を通じて高率の脱窒素を安定して行なうため
冬期の最低水温を用いて脱窒素槽の容積を決定するが、
夏期には容積が過大となってＢＯＤ 、 Ｎｕｓ−Ｎが
高濃度に残留する仁とになる。
すなわち、第１図、第２図及び第３図の比較から明らか
なように、Ｎ０ｓ−Ｈの残留濃度が最低値になるのに要
する時間は第１図〜第３図の願にそれぞれ９時間、６時
間、４．３時間となっており、同−ＭＬＳＳ濃度では水
温が高いはどＮ０ｓ−Ｎの消失速度が大き５、＜、ｔた
ＢＯＤ 、 ＮＨｓ−Ｎの残留濃度も低い。
なように、Ｎ０ｓ−Ｈの残留濃度が最低値になるのに要
する時間は第１図〜第３図の願にそれぞれ９時間、６時
間、４．３時間となっており、同−ＭＬＳＳ濃度では水
温が高いはどＮ０ｓ−Ｎの消失速度が大き５、＜、ｔた
ＢＯＤ 、 ＮＨｓ−Ｎの残留濃度も低い。
したがって水温の高低に対応して脱窒素処理時間を設定
することが望ましいのであるが、実際の装置ではこのよ
うな操作は困難であり、またＭＬＳＳ濃度についても冬
期、夏期の水温変動に拘らずはぼ′同一にして処理して
いるため、上記のように夏期においては脱窒素処理時間
が過大となり汚泥の分解によるＢＯＤ 、 ＮＨｓ−Ｎ
の増大を招き、処理水質が悪化することになるのである
。これに対し、メタノールなどの炭素源を添加する外生
呼吸製の脱窒素ではこのよりなりＯＤ 、 Ｎ）ｉｓ−
Ｎの上昇はみもれなかった。
することが望ましいのであるが、実際の装置ではこのよ
うな操作は困難であり、またＭＬＳＳ濃度についても冬
期、夏期の水温変動に拘らずはぼ′同一にして処理して
いるため、上記のように夏期においては脱窒素処理時間
が過大となり汚泥の分解によるＢＯＤ 、 ＮＨｓ−Ｎ
の増大を招き、処理水質が悪化することになるのである
。これに対し、メタノールなどの炭素源を添加する外生
呼吸製の脱窒素ではこのよりなりＯＤ 、 Ｎ）ｉｓ−
Ｎの上昇はみもれなかった。
本発明は以上述べた内生呼吸型脱窒ネ槽のＢＯＤの上昇
を防止するとともに脱窒素処理水の残留窒素量を減少で
きる方法を提供することを目的とするものである。
を防止するとともに脱窒素処理水の残留窒素量を減少で
きる方法を提供することを目的とするものである。
すなわち本発明は、廃水の生物学的脱窒素工程において
、硝化工程の前段に廃水と当該硝化工程から循環された
硝化液の接触する脱窒素工程を、硝化工程の後段に内生
呼吸製脱窒素工程をそれぞれ配備すると共に、尚該内生
呼吸製脱窒素工程から前記硝化工程に、及び／又は前記
内生呼吸製脱窒素工程の後段に設けた曝気工程から前記
硝化工程に液を循環させて処理することを特徴とする廃
水の生物学的脱窒素方法である。
、硝化工程の前段に廃水と当該硝化工程から循環された
硝化液の接触する脱窒素工程を、硝化工程の後段に内生
呼吸製脱窒素工程をそれぞれ配備すると共に、尚該内生
呼吸製脱窒素工程から前記硝化工程に、及び／又は前記
内生呼吸製脱窒素工程の後段に設けた曝気工程から前記
硝化工程に液を循環させて処理することを特徴とする廃
水の生物学的脱窒素方法である。
次に本発明の一実施態様を第５図に基づいて説明すると
、ＮＨｓとＢＯＤｔ−含有する廃水１は返送汚泥２．硝
化工程４からの循環硝化１１１２とともに嫌気的条件に
ある第１脱会素工ｓ３に流入し、循環硝化液１２中のＮ
Ｏｘ （ＮＯ２及び／又はＮＯ５）は廃水１中のＢＯＤ
成分を炭素源として脱窒素゛菌によってＮ２ガスに還元
分解され、ＮＨｓと残留ＢＯＤ成亦は次段の祠化工程４
に流入してＮＨｓはＮＯｘに硝化され、残留ＢＯＤ成分
は酸化除去されたのち、Ｎｏｗの一部は＄１脱窒素工程
３に循環され、残部のＮｏｗは内生呼吸による脱窒素の
行なわれる第２脱窒素工程５に流入して脱窒素される。
、ＮＨｓとＢＯＤｔ−含有する廃水１は返送汚泥２．硝
化工程４からの循環硝化１１１２とともに嫌気的条件に
ある第１脱会素工ｓ３に流入し、循環硝化液１２中のＮ
Ｏｘ （ＮＯ２及び／又はＮＯ５）は廃水１中のＢＯＤ
成分を炭素源として脱窒素゛菌によってＮ２ガスに還元
分解され、ＮＨｓと残留ＢＯＤ成亦は次段の祠化工程４
に流入してＮＨｓはＮＯｘに硝化され、残留ＢＯＤ成分
は酸化除去されたのち、Ｎｏｗの一部は＄１脱窒素工程
３に循環され、残部のＮｏｗは内生呼吸による脱窒素の
行なわれる第２脱窒素工程５に流入して脱窒素される。
しかして、前述のように第２脱窒素工程５を年間を通じ
て全く同一条件で運転することは管理的にも紅済的（水
温コントロールに使う重油費あるいは電気費）、にも無
理であり、このため水温の上昇する夏期には第２脱窒素
工程５ではＢＯＤが大幅に増大しＮＨｓ−Ｎ濃度の上昇
も避けられない。
て全く同一条件で運転することは管理的にも紅済的（水
温コントロールに使う重油費あるいは電気費）、にも無
理であり、このため水温の上昇する夏期には第２脱窒素
工程５ではＢＯＤが大幅に増大しＮＨｓ−Ｎ濃度の上昇
も避けられない。
そこで本発明ではＢＯＤ 、 ＮＨｓ Ｎ濃度の上昇を
防止する方法として、第２脱１！素工程５の液をパルプ
１０．９を経由して硝化工１４に循環する。これによっ
て、返送されたＢＯＤ成分が酸化除去されるのと同時に
、返送されたＮＨｉは第１脱窒素工程３からの残留ＮＨ
ｓと共にＮＯｘに酸化され、これらのＮｏｗが第２脱窒
素工程５へ流入するため該工程内（７） ＮＯｘ量が増
大する結果、該工程で汚泥から発生する多量のＢＯＤ成
盆はこのＮｏｗの還元（Ｎ２ガス化）に消費されてＮＯ
ｘとＢＯＤの処理が同時に進行する。
防止する方法として、第２脱１！素工程５の液をパルプ
１０．９を経由して硝化工１４に循環する。これによっ
て、返送されたＢＯＤ成分が酸化除去されるのと同時に
、返送されたＮＨｉは第１脱窒素工程３からの残留ＮＨ
ｓと共にＮＯｘに酸化され、これらのＮｏｗが第２脱窒
素工程５へ流入するため該工程内（７） ＮＯｘ量が増
大する結果、該工程で汚泥から発生する多量のＢＯＤ成
盆はこのＮｏｗの還元（Ｎ２ガス化）に消費されてＮＯ
ｘとＢＯＤの処理が同時に進行する。
この場合、上記第２脱窒素工程５内の液が硝化工程４か
らの流入液によって希釈される効果も得られる。
らの流入液によって希釈される効果も得られる。
第２脱窒素工程５で残留したＮＨｓ及びＢＯＤ成分は、
ばっ気工程６で処理されてＢＯＤ成分は酸化分解により
消失し、ＮＨｓはＮＯｘに変化するが、このＮＯｘ量が
所望の水質を超える場合にはばっ気工程６の液をパルプ
１１，９を経由して硝化工程４へ返送すればよく、上記
と同様の効果を得ることができる。なお、必要により第
２脱脅素工程５とばつ気工程６から同時に硝化工程４゛
へ液を返送してもよいことは勿論である。図中８は循環
ポンプである。
ばっ気工程６で処理されてＢＯＤ成分は酸化分解により
消失し、ＮＨｓはＮＯｘに変化するが、このＮＯｘ量が
所望の水質を超える場合にはばっ気工程６の液をパルプ
１１，９を経由して硝化工程４へ返送すればよく、上記
と同様の効果を得ることができる。なお、必要により第
２脱脅素工程５とばつ気工程６から同時に硝化工程４゛
へ液を返送してもよいことは勿論である。図中８は循環
ポンプである。
以上の方法によってＢＯＤ、ＮＨｓ−Ｎの低下した第２
脱窒素工程５の流出水はばっ気工＠６に流入す・るが、
ＢＯＤが低下しているので上記ばっ気工程６の容量を小
さくすることができる。このばっ気工程６で残留ＲＯＤ
の除去された混合液は固液分離工程７に流入し分離水１
３が得られるが、これは処理水として放流してもよいし
、さらに高度処理をしてもよい。一方、分離した汚泥は
返送汚泥２として第１脱窒素工程３に返送される。
脱窒素工程５の流出水はばっ気工＠６に流入す・るが、
ＢＯＤが低下しているので上記ばっ気工程６の容量を小
さくすることができる。このばっ気工程６で残留ＲＯＤ
の除去された混合液は固液分離工程７に流入し分離水１
３が得られるが、これは処理水として放流してもよいし
、さらに高度処理をしてもよい。一方、分離した汚泥は
返送汚泥２として第１脱窒素工程３に返送される。
しかして、本発明においては循環硝化液１２の流量すな
わち循環液量は次のように決められる。この循環硝化液
１２は硝化工程４で生成したＮｏｒを廃水１のＢＯＤ成
分を利用して脱窒素するためのものであり、循環液量Ｃ
は硝化工程４のＮＯｓ濃度と流入する廃水のＢＯＤ量で
決まるので、ＮＨｓはすべて硝化されるとすれば次式で
表わすことができる。
わち循環液量は次のように決められる。この循環硝化液
１２は硝化工程４で生成したＮｏｒを廃水１のＢＯＤ成
分を利用して脱窒素するためのものであり、循環液量Ｃ
は硝化工程４のＮＯｓ濃度と流入する廃水のＢＯＤ量で
決まるので、ＮＨｓはすべて硝化されるとすれば次式で
表わすことができる。
ここで、
Ｑ ：廃水流入量（匂）
ＢＯＤ ：廃水のＢＯＤ濃度（−々）Ｃ：循環液量（
−巾） ＮＨａ Ｎ ：廃水Ｎｕｓ−Ｎ ８度（”ｌ／／ｌ ）
Ｒ：返送汚泥量（匂） ｎ：Ｎ０ｊ−Ｎを除去するに必要なり０Ｄ（（鶏）、す
なわち（ＢＯＤ／Ｎαｇ−Ｎ）なお、ルはＢＯＤ／Ｎ０
２−Ｎでは２．５、ＢＯＤ／Ｎ０ｊ−Ｎでは４程度をみ
ておけばよい。
−巾） ＮＨａ Ｎ ：廃水Ｎｕｓ−Ｎ ８度（”ｌ／／ｌ ）
Ｒ：返送汚泥量（匂） ｎ：Ｎ０ｊ−Ｎを除去するに必要なり０Ｄ（（鶏）、す
なわち（ＢＯＤ／Ｎαｇ−Ｎ）なお、ルはＢＯＤ／Ｎ０
２−Ｎでは２．５、ＢＯＤ／Ｎ０ｊ−Ｎでは４程度をみ
ておけばよい。
次に、第２脱窒素工程５から硝化工程４に循環する液量
について第１図及び第３図を参照して説明する。
について第１図及び第３図を参照して説明する。
冬期水温２０℃、 ＭＬＢＳ ２００００”ｆ／ｚ、流
入Ｎ０ｓ−Ｎ １１度１２０”ｌ／ｌとすると、第２脱
窒素工程５の容積Ｖ−は流入水滞留時間を第１図より９
時間としなければならないから１ 、”、Ｖｎ 中０．３８ Ｑ” ・・曲（ｊ）
’゛ζこで、 ＶＢ：第２脱窒素工程５の容積（−） Ｑ′：同土工穆への流入水量（匂） なお、０式における数字スは１日の時間数であり、■式
から例えばＱ′が１００／／Ｂの場合、ｈはおよそ３８
−となる。
入Ｎ０ｓ−Ｎ １１度１２０”ｌ／ｌとすると、第２脱
窒素工程５の容積Ｖ−は流入水滞留時間を第１図より９
時間としなければならないから１ 、”、Ｖｎ 中０．３８ Ｑ” ・・曲（ｊ）
’゛ζこで、 ＶＢ：第２脱窒素工程５の容積（−） Ｑ′：同土工穆への流入水量（匂） なお、０式における数字スは１日の時間数であり、■式
から例えばＱ′が１００／／Ｂの場合、ｈはおよそ３８
−となる。
一方、夏期に水温が４０℃となれば上記滞留時間におい
ては、第３図より第２脱窒索工１５のＢＯＤ。
ては、第３図より第２脱窒索工１５のＢＯＤ。
ＮＨｓ−Ｎはそれぞれ１００ Ｖム４３ ｗｙ／Ｌに上
昇してしまうのでこれを避けるため第２脱窒素工１１５
の液を硝化工１ｉ４に循環して滞留時間を４．３時間（
ＮＯｉ−Ｎが最低値になる）にすればよい（第２脱窒嵩
工薯５内の液の循環によって硝化工１１４の液のＮ０ｘ
−Ｎは多少資化するが、ヒとでは変わらないものとする
）。この場合、第２脱窒素工程５から硝化工程４への循
環液量Ｃ’ （ｌＩＰ／ｉ３）は次式で表わすことがで
きる。
昇してしまうのでこれを避けるため第２脱窒素工１１５
の液を硝化工１ｉ４に循環して滞留時間を４．３時間（
ＮＯｉ−Ｎが最低値になる）にすればよい（第２脱窒嵩
工薯５内の液の循環によって硝化工１１４の液のＮ０ｘ
−Ｎは多少資化するが、ヒとでは変わらないものとする
）。この場合、第２脱窒素工程５から硝化工程４への循
環液量Ｃ’ （ｌＩＰ／ｉ３）は次式で表わすことがで
きる。
コＬ＝リ ・・・・・・■
Ｑ’ ＋ Ｃ’ ２４
、°、ｈ中０．１８ （Ｑ’＋Ｃ’ ） ・・曲□□
□したがって、ｑ′を１００ ’／Ｂ 、 ＶＢを３８
ｔ／とすればじ式からＣ′は約１１１１ｆ／／Ｂとなる
。なお、Ｖｍ ｒ Ｑ’の意味は上記のとおりである。
□したがって、ｑ′を１００ ’／Ｂ 、 ＶＢを３８
ｔ／とすればじ式からＣ′は約１１１１ｆ／／Ｂとなる
。なお、Ｖｍ ｒ Ｑ’の意味は上記のとおりである。
かくて第２脱窪素工程５の液の循環により、誼工程の流
出液の第３図よりＢＯＤは１８ ＊／ｌ 、 Ｎ出−Ｎ
・は２３ ｑ／Ｌ Ｘ ” 中１１ ”ｆ／ｌ−ト
ｌｋ ル。
出液の第３図よりＢＯＤは１８ ＊／ｌ 、 Ｎ出−Ｎ
・は２３ ｑ／Ｌ Ｘ ” 中１１ ”ｆ／ｌ−ト
ｌｋ ル。
Ｑ′十〇
次Ｉ：、本発明の実施例（第５図の７０−ν一トに則し
て実施）について説明する。
て実施）について説明する。
■ 実施条件
拳廃水の種類 −−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−Ｌ尿・処理量 −−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−１０萄・硝化液循環量−一一−−−
−−−−−−−−−・２００匂・返送汚泥量−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−５匂・硝化槽ＭＬＳ
Ｓ −−−−−−−−−−−−−−２００００ｑ／ｌ・
第１脱窒素工程容量−−−−−−−−−−２０ｍ’の第
２脱窒素工程容量−−−一−−−−−１８ｍ”・硝化工
１容量 −−−−−−−−−−−−−−−−−−２０ｍ
’・ばっ気工程容量−−−−−−−−−−−−−−−１
０９１ｔ・水温 −−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−４０Ｃ■ 実施結果 上表から、第２脱窒素工程及び／又はばっ気工程から液
の循環処理を行なうことによって、従来法に比べて著し
く良質の処理水が得られることがわかる。
−−Ｌ尿・処理量 −−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−１０萄・硝化液循環量−一一−−−
−−−−−−−−−・２００匂・返送汚泥量−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−５匂・硝化槽ＭＬＳ
Ｓ −−−−−−−−−−−−−−２００００ｑ／ｌ・
第１脱窒素工程容量−−−−−−−−−−２０ｍ’の第
２脱窒素工程容量−−−一−−−−−１８ｍ”・硝化工
１容量 −−−−−−−−−−−−−−−−−−２０ｍ
’・ばっ気工程容量−−−−−−−−−−−−−−−１
０９１ｔ・水温 −−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−４０Ｃ■ 実施結果 上表から、第２脱窒素工程及び／又はばっ気工程から液
の循環処理を行なうことによって、従来法に比べて著し
く良質の処理水が得られることがわかる。
以上述べたように本発明によれば、年間を通じて安定し
て良質の処理水が得られ、内生呼吸戴脱′ｍ素処理の利
点を有効に生かせた処理が行なえる効果がある。
て良質の処理水が得られ、内生呼吸戴脱′ｍ素処理の利
点を有効に生かせた処理が行なえる効果がある。
第１図〜第４図は本発明完成のための基礎実験の結果を
示すグラフ、第５図は本発明の実施態様を示すフローシ
ートである。 １・・・廃水、２・・・返送汚泥、３・・・第１脱窒素
工１．４・・・硝化１糧、５・・・第２脱窒素工１．６
・・・ばっ気工程、７・・・固液分離工１．８・・・循
環ポンプ、９〜１１・・・パルプ、１２・・・循環硝化
液、１３・・・分離水。 特許出願人 荏原インフィルコ株式会社代理人弁思士
端 山 五 − 同 弁理士 千 １） 稔 啼ＰＪ１（ｈ） 峙藺（ｈ）
示すグラフ、第５図は本発明の実施態様を示すフローシ
ートである。 １・・・廃水、２・・・返送汚泥、３・・・第１脱窒素
工１．４・・・硝化１糧、５・・・第２脱窒素工１．６
・・・ばっ気工程、７・・・固液分離工１．８・・・循
環ポンプ、９〜１１・・・パルプ、１２・・・循環硝化
液、１３・・・分離水。 特許出願人 荏原インフィルコ株式会社代理人弁思士
端 山 五 − 同 弁理士 千 １） 稔 啼ＰＪ１（ｈ） 峙藺（ｈ）
Claims (1)
- １、 １１Ｌ水が流入する第１脱窒素工１と硝化工程と
内生呼ａ型の第２脱窒素工程と曝気工程とをこの順序に
直列配備し、前記硝化工程から硝化液の少なくとも一部
を前記第１脱窒素工程へ返送すると共に、前記第２脱窒
素工程の液の少なくとも一部及び／又は前記曝気工程の
液の少なくとも一部を前記硝化工程へ返送することを特
徴とする廃水の生物学的脱窒素方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19082681A JPS5892498A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 廃水の生物学的脱窒素方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19082681A JPS5892498A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 廃水の生物学的脱窒素方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5892498A true JPS5892498A (ja) | 1983-06-01 |
| JPS6258799B2 JPS6258799B2 (ja) | 1987-12-08 |
Family
ID=16264398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19082681A Granted JPS5892498A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 廃水の生物学的脱窒素方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5892498A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60153999A (ja) * | 1984-01-24 | 1985-08-13 | Ebara Infilco Co Ltd | 廃水の処理方法 |
| JPS62197197A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-31 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 有機性排水処理方法 |
| WO2012136505A2 (en) | 2011-04-06 | 2012-10-11 | Yara International Asa | Process to treat industrial wastewater |
-
1981
- 1981-11-30 JP JP19082681A patent/JPS5892498A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60153999A (ja) * | 1984-01-24 | 1985-08-13 | Ebara Infilco Co Ltd | 廃水の処理方法 |
| JPH0134119B2 (ja) * | 1984-01-24 | 1989-07-18 | Ebara Infilco | |
| JPS62197197A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-31 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 有機性排水処理方法 |
| WO2012136505A2 (en) | 2011-04-06 | 2012-10-11 | Yara International Asa | Process to treat industrial wastewater |
| US9376335B2 (en) | 2011-04-06 | 2016-06-28 | Yara International Asa | Process to treat industrial wastewater |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6258799B2 (ja) | 1987-12-08 |
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