JPS5887803A - 電源ラインフイルタ用インダクタ - Google Patents
電源ラインフイルタ用インダクタInfo
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- JPS5887803A JPS5887803A JP18520181A JP18520181A JPS5887803A JP S5887803 A JPS5887803 A JP S5887803A JP 18520181 A JP18520181 A JP 18520181A JP 18520181 A JP18520181 A JP 18520181A JP S5887803 A JPS5887803 A JP S5887803A
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- magnetic flux
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H1/00—Constructional details of impedance networks whose electrical mode of operation is not specified or applicable to more than one type of network
- H03H1/0007—Constructional details of impedance networks whose electrical mode of operation is not specified or applicable to more than one type of network of radio frequency interference filters
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F17/00—Fixed inductances of the signal type
- H01F17/04—Fixed inductances of the signal type with magnetic core
- H01F17/06—Fixed inductances of the signal type with magnetic core with core substantially closed in itself, e.g. toroid
- H01F17/062—Toroidal core with turns of coil around it
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H7/00—Multiple-port networks comprising only passive electrical elements as network components
- H03H7/42—Networks for transforming balanced signals into unbalanced signals and vice versa, e.g. baluns
- H03H7/425—Balance-balance networks
- H03H7/427—Common-mode filters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Filters And Equalizers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、非晶質磁性合金から成る磁心に巻線を設けた
ノイズフィルタ用インダクタであって、とくにコンピュ
ータ等の高電圧パルスノイズによる誤動作防止用に好適
な電源ラインフィルタ用インダクタに関する。
ノイズフィルタ用インダクタであって、とくにコンピュ
ータ等の高電圧パルスノイズによる誤動作防止用に好適
な電源ラインフィルタ用インダクタに関する。
従来は*源うインフィルタ用インダクタの磁心としてフ
ェライト、圧粉鉄心又は硅素鋼板を使用していた。フェ
ライトは透磁率が大きく、周波数特性もよいため、ノイ
ズフィルタとして大きな減衰量を期待できるが、飽和磁
束密((J: D mが3500乃至4500 G、残
留磁束密度Brが100OG程度のため、パルス減衰量
を大きく保つために必要なΔB=Bm−Brが2500
万至35(JOGと小さく、振幅の大きなパルスが入力
すると、磁心が飽和して減衰量が減少してしまう。一方
、この飽和現象を避けるため、Bmの大きな圧粉鉄心や
硅素鋼板を使うことが考えられるが、透磁率μの周波数
特性が悪く、高周波において大きな減衰量を確保できな
い。
ェライト、圧粉鉄心又は硅素鋼板を使用していた。フェ
ライトは透磁率が大きく、周波数特性もよいため、ノイ
ズフィルタとして大きな減衰量を期待できるが、飽和磁
束密((J: D mが3500乃至4500 G、残
留磁束密度Brが100OG程度のため、パルス減衰量
を大きく保つために必要なΔB=Bm−Brが2500
万至35(JOGと小さく、振幅の大きなパルスが入力
すると、磁心が飽和して減衰量が減少してしまう。一方
、この飽和現象を避けるため、Bmの大きな圧粉鉄心や
硅素鋼板を使うことが考えられるが、透磁率μの周波数
特性が悪く、高周波において大きな減衰量を確保できな
い。
本発明は、上記の点に鑑み、高?tj圧パルスノイズの
除去に適した特性の非晶質磁性合金で構成された磁心を
用いることにより、高電圧パルスノイズの除去を図るこ
とができコンピュータ等の誤動作防止の用途に適した電
源ラインフィルタ用インダクタを提供しようとするもの
である。
除去に適した特性の非晶質磁性合金で構成された磁心を
用いることにより、高電圧パルスノイズの除去を図るこ
とができコンピュータ等の誤動作防止の用途に適した電
源ラインフィルタ用インダクタを提供しようとするもの
である。
本発明の特徴は、非晶質磁性合金の磁心の特性、すなわ
ち初透磁率μm、残留磁束密度Br、磁界が200のと
きの磁束密度B2、飽和磁束密度Bmを、夫々2000
≦μm≦5000. Br≦3 kG、 6 kG≦B
2≦9kG、及び刀m≧12kGK設定したことにある
。
ち初透磁率μm、残留磁束密度Br、磁界が200のと
きの磁束密度B2、飽和磁束密度Bmを、夫々2000
≦μm≦5000. Br≦3 kG、 6 kG≦B
2≦9kG、及び刀m≧12kGK設定したことにある
。
以下、本発明に係る電源ラインフィルタ用インタリタの
実施例を図面に従って説明する。
実施例を図面に従って説明する。
第1図は本発明の実施例であって、Fθ、Ni。
00系元素を含む非晶質磁性合金で、熱処理(アニール
)により2000≦μm≦5000.Br≦3kG%
6 kG≦B2≦9kG、及びBm≧12kGになるよ
うにしだ薄帯1をトロイダル状に巻回して磁心2を作成
しいこれに巻!3を施したものである。
)により2000≦μm≦5000.Br≦3kG%
6 kG≦B2≦9kG、及びBm≧12kGになるよ
うにしだ薄帯1をトロイダル状に巻回して磁心2を作成
しいこれに巻!3を施したものである。
このように、上記特性範囲の非晶質磁性合金を磁心2と
して用いることにより、高電圧パルスの除去に効果を上
げることができることを本発明者は見いたしたのである
が、次に上記特性範囲の非晶質磁性合金が優れている理
由を述べる。
して用いることにより、高電圧パルスの除去に効果を上
げることができることを本発明者は見いたしたのである
が、次に上記特性範囲の非晶質磁性合金が優れている理
由を述べる。
第2図は種々の特性の非晶質磁性合金の薄板をトロイダ
ル状に巻回して外径22關、内径14簡、高さ10++
+mの磁心を作成し、これに直径0.8mmの線材を2
2回巻回したインダクタのΔBと出力電圧Voとの関係
を示す。ここで、ΔB=Blo−Br「kG」(但し、
13toは磁界が1000のときの磁束密度であって実
質的にBmとみなせる値)であり、出力電圧■○は第3
図(A)のパルス特性測定回路を用いて測ったものであ
る。第3図(A)において、PGはパルス発生器、11
. 、 It2は500の抵抗器、ATTは減衰器、L
は測庸ずべきインダクタ、■」は入力端子、Voけ出力
電圧である。第2図中曲線(イ)は入力電圧Vlが90
i1V、曲線(ロ)は■1が1000V、曲線(ハ)は
vjが11100V の場合である。これらの曲線(イ
)、(ロ)、(ハ)からΔBが大きい程、高電圧パルス
についての減衰量が大きいことが判る。
ル状に巻回して外径22關、内径14簡、高さ10++
+mの磁心を作成し、これに直径0.8mmの線材を2
2回巻回したインダクタのΔBと出力電圧Voとの関係
を示す。ここで、ΔB=Blo−Br「kG」(但し、
13toは磁界が1000のときの磁束密度であって実
質的にBmとみなせる値)であり、出力電圧■○は第3
図(A)のパルス特性測定回路を用いて測ったものであ
る。第3図(A)において、PGはパルス発生器、11
. 、 It2は500の抵抗器、ATTは減衰器、L
は測庸ずべきインダクタ、■」は入力端子、Voけ出力
電圧である。第2図中曲線(イ)は入力電圧Vlが90
i1V、曲線(ロ)は■1が1000V、曲線(ハ)は
vjが11100V の場合である。これらの曲線(イ
)、(ロ)、(ハ)からΔBが大きい程、高電圧パルス
についての減衰量が大きいことが判る。
一方、静的な(小電圧入力時の)減衰量を大きくするに
は透磁率μを大きくする必斐がある。従って、ΔBが大
きくかつμの大きな非晶質磁性金合金が得られれば最も
好都合である。ここで、ΔB=Em−Br1μのうち、
Bmは非晶質合金の組成により決まるが、Br、μはア
ニールによって変化させることができる。従って、ΔB
を大きくするにはBmの大きい組成を選びかつBrをア
ニールによって小さくすればよい。
は透磁率μを大きくする必斐がある。従って、ΔBが大
きくかつμの大きな非晶質磁性金合金が得られれば最も
好都合である。ここで、ΔB=Em−Br1μのうち、
Bmは非晶質合金の組成により決まるが、Br、μはア
ニールによって変化させることができる。従って、ΔB
を大きくするにはBmの大きい組成を選びかつBrをア
ニールによって小さくすればよい。
しかるに、非晶質磁性合金において、Brとμとの関係
は第4図のようになっており、Erを下げるとμも小さ
くなってしまう。但し、第4図の場合非晶質磁性合金の
B +o ” Brn = 13 kGであり、μとし
て10 kHzのときの値(初透磁率μmに実質的に同
じ)を用いた。μが小さいと、静的な減衰量が小さくな
るとともに、パルス特性において飽和前の出力電圧が大
きくなってしまう。そこで、μとBrの組合せで最適な
パルス特性を得る非晶質磁性合金の特性範囲が存在する
かどうかを以下の第5図及び第6図で検討する。
は第4図のようになっており、Erを下げるとμも小さ
くなってしまう。但し、第4図の場合非晶質磁性合金の
B +o ” Brn = 13 kGであり、μとし
て10 kHzのときの値(初透磁率μmに実質的に同
じ)を用いた。μが小さいと、静的な減衰量が小さくな
るとともに、パルス特性において飽和前の出力電圧が大
きくなってしまう。そこで、μとBrの組合せで最適な
パルス特性を得る非晶質磁性合金の特性範囲が存在する
かどうかを以下の第5図及び第6図で検討する。
第5図及び第6図は、第4図のBrとμとの関係を示す
曲線に)と、この曲線に)上におけるErとμに対応し
た出力電圧Vo(図中数値で示す)との関係を夫々示す
。但し、出力電圧VoVi第3図(A)のパルス特性測
定回路を用いて測ったものであシ、第5図は入力mEE
Vjが50 f) V X第611Hvjが100OV
のときの値である。これらの第5図及び第6図より、μ
m(10kHz で)μ)が2000乃至5000で
、Brが1乃牟3koのとき、■土が500■でVOを
約40V以下に抑制でき、またVlが1000VでVo
を約250V以下に抑えることができ、しかも静的な減
衰lも従来のフェライト磁心と同程度確保できることが
判明した。−1′た、そのような特性範囲内に43いて
は、B2が6乃至9kGの範囲内の値となっていること
も判明した。
曲線に)と、この曲線に)上におけるErとμに対応し
た出力電圧Vo(図中数値で示す)との関係を夫々示す
。但し、出力電圧VoVi第3図(A)のパルス特性測
定回路を用いて測ったものであシ、第5図は入力mEE
Vjが50 f) V X第611Hvjが100OV
のときの値である。これらの第5図及び第6図より、μ
m(10kHz で)μ)が2000乃至5000で
、Brが1乃牟3koのとき、■土が500■でVOを
約40V以下に抑制でき、またVlが1000VでVo
を約250V以下に抑えることができ、しかも静的な減
衰lも従来のフェライト磁心と同程度確保できることが
判明した。−1′た、そのような特性範囲内に43いて
は、B2が6乃至9kGの範囲内の値となっていること
も判明した。
以上の説明により、本発明の実A例で示した電源ライン
フィルタ用インダクタは優れた高電圧パルス除去効果を
発揮することが明らかである。゛さて、第1図の実施例
では巻線3は−っであるが、同じ巻数の巻線を一対磁心
2に鳳せはコモンモードチョークコイルが構成されるこ
とになる。
フィルタ用インダクタは優れた高電圧パルス除去効果を
発揮することが明らかである。゛さて、第1図の実施例
では巻線3は−っであるが、同じ巻数の巻線を一対磁心
2に鳳せはコモンモードチョークコイルが構成されるこ
とになる。
このようなコモンモードチョークコイルを用いて第7図
の如き電源ラインフィルタを構成した場合の入力電圧■
1と出力電圧■0との関係を第8図曲線(ホ)に示す。
の如き電源ラインフィルタを構成した場合の入力電圧■
1と出力電圧■0との関係を第8図曲線(ホ)に示す。
但し、磁心2け外径22調、内径14覇、高さ10鵡と
なるように本発明の実施例の場合と同様の非晶質磁性合
金の薄帯をトロイダル状にしたものであり、巻線は直径
0.7mの線材を31回ずつ夫々巻装したものであり、
第3図(B)のパルス特性測定回路で入力電圧■1と出
力電圧■0との関係を測定している。すなわち、第8図
はコモンモードの場合の入出力特性を示している。第3
図(B)において、PGはパルス発生器、R1乃至R8
は50Ωの抵抗器、ATTは減衰器、NIL’は測定す
べき第7図のラインフィルタである。第7図において、
01は帆1μFコンデンサ、02は3300pF のコ
ンデンサである。第8図曲線(へ)は比較のために全く
同じ形状のフェライト磁心を用いたコモンモードチョー
クコイルの場合の同一測定条件での測定結果を示す。
なるように本発明の実施例の場合と同様の非晶質磁性合
金の薄帯をトロイダル状にしたものであり、巻線は直径
0.7mの線材を31回ずつ夫々巻装したものであり、
第3図(B)のパルス特性測定回路で入力電圧■1と出
力電圧■0との関係を測定している。すなわち、第8図
はコモンモードの場合の入出力特性を示している。第3
図(B)において、PGはパルス発生器、R1乃至R8
は50Ωの抵抗器、ATTは減衰器、NIL’は測定す
べき第7図のラインフィルタである。第7図において、
01は帆1μFコンデンサ、02は3300pF のコ
ンデンサである。第8図曲線(へ)は比較のために全く
同じ形状のフェライト磁心を用いたコモンモードチョー
クコイルの場合の同一測定条件での測定結果を示す。
第9図は第8図で測定した電源ラインフィルタを第3図
(0)のパルス特性測定回路で入力電圧■1と出力電圧
Voとの関係を求めたもので、ノーマルモードの場合の
入出力特性を示している。第3図(0)中でR1乃至R
4は50Ωの抵抗器である。
(0)のパルス特性測定回路で入力電圧■1と出力電圧
Voとの関係を求めたもので、ノーマルモードの場合の
入出力特性を示している。第3図(0)中でR1乃至R
4は50Ωの抵抗器である。
第9図で曲線(ト)は前述の実施例で示した磁心2の場
合、曲線任)はフェライト磁心の場合を示す。
合、曲線任)はフェライト磁心の場合を示す。
それらの第8図及び第9図から、本発明のコモンモード
チョークコイルを利用した場合の方がコモンモード及び
ノーマルモードの画方共にフェライト磁心を用いたコモ
ンモードチョークコイルよりも格段に優れていることが
判る3゜ 叙上のように、本発明の電源ラインフィルタ用インダク
タは、2000≦μm≦5000でB r = 3kG
、5kG≦B2≦9kG、及びl1m≧12kGを満足
する特性の非晶質磁性合金から成る磁心に巻線を巻装し
ているので、低1扛圧ノ・Cズから高電圧パルスノイズ
まで充分効果的に除去することが可能であり、とくにコ
ンビーータの誤動作直+)−等の用途に好適である。
チョークコイルを利用した場合の方がコモンモード及び
ノーマルモードの画方共にフェライト磁心を用いたコモ
ンモードチョークコイルよりも格段に優れていることが
判る3゜ 叙上のように、本発明の電源ラインフィルタ用インダク
タは、2000≦μm≦5000でB r = 3kG
、5kG≦B2≦9kG、及びl1m≧12kGを満足
する特性の非晶質磁性合金から成る磁心に巻線を巻装し
ているので、低1扛圧ノ・Cズから高電圧パルスノイズ
まで充分効果的に除去することが可能であり、とくにコ
ンビーータの誤動作直+)−等の用途に好適である。
第1図は本発明に係る電源ラインフィルタ用インダクタ
の実施例を示す概略平面図、第2図は非晶質磁性合金に
おけるΔBと出力電圧■0との関係を示すグラフ、第3
図(A)V′iインダクタ単体の場合のパルス特性測定
回路を示す回路図、第3図(B)Viミラインフィルタ
コモンモードパルスについてのパルス特性測定回路を示
す回路図、第3図(0)はラインフィルタのノーマルモ
ードパルスについてのパル特性測定回路を示す回路図、
第4図は非晶質磁性合金の残留磁束密度と初透磁率との
関係を示すグラフ、第5図は残留磁束密度と初透磁率と
に対応した出力電圧を示し入力電圧が500Vの場合の
グラフ、第6図は同じく入力電圧が1ooovの場合の
グラフ、第7図は本発明の実施例の磁心に一対の巻線を
施してコモンモードチョークコイルを構成しさらにこれ
にコンデンサを付加して電源ラインフィルタを構成した
場合の回路図、第8図は本発明のコモンモードチョーク
コイルlいたラインフィルタ及びフェライト磁心を用い
たラインフィルタのコモンモードパルスについての入出
力特性を示すグラフ、第9図は同じくノーマルモードパ
ルスについての入出力特性を示すグラフである。 1・・・薄帯、2・・・磁心、3・・・巻線。 特許出願人 東京電気化学工業株式会社代理人 弁
理士 村 井 隆 第2図 ΔB= B、o−Sr (kG) 第4囚 1 第5図 0001− り\留石Δ4艦叡度Br(kG) 第6図 夕へ53石ユリζち4漬(kG) 第7図 1 5001 第8図 入力覧瓜■l(岸ぐルト)
の実施例を示す概略平面図、第2図は非晶質磁性合金に
おけるΔBと出力電圧■0との関係を示すグラフ、第3
図(A)V′iインダクタ単体の場合のパルス特性測定
回路を示す回路図、第3図(B)Viミラインフィルタ
コモンモードパルスについてのパルス特性測定回路を示
す回路図、第3図(0)はラインフィルタのノーマルモ
ードパルスについてのパル特性測定回路を示す回路図、
第4図は非晶質磁性合金の残留磁束密度と初透磁率との
関係を示すグラフ、第5図は残留磁束密度と初透磁率と
に対応した出力電圧を示し入力電圧が500Vの場合の
グラフ、第6図は同じく入力電圧が1ooovの場合の
グラフ、第7図は本発明の実施例の磁心に一対の巻線を
施してコモンモードチョークコイルを構成しさらにこれ
にコンデンサを付加して電源ラインフィルタを構成した
場合の回路図、第8図は本発明のコモンモードチョーク
コイルlいたラインフィルタ及びフェライト磁心を用い
たラインフィルタのコモンモードパルスについての入出
力特性を示すグラフ、第9図は同じくノーマルモードパ
ルスについての入出力特性を示すグラフである。 1・・・薄帯、2・・・磁心、3・・・巻線。 特許出願人 東京電気化学工業株式会社代理人 弁
理士 村 井 隆 第2図 ΔB= B、o−Sr (kG) 第4囚 1 第5図 0001− り\留石Δ4艦叡度Br(kG) 第6図 夕へ53石ユリζち4漬(kG) 第7図 1 5001 第8図 入力覧瓜■l(岸ぐルト)
Claims (2)
- (1) 2000≦μm ≦5000でEr≦3kG
、5kG≦B2≦9kG、及びBm≧12kG(但し、
μmは初透磁率、Brは残留磁束密度、B2は磁界が2
00のときの磁束密度、Bmは飽和磁束密度)を満足す
る特性の非晶質磁性合金から成る磁心に巻線を設けたこ
とを特徴とする電源ラインフィルタ用インダクタ。 - (2) n記巻線がコモンモードチョークコイルをt
す如く一対設けられている特許請求の範囲第1項記載の
電源ラインフィルタ用インダクタ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18520181A JPS5887803A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | 電源ラインフイルタ用インダクタ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18520181A JPS5887803A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | 電源ラインフイルタ用インダクタ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5887803A true JPS5887803A (ja) | 1983-05-25 |
JPH0133927B2 JPH0133927B2 (ja) | 1989-07-17 |
Family
ID=16166628
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18520181A Granted JPS5887803A (ja) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | 電源ラインフイルタ用インダクタ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5887803A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6474816A (en) * | 1987-09-16 | 1989-03-20 | Tokin Corp | Noise filter |
JP2002134329A (ja) * | 2000-10-24 | 2002-05-10 | Hitachi Metals Ltd | 信号回線のコモンモード雷サージ電流抑制用磁性部品 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5173923A (ja) * | 1974-12-24 | 1976-06-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | |
JPS5384802A (en) * | 1976-12-29 | 1978-07-26 | Allied Chem | Metal glass having high magnetic permeability * low magnetic strain low ac core loss and high heatstability |
JPS5646516A (en) * | 1979-09-21 | 1981-04-27 | Tdk Corp | Inductor for power supply line filter |
-
1981
- 1981-11-20 JP JP18520181A patent/JPS5887803A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2002134329A (ja) * | 2000-10-24 | 2002-05-10 | Hitachi Metals Ltd | 信号回線のコモンモード雷サージ電流抑制用磁性部品 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0133927B2 (ja) | 1989-07-17 |
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