JPS5884992A - 伸線性及びゴムとの接着性の優れたブラスめつき鋼線 - Google Patents
伸線性及びゴムとの接着性の優れたブラスめつき鋼線Info
- Publication number
- JPS5884992A JPS5884992A JP56181713A JP18171381A JPS5884992A JP S5884992 A JPS5884992 A JP S5884992A JP 56181713 A JP56181713 A JP 56181713A JP 18171381 A JP18171381 A JP 18171381A JP S5884992 A JPS5884992 A JP S5884992A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plus
- wire
- steel wire
- rubber
- brass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は伸線性及びゴムとの接着性特に耐水接着性の
優れたプラスめっき鋼線に関するものである。
優れたプラスめっき鋼線に関するものである。
プラスめっきを施した鋼線は、ゴムとの接着性及び伸線
性の優秀さから、直径０．１５Ｗ〜０．４０■の細線に
伸線され、このような細線を複数本撚り合わせてタイヤ
の骨格を形成する所謂スチールコード、或は高圧ゴムホ
ースの補強用線、その他のゴム、プラスチック、コンク
リート等の補強用材として近年大量に使用されて来てい
る。
性の優秀さから、直径０．１５Ｗ〜０．４０■の細線に
伸線され、このような細線を複数本撚り合わせてタイヤ
の骨格を形成する所謂スチールコード、或は高圧ゴムホ
ースの補強用線、その他のゴム、プラスチック、コンク
リート等の補強用材として近年大量に使用されて来てい
る。
この様なプラスめっき鋼線には、従来亜鉛成分２０〜３
５重量％、従って、銅成分８０〜６５重量％Ｃ以下チは
総て重量％とする）の、即ち、高調組成側に属する、厚
みが０５〜２．０μのプラスを使用しているが、このプ
ラスめっき鋼線をスチールコードとして使用したタイヤ
を、特に高温多湿地斌、或は凍結防止のため道路上に食
塩や塩化カルシウム等を散布する寒冷地域で使用する場
合はプラスめっき鋼線の耐水、耐塩接着性が問題となっ
ている。
５重量％、従って、銅成分８０〜６５重量％Ｃ以下チは
総て重量％とする）の、即ち、高調組成側に属する、厚
みが０５〜２．０μのプラスを使用しているが、このプ
ラスめっき鋼線をスチールコードとして使用したタイヤ
を、特に高温多湿地斌、或は凍結防止のため道路上に食
塩や塩化カルシウム等を散布する寒冷地域で使用する場
合はプラスめっき鋼線の耐水、耐塩接着性が問題となっ
ている。
ところで、このプラスめっき鋼線の耐水接着性を良くす
る為には、プラス組成を低調側（好ましくは銅チロ０チ
以下）に設定すると良いと云うことは既に知られていた
が、−唯、低調組成では、βプラスが出現して来て、そ
のため伸線加工が極めて困難になると云う事態を生じ、
耐水接着性を生かしたくとも斜上の伸線困難の点で行詰
っていた。
る為には、プラス組成を低調側（好ましくは銅チロ０チ
以下）に設定すると良いと云うことは既に知られていた
が、−唯、低調組成では、βプラスが出現して来て、そ
のため伸線加工が極めて困難になると云う事態を生じ、
耐水接着性を生かしたくとも斜上の伸線困難の点で行詰
っていた。
即ち、プラス層中の銅チとβプラス率（ここではαプラ
スとβプラスとのＸ線回折強度ピークを夫々１．、
、 Ｉβと、すると、 （■β Ｘ１００／Ｉ。
スとβプラスとのＸ線回折強度ピークを夫々１．、
、 Ｉβと、すると、 （■β Ｘ１００／Ｉ。
十Ｉβ）チをβプラス率と定義する）と伸線性との関係
は第１図に示すように、銅チが下がるとβプラス率が上
がり、その結果伸線性が落ちると云う関係にあつ゛た。
は第１図に示すように、銅チが下がるとβプラス率が上
がり、その結果伸線性が落ちると云う関係にあつ゛た。
そこでこの発明は、伸線加工が十分に、即ち、引抜き時
、断線の発生が少く、且つダイス摩耗が少り状態でなさ
れ、而も、例えばタイヤのスチールコードに使用した場
合、満足できる程度の、ゴムとの接着性特に耐水接着性
を得られる、伸線性及びゴムとの接着性の優れたプラス
つき鋼線を提供するのをその目的とする。
、断線の発生が少く、且つダイス摩耗が少り状態でなさ
れ、而も、例えばタイヤのスチールコードに使用した場
合、満足できる程度の、ゴムとの接着性特に耐水接着性
を得られる、伸線性及びゴムとの接着性の優れたプラス
つき鋼線を提供するのをその目的とする。
今この発明の基になった知見について述べると、第１図
はＣｕチーβプラス率線図であシ、第１図中Ａ線は本来
のプラス合金（なお合金めっきプラスも含む）のβプラ
ス率を示すものであるが、Ｃｕ％＝６２％程度以下の低
Ｃｕ側において急激にβここで、プラスめっき鋼線のβ
プラス率はＸ線回析装置（機種：理学電機製ミニフレッ
クス）を用い、Ｃｏ−Ｋｄ線を２次電圧３０ＫＶ、電流
１０ｍＡで試料に照射し、ンケールレンジ４０００ Ｃ
ｐｓでのαプラス（１１１）とβプラス（１１０）（！
：のＸ光線回折ピーク高さを用いて下記のように定義し
た値である。
はＣｕチーβプラス率線図であシ、第１図中Ａ線は本来
のプラス合金（なお合金めっきプラスも含む）のβプラ
ス率を示すものであるが、Ｃｕ％＝６２％程度以下の低
Ｃｕ側において急激にβここで、プラスめっき鋼線のβ
プラス率はＸ線回析装置（機種：理学電機製ミニフレッ
クス）を用い、Ｃｏ−Ｋｄ線を２次電圧３０ＫＶ、電流
１０ｍＡで試料に照射し、ンケールレンジ４０００ Ｃ
ｐｓでのαプラス（１１１）とβプラス（１１０）（！
：のＸ光線回折ピーク高さを用いて下記のように定義し
た値である。
記
プラスめっき鋼線のβプラス率（チ）＝Ｉβ×１００／
１．Ｉ＋Ｉβ 上式にて Ｉβ：βプラス（１１０）のｘ光線回折ピー
ク高さ Ｉα：αプラス（１１１）のＸ −Ｓ？、線回折ピーク
高さ 又第１図において曲線ａ、ｂ、ｃは何れも、鋼線に銅め
っき後、亜鉛めっきを行い、熱拡散処理を温度を変へて
行ったプラスめっき鋼線（但しプラスの組成はＡ線を示
すプラス合金と同じ）におけるβプラス率を示すもので
、倒れも加熱時間は同じであって、唯ａよｐｂ、ｂより
Ｃの方が加熱温度が高くなっているものである。
１．Ｉ＋Ｉβ 上式にて Ｉβ：βプラス（１１０）のｘ光線回折ピー
ク高さ Ｉα：αプラス（１１１）のＸ −Ｓ？、線回折ピーク
高さ 又第１図において曲線ａ、ｂ、ｃは何れも、鋼線に銅め
っき後、亜鉛めっきを行い、熱拡散処理を温度を変へて
行ったプラスめっき鋼線（但しプラスの組成はＡ線を示
すプラス合金と同じ）におけるβプラス率を示すもので
、倒れも加熱時間は同じであって、唯ａよｐｂ、ｂより
Ｃの方が加熱温度が高くなっているものである。
次に上掲の本来のプラス合金、及び熱拡散処理法でめっ
きしたプラスめっき鋼線の伸線性を評価するのに「断線
」と云う現象を取上げることにし、その「断線」に関す
る種類を分類して置くと（１）細まり ：伸線完了時
の測定で鋼線径が直前のダイス径よりもＶｌｏｏ （ａ）以上小さくなること。
きしたプラスめっき鋼線の伸線性を評価するのに「断線
」と云う現象を取上げることにし、その「断線」に関す
る種類を分類して置くと（１）細まり ：伸線完了時
の測定で鋼線径が直前のダイス径よりもＶｌｏｏ （ａ）以上小さくなること。
６１）細まシ断線：絞シ切れσ
６１ｉ）摩耗断線 ：断線部の鋼線径がダイス径よシも
太目で断線した場合及び 断線しないが摩耗のためダイ スを交換した場合。
太目で断線した場合及び 断線しないが摩耗のためダイ スを交換した場合。
４功 その他の断線：疵原因及びその他の原因による場
合。
合。
で４Ｄ、先づ「細まシ断線」の点から見るのに先だち、
更に下記の用語の意味を明らかにして置くと、 Ｏ細まり発生率・・・・・・上記「細まり」発生の有無
を計ｌθ箇のボビン毎に調 べ、１０箇のボビン中５箇 あれば５０％とするもの。
更に下記の用語の意味を明らかにして置くと、 Ｏ細まり発生率・・・・・・上記「細まり」発生の有無
を計ｌθ箇のボビン毎に調 べ、１０箇のボビン中５箇 あれば５０％とするもの。
０細まり断線発生率・・・・・・仕上素線ボビン単位に
「細まり断線」の発生の有 無を計１０箇のボビン毎に 調べ、ｌＯ箇のボビン中５ 箇あれば５０チとするもの。
「細まり断線」の発生の有 無を計１０箇のボビン毎に 調べ、ｌＯ箇のボビン中５ 箇あれば５０チとするもの。
であり、第２図（イ）は、第１図中の曲線Ｂの特性を示
す熱拡散処理法で作ったプラスめっき鋼線を伸線したと
きの細まり発生率とＣｕ％との関係を見た線図であり、
第２図（ロ）は同じく曲線もの特性を示す熱拡散処理法
で作ったプラスめっき鋼線を伸線したときの細まり断線
発生率とＣｕ％との関係を見た線図で、伺れも横軸Ｃｕ
％の下の０内には第１図より読み取ったβプラス率を附
したものであるＯ ところでこれらの線図を見ると、Ｃｕ％が６２−以下、
即ち、βプラス率が略３０チ以上におｈて「細ｔｂ発生
率」及び「細まり断線発生率」が伺れも急激に増加して
いることが明らかに看取できるる。
す熱拡散処理法で作ったプラスめっき鋼線を伸線したと
きの細まり発生率とＣｕ％との関係を見た線図であり、
第２図（ロ）は同じく曲線もの特性を示す熱拡散処理法
で作ったプラスめっき鋼線を伸線したときの細まり断線
発生率とＣｕ％との関係を見た線図で、伺れも横軸Ｃｕ
％の下の０内には第１図より読み取ったβプラス率を附
したものであるＯ ところでこれらの線図を見ると、Ｃｕ％が６２−以下、
即ち、βプラス率が略３０チ以上におｈて「細ｔｂ発生
率」及び「細まり断線発生率」が伺れも急激に増加して
いることが明らかに看取できるる。
即ち、βプラスの現出が多くなると伸線し難いと云う現
象は既に知られているが、ダイス間での素線異常な細ま
シ現象に着目すると、第３図に示へ すように、βプラス率３０チを境にして３０チ以上で細
まシ発生率、細まり断線７発生率が、又βプラス率１０
チ以上で総断線頻度比（βプラス率０の場合の素線長１
０６ｍ当り総断線発生回数を１．０として任意のβプラ
ス率の場合のその指数を示すもの。）が急激に増加して
いるのが明瞭に認められるので、βプラス率によシ伸線
し難さを定量化できることがわかる。
象は既に知られているが、ダイス間での素線異常な細ま
シ現象に着目すると、第３図に示へ すように、βプラス率３０チを境にして３０チ以上で細
まシ発生率、細まり断線７発生率が、又βプラス率１０
チ以上で総断線頻度比（βプラス率０の場合の素線長１
０６ｍ当り総断線発生回数を１．０として任意のβプラ
ス率の場合のその指数を示すもの。）が急激に増加して
いるのが明瞭に認められるので、βプラス率によシ伸線
し難さを定量化できることがわかる。
なお第３図は種々の＝Ｃｕ％のＣｕ−Ｚｎ２層めっきに
対し、種々の温度で熱拡散処理を行い、０〜１００％の
範囲のβプラス率を現出させた線材を、通常の湿式伸線
を行って、その場合の細″！シ発生率、細まシ断線発生
率及び総断線頻度比とβプラス率との関係を見た線図で
あるが、この線図を見れば鋼線の表面に隼と亜鉛とのめ
っきを層状に別るめっき方法によって形成したプラスめ
っき鋼線の伸線加工性はめっきの銅成分よシ；ム β
プラス率で一義的に関係づけられること、即ち細まシ発
生率とａまり断線発生率とはβプラス率が３０％を越え
ると急増すること、又総断線頻度比はβプラス率が１０
％を超えると急増すると云う知見が得られる。
対し、種々の温度で熱拡散処理を行い、０〜１００％の
範囲のβプラス率を現出させた線材を、通常の湿式伸線
を行って、その場合の細″！シ発生率、細まシ断線発生
率及び総断線頻度比とβプラス率との関係を見た線図で
あるが、この線図を見れば鋼線の表面に隼と亜鉛とのめ
っきを層状に別るめっき方法によって形成したプラスめ
っき鋼線の伸線加工性はめっきの銅成分よシ；ム β
プラス率で一義的に関係づけられること、即ち細まシ発
生率とａまり断線発生率とはβプラス率が３０％を越え
ると急増すること、又総断線頻度比はβプラス率が１０
％を超えると急増すると云う知見が得られる。
なお、又第３図においてＢ、Ｃ線間のギャップはその殆
んどがダイス摩耗発生に起因する。又細まり断線は通常
１６〜２０枚のダイスの内、前半のダイスで発生するが
、断線はロスタイムが非常に大きく、全く発生させない
様にすることが望ましい。
んどがダイス摩耗発生に起因する。又細まり断線は通常
１６〜２０枚のダイスの内、前半のダイスで発生するが
、断線はロスタイムが非常に大きく、全く発生させない
様にすることが望ましい。
種々実験の結果、テラスめっき鋼線の伸線加工性は本質
的にはプラス自身の加工性に左右され、各ダイス毎の落
し率を１６チとする通常の伸線条件では、βプラス率が
３０％を超えると許容し難い伸線トラブル、例えば断線
とダイス摩耗等を生じることが今回これ等の実験により
明らかにされた。蓋し潤滑剤の改良等で伸線条件を改善
しても、大体βプラス率３（ｌを境にしてそれより以上
の範囲で伸線加工性が急激に劣化する現象は避けること
は困難である。
的にはプラス自身の加工性に左右され、各ダイス毎の落
し率を１６チとする通常の伸線条件では、βプラス率が
３０％を超えると許容し難い伸線トラブル、例えば断線
とダイス摩耗等を生じることが今回これ等の実験により
明らかにされた。蓋し潤滑剤の改良等で伸線条件を改善
しても、大体βプラス率３（ｌを境にしてそれより以上
の範囲で伸線加工性が急激に劣化する現象は避けること
は困難である。
次に、タイヤコードを入れたゴムを加硫後高湿潤雰′囲
気中で７日間放置し、約１５時間大気中に保管した後タ
イヤコードを引抜きその付着性をゴム付着率（引抜後、
ゴムで被覆されている部・分の、ゴムで被覆されておる
長き部分に対するコード表面積率ｔｓ）で見ると、同様
にＣｕ％とは無関係にβプラス率と一義的な関係があり
、その状況は第３図に示したようにβプラス率が１ｏチ
以下になると急激に低下すると云う知見が得られた。
気中で７日間放置し、約１５時間大気中に保管した後タ
イヤコードを引抜きその付着性をゴム付着率（引抜後、
ゴムで被覆されている部・分の、ゴムで被覆されておる
長き部分に対するコード表面積率ｔｓ）で見ると、同様
にＣｕ％とは無関係にβプラス率と一義的な関係があり
、その状況は第３図に示したようにβプラス率が１ｏチ
以下になると急激に低下すると云う知見が得られた。
従来、Ｃｕ％が低い程ゴムとの接着性が良好であると、
漠然と云われて来ていたが、発明者の行った実験によシ
、ゴムとプラスめっき鋼線との耐水接着性はめつき層の
βプラス率と関係があり、βプラス率１０チを境として
１ｏチ未満ではβプラス率の低下と共にゴムに対する耐
水接着性が急激に低下し、βプラス率１０％以上ではβ
プラス率の上昇と共に耐水接着性が漸増することが明ら
かとなった。従って銅と亜鉛との三元素のみの合金に関
する限りでは、プラスはβプラス率を１０〜３０％の範
囲に選択することにより、伸線加工性においてはα固溶
体単相のプラスに比して殆んど損色ないものが得られ、
而も更にゴムとの優れた耐水接着性を有するものが得ら
れると云う知見を得た。
漠然と云われて来ていたが、発明者の行った実験によシ
、ゴムとプラスめっき鋼線との耐水接着性はめつき層の
βプラス率と関係があり、βプラス率１０チを境として
１ｏチ未満ではβプラス率の低下と共にゴムに対する耐
水接着性が急激に低下し、βプラス率１０％以上ではβ
プラス率の上昇と共に耐水接着性が漸増することが明ら
かとなった。従って銅と亜鉛との三元素のみの合金に関
する限りでは、プラスはβプラス率を１０〜３０％の範
囲に選択することにより、伸線加工性においてはα固溶
体単相のプラスに比して殆んど損色ないものが得られ、
而も更にゴムとの優れた耐水接着性を有するものが得ら
れると云う知見を得た。
そこで、これらの知見に基づきこの発明に係る、伸線性
及びゴムとの耐水接着性の優れたプラスめっき鋼線が着
想されされるに至り、その構成を説明すると、鋼 線の
表面に、銅と亜鉛とのめっきを層状に別個に行った後、
合金化してプラスのめつき層を作るめっき方法によって
形成したプラスめっき層を有するプラスめっき鋼線であ
って、更に１αプラスとβプラスとのＸ線回折強度ピー
クを夫々ｌａ、ｌβとし、（１βＸ１００／Ｔ、 十Ｉ
β゛）チをβプラス率と定義した時、該βプラス率が１
０〜３０％の範囲にあることを特徴とするものである。
及びゴムとの耐水接着性の優れたプラスめっき鋼線が着
想されされるに至り、その構成を説明すると、鋼 線の
表面に、銅と亜鉛とのめっきを層状に別個に行った後、
合金化してプラスのめつき層を作るめっき方法によって
形成したプラスめっき層を有するプラスめっき鋼線であ
って、更に１αプラスとβプラスとのＸ線回折強度ピー
クを夫々ｌａ、ｌβとし、（１βＸ１００／Ｔ、 十Ｉ
β゛）チをβプラス率と定義した時、該βプラス率が１
０〜３０％の範囲にあることを特徴とするものである。
このプラスめっき鋼線は斜上のような構成を有するから
、タイヤのスチールコードに使用するため、直径０．１
５■〜０４０ｆｉの細線に伸線する時、「細まり断線」
（絞シ切れ）の発生が殆んどなく、「ダイス摩耗」も
殆んどなく行え、而も伸線素線を撚り合わせて作ったス
チールコードをコムに埋め込んで加硫したゴム板は苛酷
な湿潤雰囲気中に放置しても充分に高いゴム付着率８０
％を確保できる鋼線が得られ、高圧ゴムホースの補強用
線、その他ゴム、プラスチック、コンクリ−１の補強用
材として一層細く伸線する場も容易に冷間伸線が行える
。
、タイヤのスチールコードに使用するため、直径０．１
５■〜０４０ｆｉの細線に伸線する時、「細まり断線」
（絞シ切れ）の発生が殆んどなく、「ダイス摩耗」も
殆んどなく行え、而も伸線素線を撚り合わせて作ったス
チールコードをコムに埋め込んで加硫したゴム板は苛酷
な湿潤雰囲気中に放置しても充分に高いゴム付着率８０
％を確保できる鋼線が得られ、高圧ゴムホースの補強用
線、その他ゴム、プラスチック、コンクリ−１の補強用
材として一層細く伸線する場も容易に冷間伸線が行える
。
実施例
直径Ｑ、９９ｍの線材をパーライト変態後、銅と亜鉛と
のめっきを層状に別個に行った後、合金化してプラスの
めつき層を作るめっき方法、例えば熱拡散処理法で、プ
ラスめ゛つき層を作る時、プラスの鋼組成が銅６５〜７
０チレペル、総めっき厚が１．５μと、選ぶβプラス率
が０ 、１０ 、１５．３０゜５０チになるように、直
接通電加熱によシ鋼線温のＺｎＯ膜を化学処理し、後該
線材をダイス１９枚で直径０．１７５ｍまで、又引抜線
速１０００ｍ／ｍｉｎで湿式伸線し、この素線によって
ＩＸ３ 、 ＋９ 。
のめっきを層状に別個に行った後、合金化してプラスの
めつき層を作るめっき方法、例えば熱拡散処理法で、プ
ラスめ゛つき層を作る時、プラスの鋼組成が銅６５〜７
０チレペル、総めっき厚が１．５μと、選ぶβプラス率
が０ 、１０ 、１５．３０゜５０チになるように、直
接通電加熱によシ鋼線温のＺｎＯ膜を化学処理し、後該
線材をダイス１９枚で直径０．１７５ｍまで、又引抜線
速１０００ｍ／ｍｉｎで湿式伸線し、この素線によって
ＩＸ３ 、 ＋９ 。
＋１５と順次ｍｂ合わせて加工し、最後に直径０．１５
１１１１の素線でラッピング仕上げて゛タイヤコード〔
コード構成３＋９＋１５ （０，１７５φ）＋１゜（０
，１５φ）〕を作った。
１１１１の素線でラッピング仕上げて゛タイヤコード〔
コード構成３＋９＋１５ （０，１７５φ）＋１゜（０
，１５φ）〕を作った。
このものにつき耐水接着性試験を行い、そのゴム引抜力
とゴム付着率を見ると、第１表に示す通電１表中に示し
た通電であった。
とゴム付着率を見ると、第１表に示す通電１表中に示し
た通電であった。
即ち、Ｃｕ％（６５，１〜７０．２％）でβプラスこの
発明鋼線と同じである６５−〜６９．７％のものでもβ
プラス率が０〜２ｍの比較鋼線は伸線断線比＄１；ｉ
３．９〜５．２と全く許容出来ない水準となっている。
発明鋼線と同じである６５−〜６９．７％のものでもβ
プラス率が０〜２ｍの比較鋼線は伸線断線比＄１；ｉ
３．９〜５．２と全く許容出来ない水準となっている。
第１表
めっき径 ： ０．９０畷φ
ダイス総個数：１９枚
伸線速度 ： １０００ｍ／ｗｉｎ
仕上線径 ：０．１７５φ
洞滑剤 ：脂肪酸エステル
コード構成 ： （３＋９＋１５（０，１７５φ）＋ｔ
（ｏ、１５４））
（ｏ、１５４））
第１図はプラスの組成とβプラス率との関係及び銅めっ
き後、亜鉛めっきを行ない、熱拡散温度を変えてめっき
層をプラス化したプラス鋼線のプラス組成とβプラス率
との関係を示す線図、第２図（イ）はプラスにおけるＣ
ｕ％及びβプラス率と細まシ発生率との関係をプロット
した線図、第２図（ロ）はプラスにおけるＣｕ％及びβ
プラス率と細ま係を示す線図を夫々示す。 以上 特許出願人 川鉄鋼線工業株式会社 外１名第１図 プラス中Ｃｕ ”／ｅ 第２図 （イ） （ロ）第３図 βフ“ラス”Ｆ！（’ム）
き後、亜鉛めっきを行ない、熱拡散温度を変えてめっき
層をプラス化したプラス鋼線のプラス組成とβプラス率
との関係を示す線図、第２図（イ）はプラスにおけるＣ
ｕ％及びβプラス率と細まシ発生率との関係をプロット
した線図、第２図（ロ）はプラスにおけるＣｕ％及びβ
プラス率と細ま係を示す線図を夫々示す。 以上 特許出願人 川鉄鋼線工業株式会社 外１名第１図 プラス中Ｃｕ ”／ｅ 第２図 （イ） （ロ）第３図 βフ“ラス”Ｆ！（’ム）
Claims (1)
- 鋼線の表面に、銅と亜鉛とのめっきを層状に別個に行っ
た後、合金化してプラスのめつき層を作るめっき方法に
よって形成したプラスめっき層を有するプラスめっき鋼
線であって、βプラス率が１０〜３（ｌの範囲にあるこ
とを特徴とする、伸線性及びゴムとの接着性の優れたプ
ラスめっき鋼線０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56181713A JPS5884992A (ja) | 1981-11-14 | 1981-11-14 | 伸線性及びゴムとの接着性の優れたブラスめつき鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56181713A JPS5884992A (ja) | 1981-11-14 | 1981-11-14 | 伸線性及びゴムとの接着性の優れたブラスめつき鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884992A true JPS5884992A (ja) | 1983-05-21 |
| JPH0156160B2 JPH0156160B2 (ja) | 1989-11-29 |
Family
ID=16105550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56181713A Granted JPS5884992A (ja) | 1981-11-14 | 1981-11-14 | 伸線性及びゴムとの接着性の優れたブラスめつき鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884992A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101927274A (zh) * | 2010-09-13 | 2010-12-29 | 河南恒星科技股份有限公司 | 超精细钢丝及其生产工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0391673U (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-18 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS544250A (en) * | 1977-06-07 | 1979-01-12 | Goodyear Tire & Rubber | Method of making steel wire for reinforcing rubber |
| JPS5489940A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-17 | Tokyo Rope Mfg Co | Brass plated steel wire having food drawability |
| JPS55105548A (en) * | 1979-01-05 | 1980-08-13 | Bekaert Sa Nv | Steel wire for reinforcing rubber composition |
| JPS5630845A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-28 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Tyre steel cord having improved adhesive property |
-
1981
- 1981-11-14 JP JP56181713A patent/JPS5884992A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS544250A (en) * | 1977-06-07 | 1979-01-12 | Goodyear Tire & Rubber | Method of making steel wire for reinforcing rubber |
| JPS5489940A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-17 | Tokyo Rope Mfg Co | Brass plated steel wire having food drawability |
| JPS55105548A (en) * | 1979-01-05 | 1980-08-13 | Bekaert Sa Nv | Steel wire for reinforcing rubber composition |
| JPS5630845A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-28 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Tyre steel cord having improved adhesive property |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101927274A (zh) * | 2010-09-13 | 2010-12-29 | 河南恒星科技股份有限公司 | 超精细钢丝及其生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0156160B2 (ja) | 1989-11-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4265678A (en) | Metal wire cord | |
| US2563113A (en) | Method of bonding rubber to metals | |
| US4347290A (en) | Steel wire reinforcing elements | |
| US3749558A (en) | Nickel-coated steel core wires and cables | |
| EP0179517B1 (en) | Ferrous substrate with rubber adherent metal coating and method of making the same | |
| US4859289A (en) | Process for producing a metal wire useful as rubber product reinforcement | |
| JP2001515546A (ja) | タイヤ用のハイブリッドスチールコード | |
| US4143209A (en) | Process for making zinc coated steel wire and product made thereby | |
| US5956935A (en) | High tensile steel filament member for rubber product reinforcement | |
| JPH08325964A (ja) | ゴム補強用スチールワイヤおよびスチールコード | |
| GB2039580A (en) | Coated steel wire | |
| GB2063725A (en) | Manufacture of wires for reinforcing rubber articles | |
| US6098393A (en) | High strength steel cord for pneumatic tire | |
| JP3163178B2 (ja) | エラストマー物質製物品を補強するための、被覆層を有する金属線および該線材で補強したエラストマー物質製物品 | |
| JPS5884992A (ja) | 伸線性及びゴムとの接着性の優れたブラスめつき鋼線 | |
| JP2008063687A (ja) | ゴム物品補強用ブラスめっき鋼線とその製造方法 | |
| JP6572783B2 (ja) | めっき鋼線及びそれを用いたゴム複合体並びにめっき鋼線の製造方法 | |
| JPH01292190A (ja) | タイヤ用スチールコードおよびタイヤ | |
| EP1995375B1 (en) | Brass plated steel wire for rubber article reinforcement and process for producing the same | |
| JP2003094108A (ja) | 金属ワイヤの製造方法、およびその金属ワイヤを用いた金属コード | |
| JPH08218282A (ja) | ゴム補強用超高強度スチールワイヤおよびスチールコード | |
| KR101393788B1 (ko) | 고무제품 보강용 스틸코드용 도금 강선의 제조방법 | |
| DE69021571T2 (de) | Radialer luftreifen. | |
| WO2020054673A1 (ja) | ゴム物品補強用スチールコード | |
| KR100353161B1 (ko) | 스틸코드용 도금 강선의 제조방법 |