JPS5884676A - パルスア−ク溶接におけるア−ク安定化方法 - Google Patents
パルスア−ク溶接におけるア−ク安定化方法Info
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- JPS5884676A JPS5884676A JP18297581A JP18297581A JPS5884676A JP S5884676 A JPS5884676 A JP S5884676A JP 18297581 A JP18297581 A JP 18297581A JP 18297581 A JP18297581 A JP 18297581A JP S5884676 A JPS5884676 A JP S5884676A
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- B23K9/09—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage
- B23K9/091—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits
- B23K9/092—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits characterised by the shape of the pulses produced
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- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、比較的低い入熱で溶滴をスプレー移行させる
ため、ベース電圧、電流とピーク電圧、電流とが加え合
わされた出力電圧、電流を発生する溶接電源を用いて溶
接ワイヤと母材との間にアークを発生させ、ピーク電流
によるピンチ力を利用して溶接ワイヤから溶滴を離脱さ
せるパルスアーク溶接のアーク状態を安定化する方法に
関するものである。
ため、ベース電圧、電流とピーク電圧、電流とが加え合
わされた出力電圧、電流を発生する溶接電源を用いて溶
接ワイヤと母材との間にアークを発生させ、ピーク電流
によるピンチ力を利用して溶接ワイヤから溶滴を離脱さ
せるパルスアーク溶接のアーク状態を安定化する方法に
関するものである。
消耗性電極を用いるパルスアーク溶接の一般的な電流波
形および溶滴移行形態を第１．２図に対照させて示す。
形および溶滴移行形態を第１．２図に対照させて示す。
この図において、ＩＢはベース電流ＩＰはピーク電流で
あり、ａは溶接ワイヤ１がベース電流により予熱される
区間、Ｉ）は溶滴２が成長するピーク電流の立上り区間
、Ｃは溶滴２が電磁ピンチ力を受ける電流のピーク区間
、ｄは溶接ワイヤ１から溶滴２が離脱し母材ろへ移行す
るピーク電流の立下り区間で、ピーク電流からベース電
流への移行区間でもある。このうち、ｄの区間ではピー
ク電流（電圧）からベース電流（電圧）への電流、電圧
の急激な減少、ピーク時の短いアーク長から溶滴離脱直
後の長いアーク長へのアーク長の急激な変化などが生じ
、アークの安定性に最も大きな杉ｊを及ぼす。特に、ベ
ース時における電源の出力特性を定電圧特性とした場合
に１は、ピーク電流からベース電流へ移行する瞬間に、
出力電圧の減少とアーク長の増大によってベース電流が
ほとんど流れなくなり、アーク切れを生じることがある
。
あり、ａは溶接ワイヤ１がベース電流により予熱される
区間、Ｉ）は溶滴２が成長するピーク電流の立上り区間
、Ｃは溶滴２が電磁ピンチ力を受ける電流のピーク区間
、ｄは溶接ワイヤ１から溶滴２が離脱し母材ろへ移行す
るピーク電流の立下り区間で、ピーク電流からベース電
流への移行区間でもある。このうち、ｄの区間ではピー
ク電流（電圧）からベース電流（電圧）への電流、電圧
の急激な減少、ピーク時の短いアーク長から溶滴離脱直
後の長いアーク長へのアーク長の急激な変化などが生じ
、アークの安定性に最も大きな杉ｊを及ぼす。特に、ベ
ース時における電源の出力特性を定電圧特性とした場合
に１は、ピーク電流からベース電流へ移行する瞬間に、
出力電圧の減少とアーク長の増大によってベース電流が
ほとんど流れなくなり、アーク切れを生じることがある
。
このｄ区間でのアークを安定化するため、従来は平滑リ
アクタを電源回路に挿入して出力電流のパルス波形をな
まらせていた。平滑リアクタを通して可られたパルス波
形は、立上りと立下りがほぼ同じ形状で、そのピーク値
および立上り、立下りの傾斜が平滑リアクタのインダク
タンス値によって変化する。
アクタを電源回路に挿入して出力電流のパルス波形をな
まらせていた。平滑リアクタを通して可られたパルス波
形は、立上りと立下りがほぼ同じ形状で、そのピーク値
および立上り、立下りの傾斜が平滑リアクタのインダク
タンス値によって変化する。
インダクタンスの大きい平滑リアクタを用いると、第６
図に示すようにピーク電流の立下りがゆるやかになり、
ｄ区間でのアークの安定化がはかれる。しかし、同時に
立上り波形もゆるやかになるため、所定のピーク電流が
得られず、したがって電両ピンチカが不足し、溶接ワイ
ヤからの溶滴の離脱が行なえなくなる。
図に示すようにピーク電流の立下りがゆるやかになり、
ｄ区間でのアークの安定化がはかれる。しかし、同時に
立上り波形もゆるやかになるため、所定のピーク電流が
得られず、したがって電両ピンチカが不足し、溶接ワイ
ヤからの溶滴の離脱が行なえなくなる。
一方、インダクタンスの小さい平滑リアクタな用いると
、第４図に示すように所定のピーク電流が′得られ、溶
滴の離脱は確実に行なわれるが、ピーク電流の立下りが
急峻となって、ｄ区間でベース電流が・落ち込み、アー
ク切れが生じやすい。これは、溶滴離脱によって増大し
たアーク長が回復する間もなく溶接電源の出力電圧が急
激にノ酸受することによるものである。
、第４図に示すように所定のピーク電流が′得られ、溶
滴の離脱は確実に行なわれるが、ピーク電流の立下りが
急峻となって、ｄ区間でベース電流が・落ち込み、アー
ク切れが生じやすい。これは、溶滴離脱によって増大し
たアーク長が回復する間もなく溶接電源の出力電圧が急
激にノ酸受することによるものである。
このため、通常は第６図と第４図の中間的な波形となる
ように平滑リアクタのインダクタンス値が設定され、溶
滴離脱に必要なピーク電流の確保あるいはｄ区間でのア
ーク安定性のいずれかを多少犠牲にせざるを得なかった
。
ように平滑リアクタのインダクタンス値が設定され、溶
滴離脱に必要なピーク電流の確保あるいはｄ区間でのア
ーク安定性のいずれかを多少犠牲にせざるを得なかった
。
本発明の目的は、上記したパルスアーク溶接の間頂点を
解決１〜、溶滴の移行が確実に行なえ、かつアークの安
定性を向上させる方法を提供するこ１とにある。
解決１〜、溶滴の移行が確実に行なえ、かつアークの安
定性を向上させる方法を提供するこ１とにある。
上記目的を達成するため本発明では、溶：妾電源が発生
するべ一償電圧の開始時の値を定常状態で「 のベース電圧の値よ妙も高くすることにより、ピーク電
流からベース電流への移行区間における電流変化がより
ゆるやかになるように出力電流波形を制御するものであ
る。
するべ一償電圧の開始時の値を定常状態で「 のベース電圧の値よ妙も高くすることにより、ピーク電
流からベース電流への移行区間における電流変化がより
ゆるやかになるように出力電流波形を制御するものであ
る。
第５図は本発明を説明するための電圧、電流波形図であ
る。同図（ａ）に示すように時間ｔｐでピーク電圧ｖＰ
を発生させると、ピーク電流は平滑リアクタによる遅れ
をともない同図（ｂ）のＩＰのようになる。
る。同図（ａ）に示すように時間ｔｐでピーク電圧ｖＰ
を発生させると、ピーク電流は平滑リアクタによる遅れ
をともない同図（ｂ）のＩＰのようになる。
また、ベース電圧の開始時のｉｉｉ （以下、ベース開
始電圧という）をＶＢ８ 、定常状態でのベース電圧の
値（以下、本来のベース電圧という）をＶＢ、ピーク電
圧終了後ベース電圧開始までの遅れ（以下、ベース遅亜
時間という）をｔｄ、ＶＢｓからＶＢへの移行時間（以
下、ピーク／ベース移行時間という）をｔｐｎ １本来
のベース電Ｆｉ：ＶＢの持続時間（以下、単にベース時
間という）をｔＢとして、同図（Ｃ）に示すように本来
のベース電圧ＶＢより高いベース開始電圧ＶＨ８から本
来のベース電圧ＶＢへスロープ状に移行するベース電圧
を発生させると、ベース電流は同図（ｄ）の１Ｂのよう
になり、ベース開始時期より若干遅れてベース電流のピ
ーク■。、が生じる。
始電圧という）をＶＢ８ 、定常状態でのベース電圧の
値（以下、本来のベース電圧という）をＶＢ、ピーク電
圧終了後ベース電圧開始までの遅れ（以下、ベース遅亜
時間という）をｔｄ、ＶＢｓからＶＢへの移行時間（以
下、ピーク／ベース移行時間という）をｔｐｎ １本来
のベース電Ｆｉ：ＶＢの持続時間（以下、単にベース時
間という）をｔＢとして、同図（Ｃ）に示すように本来
のベース電圧ＶＢより高いベース開始電圧ＶＨ８から本
来のベース電圧ＶＢへスロープ状に移行するベース電圧
を発生させると、ベース電流は同図（ｄ）の１Ｂのよう
になり、ベース開始時期より若干遅れてベース電流のピ
ーク■。、が生じる。
よって、ピーク電流ＩＰとベース電流Ｉ、うが加え合わ
された溶接電源の出力電流は同図（ｅ）の■□のように
なる。破線は従来法による場合の波形でありこの破線と
実線で囲まれた部分が本発明により改善された部分であ
る。すなわち、ベース時の電源出力特性を定電圧特性と
した場合でも、ベース開始電圧ＶＢＳを本来のベース電
圧ＶＢより高くすることにより、溶滴離脱後のアーク長
が増大した時期にアークを維持するに充分なベース電流
が得られこのベース電流のピークＩＢＰがピーク電流Ｉ
Ｐの立下りと重なって電流変化をゆるやかにするため、
アークの安定性を損なわずにピーク電流ＩＰからベース
電流■Ｂへ円滑に移行できるのである。
された溶接電源の出力電流は同図（ｅ）の■□のように
なる。破線は従来法による場合の波形でありこの破線と
実線で囲まれた部分が本発明により改善された部分であ
る。すなわち、ベース時の電源出力特性を定電圧特性と
した場合でも、ベース開始電圧ＶＢＳを本来のベース電
圧ＶＢより高くすることにより、溶滴離脱後のアーク長
が増大した時期にアークを維持するに充分なベース電流
が得られこのベース電流のピークＩＢＰがピーク電流Ｉ
Ｐの立下りと重なって電流変化をゆるやかにするため、
アークの安定性を損なわずにピーク電流ＩＰからベース
電流■Ｂへ円滑に移行できるのである。
この結果、電源回路に挿入する平滑リアクタのインダク
タンスは比較的小さくてよいので、ピーク電流■、の立
上りは急峻となり、溶滴の離脱に必要なピーク電流を充
分確保することができる。
タンスは比較的小さくてよいので、ピーク電流■、の立
上りは急峻となり、溶滴の離脱に必要なピーク電流を充
分確保することができる。
出力電流Ｉｍ ノ立下’） 波形’ｄ−、ＶＢｓ、ＶＢ
、 ｔｐＢ 。
、 ｔｐＢ 。
ｔｄの設定置を変えることによって任意に制御できる。
第６図は本発明を実施するための溶接装置の一例を示す
。この図において、整流回路４、スイッチングトランジ
スタ５、フライホイールダイオード６、平滑リアクタ７
を主要部として構成された溶接電源は、トランジスタ５
を一定、１司期で断続動作させ、その導通時間幅（デー
−ティサイクル）を変えること（でよってピークおよび
ベース電圧（電流）を作り出し、このピーク電圧（電流
）とベース電圧（電流）が加え合わされた電源出力によ
り溶接ワイヤ９と母材１２との間にパルスアーク１１を
発生させる。溶接ワイヤ９はワイヤ送給制御回路１７で
駆動される送給ローラ１ｏによってほぼ一定の速度で送
給される。
。この図において、整流回路４、スイッチングトランジ
スタ５、フライホイールダイオード６、平滑リアクタ７
を主要部として構成された溶接電源は、トランジスタ５
を一定、１司期で断続動作させ、その導通時間幅（デー
−ティサイクル）を変えること（でよってピークおよび
ベース電圧（電流）を作り出し、このピーク電圧（電流
）とベース電圧（電流）が加え合わされた電源出力によ
り溶接ワイヤ９と母材１２との間にパルスアーク１１を
発生させる。溶接ワイヤ９はワイヤ送給制御回路１７で
駆動される送給ローラ１ｏによってほぼ一定の速度で送
給される。
１３はピーク信号とベース信号に応じてトランジスタ５
の導通時間幅を制御するトランジスタ制御（財）回路、
１５はパルス周波数設定器１４で設定されたピーク時間
とベース時間（パルス／ベース移行時間を含む）に応じ
てピーク信号発生回路１６とベース信号発生回路１９か
らの信号を切換えトランジスタ制御回ｆ＃Ｔ１３へ伝送
するピーク／ベース切換器である。
の導通時間幅を制御するトランジスタ制御（財）回路、
１５はパルス周波数設定器１４で設定されたピーク時間
とベース時間（パルス／ベース移行時間を含む）に応じ
てピーク信号発生回路１６とベース信号発生回路１９か
らの信号を切換えトランジスタ制御回ｆ＃Ｔ１３へ伝送
するピーク／ベース切換器である。
ピーク信号発生回路１６は、ピーク電流設定器２ｏで設
定された電流値と電流検出器８で検出された電流値とを
比較し、電流検出器８に流れるピーク時の電流値が設定
電流値と一致するようにピーク信号を発生する。一方、
ベース信号発生回路１９は、ベース開始電圧設定器２１
．ベース電圧設定器２２、ピーク／ベース移行時間設定
器２６によって設定されたベース電圧波形と溶接電源出
力端子Ａ、Ｂ間より取り出された出力電圧のフィードバ
ック値とを比較し、ベース時の出力電圧が所定のベース
電圧波形となるようにベース信号を発生する。なお、ベ
ース信号はベース遅延時間設定器１８により設定された
時間だけピーク信号終了彼達れて発生させ、その基準タ
イミングはパルス周波数設定器１４より入力する。
定された電流値と電流検出器８で検出された電流値とを
比較し、電流検出器８に流れるピーク時の電流値が設定
電流値と一致するようにピーク信号を発生する。一方、
ベース信号発生回路１９は、ベース開始電圧設定器２１
．ベース電圧設定器２２、ピーク／ベース移行時間設定
器２６によって設定されたベース電圧波形と溶接電源出
力端子Ａ、Ｂ間より取り出された出力電圧のフィードバ
ック値とを比較し、ベース時の出力電圧が所定のベース
電圧波形となるようにベース信号を発生する。なお、ベ
ース信号はベース遅延時間設定器１８により設定された
時間だけピーク信号終了彼達れて発生させ、その基準タ
イミングはパルス周波数設定器１４より入力する。
第７図はトランジスタ５のスイッチング波形と出力電圧
波形の：関係を示し、（ａ）をピーク時のスイ
。
波形の：関係を示し、（ａ）をピーク時のスイ
。
ノチング波形、（Ｃ）をベース時のスイッチング波形と
すると、ピーク電圧、ベース屯田の平均値はそれぞれ（
ｂ）、（ｄ）のようになり、第５図ｆｅ）のようにピー
ク電流の立下りが制御された出力電流が得られるＯ 第６図中のベース信号発生回路１９の具体例を第８図に
示す。第９図はその信号波形図である。
すると、ピーク電圧、ベース屯田の平均値はそれぞれ（
ｂ）、（ｄ）のようになり、第５図ｆｅ）のようにピー
ク電流の立下りが制御された出力電流が得られるＯ 第６図中のベース信号発生回路１９の具体例を第８図に
示す。第９図はその信号波形図である。
ピーク信号終了後、パルス周波数設定器１４からベース
遅延時間設定器１８を介して所定レベルの信号がスロー
プ信号発生部２５に入力すると、ピーク／ベース移行時
間設定器２４とコンデンサ２５および演算増幅器２６に
よりスロープ信号が発生し、演算増幅器２６の出力端と
ベース開始電圧設定器２１、ベース電圧設定器２２を結
ぶ点２７の電位は、第９図の■１のようにローレベルか
ら７・イレベルへ直線的に上昇する。ここで、ピーク／
ベース移行時間設定器２４はベース開始電圧■１３８か
ら本来のベース電圧ＶＢへの移行時間（スロープ時間）
ｔｐＢを設定する可変抵抗、ベース開始電圧設定器２
１はベース開始電圧ＶＢＳを設定するポテンショメータ
、ベース電圧設定器２２は本来のベース電圧Ｖｒｌを設
定するポテンショメータである。
遅延時間設定器１８を介して所定レベルの信号がスロー
プ信号発生部２５に入力すると、ピーク／ベース移行時
間設定器２４とコンデンサ２５および演算増幅器２６に
よりスロープ信号が発生し、演算増幅器２６の出力端と
ベース開始電圧設定器２１、ベース電圧設定器２２を結
ぶ点２７の電位は、第９図の■１のようにローレベルか
ら７・イレベルへ直線的に上昇する。ここで、ピーク／
ベース移行時間設定器２４はベース開始電圧■１３８か
ら本来のベース電圧ＶＢへの移行時間（スロープ時間）
ｔｐＢを設定する可変抵抗、ベース開始電圧設定器２
１はベース開始電圧ＶＢＳを設定するポテンショメータ
、ベース電圧設定器２２は本来のベース電圧Ｖｒｌを設
定するポテンショメータである。
ポテンショメータ２１０点２７と反対側の端は市電′／
Ｉｇ、（＋Ｖ）に妾続され、ポテンショメータ２２０点
２７と反対側の端はアース（０■）に接、読されている
ので、点２７の電位が上昇するにともなってポテンショ
メータ２１．２２の出力電圧はそれぞれ第９図のＶ２．
■５のように変化する。演算増幅器２８は■２、ｖ６の
差を増幅し、その出力電圧は第９図の■４のようにハイ
レベルからローレベルへ変化するスロープ信号となる。
Ｉｇ、（＋Ｖ）に妾続され、ポテンショメータ２２０点
２７と反対側の端はアース（０■）に接、読されている
ので、点２７の電位が上昇するにともなってポテンショ
メータ２１．２２の出力電圧はそれぞれ第９図のＶ２．
■５のように変化する。演算増幅器２８は■２、ｖ６の
差を増幅し、その出力電圧は第９図の■４のようにハイ
レベルからローレベルへ変化するスロープ信号となる。
スロープ信号■４の初期値はポテンショメータ２１で設
定されたベース開始電ＥＶＢ８に対応し、その最終直は
ポテンショメータ２２で設定された本来のベース電圧■
８に対応している。このようにして得られたスロープ信
号■４を誤差増幅器２９の基準入力として溶接電源出力
電圧のフィードバック値Ｖｆと比較し、そ１の差を増幅
してベース信号とするか、あるいはフィードバック値と
の差をとらずにスロープ信号Ｖ４をそのままベース信号
としてピーク／ベース切換器１５に入力し、ベース電圧
がスロープ信号Ｖ４により与えられた所定のベース電圧
波形となるように第６図のトランジスタ５を制御する。
定されたベース開始電ＥＶＢ８に対応し、その最終直は
ポテンショメータ２２で設定された本来のベース電圧■
８に対応している。このようにして得られたスロープ信
号■４を誤差増幅器２９の基準入力として溶接電源出力
電圧のフィードバック値Ｖｆと比較し、そ１の差を増幅
してベース信号とするか、あるいはフィードバック値と
の差をとらずにスロープ信号Ｖ４をそのままベース信号
としてピーク／ベース切換器１５に入力し、ベース電圧
がスロープ信号Ｖ４により与えられた所定のベース電圧
波形となるように第６図のトランジスタ５を制御する。
ベース電圧波形を決定するＶＢＳ 、ｖＢ、ｔＰＢ 、
ｔｄの適ｉ′Ｅｌｉ！は溶接ワイヤの１類によって異な
るが、実験結果によると、たとえば軟鋼用溶接ワイヤ（
ワイヤ径１．２ ｍｍφ）を用いた場合、Ｖｎｓ＝３３
Ｖ。
ｔｄの適ｉ′Ｅｌｉ！は溶接ワイヤの１類によって異な
るが、実験結果によると、たとえば軟鋼用溶接ワイヤ（
ワイヤ径１．２ ｍｍφ）を用いた場合、Ｖｎｓ＝３３
Ｖ。
ＶＢ＝１９．５Ｖ、 ｔｐＢ＝２．４ｍｓ 、 ｔｄ
＝０．７ｍｓとすることによりアーク切れのない安定し
たノくパルスアーク溶接ができた。この場合、 Ｉｐ
＝５０ ＯＡ、 １ｐ＝２．８ｍｓイ吏用ガスはＡｒ＋
２０％Ｃ０２であった。また、ステンレスｔｌｌ（ＳＵ
Ｓ）用溶接ワイヤ（ワイヤ径１．２ ｍｍφ）を用いた
場合には、ＶＢｓ＝２９Ｖ、 ＶＢ＝１９．５Ｖ。
＝０．７ｍｓとすることによりアーク切れのない安定し
たノくパルスアーク溶接ができた。この場合、 Ｉｐ
＝５０ ＯＡ、 １ｐ＝２．８ｍｓイ吏用ガスはＡｒ＋
２０％Ｃ０２であった。また、ステンレスｔｌｌ（ＳＵ
Ｓ）用溶接ワイヤ（ワイヤ径１．２ ｍｍφ）を用いた
場合には、ＶＢｓ＝２９Ｖ、 ＶＢ＝１９．５Ｖ。
ｔｐＢ ＝ １．２ ｍｓ 、 ｔｄ＝ ０．５ ｍｓ
とすることにより、同じく安定したパルスアーク溶接が
できた。この場合■ｐ＝４０ ＯＡ、 １ｐ＝２．８
ｍｓ 、使用ガスはＡ、ｒ＋ろ係０２であった。
とすることにより、同じく安定したパルスアーク溶接が
できた。この場合■ｐ＝４０ ＯＡ、 １ｐ＝２．８
ｍｓ 、使用ガスはＡ、ｒ＋ろ係０２であった。
第６図にはスイッチングトランジスタ１１固でピークお
よびベース電圧（電流）を発生させる回路例を示したが
、ピーク電圧発生、用のスイッチング素子とベース電圧
発生用のスイッチング素子を分けて設けた回路方式にお
いても本発明を同様に実施できることは言うまでもない
。
よびベース電圧（電流）を発生させる回路例を示したが
、ピーク電圧発生、用のスイッチング素子とベース電圧
発生用のスイッチング素子を分けて設けた回路方式にお
いても本発明を同様に実施できることは言うまでもない
。
以上の説明でわかるように本発明によれば、ベース時の
電源特性を自己制御作用によりアーク長を一定に保つこ
とが容易な定電圧特性とした場合、ピーク電流からベー
ス電流への移行区間にアーク切れなどの原因となる電流
の落ち込みが生じるのを防止できてアークの安定性が向
上し、かつピーク電流の立上りを急峻にして溶滴の離脱
に必要なピーク電流を確保することができる。特に本発
明では、ベース電圧の開始時の値（ベース開始電圧）を
定常状態でのベース電圧の値（本来のベース電圧）より
も高くしてピーク電流の立下り波形を制御しているので
、本来のベース電圧（雷、流）を大きくできない低電流
域の溶接においてもアーク切れなどのない安定したスジ
１／−移行溶接を続行できるという効果が得られる。
電源特性を自己制御作用によりアーク長を一定に保つこ
とが容易な定電圧特性とした場合、ピーク電流からベー
ス電流への移行区間にアーク切れなどの原因となる電流
の落ち込みが生じるのを防止できてアークの安定性が向
上し、かつピーク電流の立上りを急峻にして溶滴の離脱
に必要なピーク電流を確保することができる。特に本発
明では、ベース電圧の開始時の値（ベース開始電圧）を
定常状態でのベース電圧の値（本来のベース電圧）より
も高くしてピーク電流の立下り波形を制御しているので
、本来のベース電圧（雷、流）を大きくできない低電流
域の溶接においてもアーク切れなどのない安定したスジ
１／−移行溶接を続行できるという効果が得られる。
４、 図面ノＱ 、ｌ’￥−す説明
第１図：ｄパルスアーク溶接における溶滴の移行■
を説明するための電流波形図、第２図、け溶滴移行形態
の説明図、第６図は従東のパルスアーク溶換において平
滑リアクタのインダクタンスが大きい場合のパルス波形
図、第４図は同じく平滑リアクタのインダクタンスが小
さい場合のパルス波形図第５図は本発明を説明するため
の電子、電流波形：ツ１、第６図は本発明を実施するた
めの溶接装置の一例を示すブロック図、第７図１は第６
図の装置におけるトランジスタのスイッチング波形と出
力電子波形を示す図、第８図は第６図中のベース信号発
生回路の詳細図、第９図はその信号波形図である。
の説明図、第６図は従東のパルスアーク溶換において平
滑リアクタのインダクタンスが大きい場合のパルス波形
図、第４図は同じく平滑リアクタのインダクタンスが小
さい場合のパルス波形図第５図は本発明を説明するため
の電子、電流波形：ツ１、第６図は本発明を実施するた
めの溶接装置の一例を示すブロック図、第７図１は第６
図の装置におけるトランジスタのスイッチング波形と出
力電子波形を示す図、第８図は第６図中のベース信号発
生回路の詳細図、第９図はその信号波形図である。
■Ｐ・・・ピーク電圧
ＩＰ ・ピーク電流
ＶＢＳ・・ベース電圧の開始時の値（ペース開始型［ｆ
、）ＶＩ３・・定常状４熊でのベース電圧の１ｉ！（本
来のベース電圧） １Ｂ・・・ベース電流 Ｉｎｐ・・ベース電流のピーク値 ｔｄ・・・ベース遅亜時間 ｔｐｎ・・ＶＢＳからＶＢへの移行時間（ピーク／ベー
ス多行・時間） ■□・・溶接雷、源出力電流 ４・・溶接電源の整流回路 ５・・スイッチングトランジスタ ７・・・平滑リアクタ ９・・・溶滴ワイヤ １１・・パルスアーク １２・・母材 １３・ トランジスタ制御回路 １５・・・ピーク／ベース切換器 １６・・・ピーク信号発生回路 １９・・・ベース信号発生回路 代理人弁理士 中村純之助 オフ図 オ８図 オ９図
、）ＶＩ３・・定常状４熊でのベース電圧の１ｉ！（本
来のベース電圧） １Ｂ・・・ベース電流 Ｉｎｐ・・ベース電流のピーク値 ｔｄ・・・ベース遅亜時間 ｔｐｎ・・ＶＢＳからＶＢへの移行時間（ピーク／ベー
ス多行・時間） ■□・・溶接雷、源出力電流 ４・・溶接電源の整流回路 ５・・スイッチングトランジスタ ７・・・平滑リアクタ ９・・・溶滴ワイヤ １１・・パルスアーク １２・・母材 １３・ トランジスタ制御回路 １５・・・ピーク／ベース切換器 １６・・・ピーク信号発生回路 １９・・・ベース信号発生回路 代理人弁理士 中村純之助 オフ図 オ８図 オ９図
Claims (1)
- ベース電圧、電流とピーク電圧、電流とが加え合わされ
た出力電圧、電流を発生する溶接電源を用いて溶接ワイ
ヤと母材との間にアークを発生させ、ピーク電流による
ピンチ力を利用して溶接ワイヤから溶滴を離脱させるパ
フ１スアーク溶接において、上記溶接電源が発生するベ
ース電圧の開始・琲の値を定常状態でのベース電圧の値
よりも高くすることにより、ピーク電流からベース電流
への移行区間における電流変化がよりゆるやかになるよ
うに出力電流波形を制御することを特徴とするパルスア
ーク溶接におけるアーク安定化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18297581A JPS5884676A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | パルスア−ク溶接におけるア−ク安定化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18297581A JPS5884676A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | パルスア−ク溶接におけるア−ク安定化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884676A true JPS5884676A (ja) | 1983-05-20 |
| JPH0245547B2 JPH0245547B2 (ja) | 1990-10-09 |
Family
ID=16127573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18297581A Granted JPS5884676A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | パルスア−ク溶接におけるア−ク安定化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884676A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6056486A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-02 | Hitachi Seiko Ltd | 消耗性電極を用いたア−ク溶接方法 |
| EP0607819A1 (en) * | 1993-01-18 | 1994-07-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Pulsed arc welding apparatus having a consumable electrode wire |
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| CN105234528A (zh) * | 2015-09-23 | 2016-01-13 | 唐山松下产业机器有限公司 | 下降特性焊接电源及其控制方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4930246A (ja) * | 1972-07-19 | 1974-03-18 | ||
| JPS5090556A (ja) * | 1973-12-07 | 1975-07-19 |
-
1981
- 1981-11-16 JP JP18297581A patent/JPS5884676A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS4930246A (ja) * | 1972-07-19 | 1974-03-18 | ||
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| CN105234528A (zh) * | 2015-09-23 | 2016-01-13 | 唐山松下产业机器有限公司 | 下降特性焊接电源及其控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0245547B2 (ja) | 1990-10-09 |
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