JPS5881401A - 有機液体と水の混合物の脱水方法およびその装置 - Google Patents
有機液体と水の混合物の脱水方法およびその装置Info
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- JPS5881401A JPS5881401A JP18091581A JP18091581A JPS5881401A JP S5881401 A JPS5881401 A JP S5881401A JP 18091581 A JP18091581 A JP 18091581A JP 18091581 A JP18091581 A JP 18091581A JP S5881401 A JPS5881401 A JP S5881401A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、有機液体と水の混合物を蒸留と透過により脱
水する方法で、最初嘔二蒸留シ;x町水含量が減少し、
残余の脱水は膜透過C二より行われる方法に関するもの
である。
水する方法で、最初嘔二蒸留シ;x町水含量が減少し、
残余の脱水は膜透過C二より行われる方法に関するもの
である。
多数の有機液体が水と混合することができ、そのうち多
くは制限な1や混合することができる。単なる蒸留6;
よる脱水は大量のエネルギーな必要とする。この場合起
こる他の問題点は、有機液体が水と共沸混合物をつくる
か否かである。その若干の例は、エタノール/水、イソ
プロパツール/水。
くは制限な1や混合することができる。単なる蒸留6;
よる脱水は大量のエネルギーな必要とする。この場合起
こる他の問題点は、有機液体が水と共沸混合物をつくる
か否かである。その若干の例は、エタノール/水、イソ
プロパツール/水。
酢酸エテル/水、及びピリジン/水である。このような
場合一般櫨;連行剤が用いられる。古典的な例として、
エタノールの脱水シ:ペンゼンを連行剤として用いる。
場合一般櫨;連行剤が用いられる。古典的な例として、
エタノールの脱水シ:ペンゼンを連行剤として用いる。
連行剤のあるものは必然的(二排出空気または廃水の中
に失われる。結果として必要な経費は別としても、連行
剤の消失は環境C;悪影響を与える。したがって、有機
液体と水の混合物を脱水する傳の方法が探究されている
。原理としては、脱水に膜透過を用いることは長年知ら
れている。しかしながら、実際1;用いつる方法は今日
まで提供されていない。
に失われる。結果として必要な経費は別としても、連行
剤の消失は環境C;悪影響を与える。したがって、有機
液体と水の混合物を脱水する傳の方法が探究されている
。原理としては、脱水に膜透過を用いることは長年知ら
れている。しかしながら、実際1;用いつる方法は今日
まで提供されていない。
したがって本発明の目的とするところは、部分子it二
より水性系を脱水する実施可能な方法(二ある。
より水性系を脱水する実施可能な方法(二ある。
本発明の方法は、有機液体と水の混合物の水含量を最初
C:蒸留によって減少させ、膜透過C;よって残余の脱
水を行う方法≦二おいて、膜透過で生じた留保液の中の
一部を蒸留との熱交換のために循環させ、該一部の量は
、水の膜透過(;必要な熱量が循環させられる留保液の
熱交換で与えられるようなものであることを特徴とする
方法である。
C:蒸留によって減少させ、膜透過C;よって残余の脱
水を行う方法≦二おいて、膜透過で生じた留保液の中の
一部を蒸留との熱交換のために循環させ、該一部の量は
、水の膜透過(;必要な熱量が循環させられる留保液の
熱交換で与えられるようなものであることを特徴とする
方法である。
本発明はまた、蒸留手段と膜透過手段を含む、有42体
と水の混合物を脱水する装置(;関するものであ゛る。
と水の混合物を脱水する装置(;関するものであ゛る。
本発明のf!置は、膜透過手段の留保液と蒸留手段の留
出物の間の熱交換のための熱交換Sez路を持つことを
特徴とする。
出物の間の熱交換のための熱交換Sez路を持つことを
特徴とする。
好適には本発明の装置は、出発のマイVユを予熱する予
熱器、膜モジュールからの留保液と熱交換な回うための
熱交換器を備えた精留塔、該塔からの清流の凝縮のため
q)4凝縮器、前記膜モジュール及び他の膜モジュール
を働かせるため口必鐸な圧力!!!留保液側と透過液側
の間Eつくるための加圧ポンプと真空ポンプ、圧力11
1持手段、膜モジュールからの透過液な凝縮させる凝縮
!!宝持つことY特徴とする。
熱器、膜モジュールからの留保液と熱交換な回うための
熱交換器を備えた精留塔、該塔からの清流の凝縮のため
q)4凝縮器、前記膜モジュール及び他の膜モジュール
を働かせるため口必鐸な圧力!!!留保液側と透過液側
の間Eつくるための加圧ポンプと真空ポンプ、圧力11
1持手段、膜モジュールからの透過液な凝縮させる凝縮
!!宝持つことY特徴とする。
本発明の方法は、水と共沸混合at影形成、したがって
蒸留によって分離することが特に困鍾な角゛4液体の脱
水に特(:適する。エネルギー経費の一点から、特Cニ
エタノールの脱水をここでは記述することにする。本発
明の方法は従来の方法(;比して町成り経費が少ない。
蒸留によって分離することが特に困鍾な角゛4液体の脱
水に特(:適する。エネルギー経費の一点から、特Cニ
エタノールの脱水をここでは記述することにする。本発
明の方法は従来の方法(;比して町成り経費が少ない。
加うるに、連行剤の使用を避けるから、その結果環境(
二対する害はない。
二対する害はない。
本発明の実施に使用する膜はいわゆる膜モジュールであ
る。膜モジュールは、平板状または管束状であって、留
保液と透過液の間に小さな実効圧力を与えれば、短かい
流路が得られ、したがって透過液を流子C二小圧力損失
で済むことが好ましい。
る。膜モジュールは、平板状または管束状であって、留
保液と透過液の間に小さな実効圧力を与えれば、短かい
流路が得られ、したがって透過液を流子C二小圧力損失
で済むことが好ましい。
膜自体は、例えばOhemie −Teohnik誌8
(1979)611−617記載のイソプロパツール/
水の分離に用いられたような改質酢酸ヤルロースな用い
ることができる。 ・) 一好適実施態様では、留保液が膜または膜モジュールよ
り出る点での温度が、冷却水の温度の充分上(=あるよ
うC二、留保液の循環Iiヲ充分大きく選定する。通常
の冷却水の温度15ないし3♂℃では、このことは、留
保水が膜または膜モジュールより出る点での温度が30
° の充分上C:あること、例えば50℃(;ある2と
を意味する・他の一好適実施態様で゛は、膜透過は二段
階で行い、第一段階では選択性の低い11%を用い、第
二段階では選択性のより大きい膜を用いる0選択性の低
い膜としては、水の大部分ができるだけ速く分離される
よう(:、透過速度が太きいけん化時間の短かい三酢酸
セルロースが好適である。選択性の大きい膜は1分港す
べき水が少ないから、けん化時間の長い三酢酸セルロー
スからつくられるのが好適である。長いけん化時間によ
って得られた膜の高い選択性は透過速度を減少させるも
のであるから、均衡がとれる。透過速度のけん化時間依
存性の詳細については、前記Ohemie−Teohn
ik誌引用個所から看取される。
(1979)611−617記載のイソプロパツール/
水の分離に用いられたような改質酢酸ヤルロースな用い
ることができる。 ・) 一好適実施態様では、留保液が膜または膜モジュールよ
り出る点での温度が、冷却水の温度の充分上(=あるよ
うC二、留保液の循環Iiヲ充分大きく選定する。通常
の冷却水の温度15ないし3♂℃では、このことは、留
保水が膜または膜モジュールより出る点での温度が30
° の充分上C:あること、例えば50℃(;ある2と
を意味する・他の一好適実施態様で゛は、膜透過は二段
階で行い、第一段階では選択性の低い11%を用い、第
二段階では選択性のより大きい膜を用いる0選択性の低
い膜としては、水の大部分ができるだけ速く分離される
よう(:、透過速度が太きいけん化時間の短かい三酢酸
セルロースが好適である。選択性の大きい膜は1分港す
べき水が少ないから、けん化時間の長い三酢酸セルロー
スからつくられるのが好適である。長いけん化時間によ
って得られた膜の高い選択性は透過速度を減少させるも
のであるから、均衡がとれる。透過速度のけん化時間依
存性の詳細については、前記Ohemie−Teohn
ik誌引用個所から看取される。
膜透過を二段階で行う場合−二は、第二の熱交換 ″循
環路のための経費の追加’txs<するため(二、蒸留
段階と結ばれた留保欣熱交羨傭場路C;、第一の膜段階
からの留葆液のみを引入些ることが好適である。
環路のための経費の追加’txs<するため(二、蒸留
段階と結ばれた留保欣熱交羨傭場路C;、第一の膜段階
からの留葆液のみを引入些ることが好適である。
峡終の製品C二希望される無水の程度4=応じて、第二
の透過段階への供給混合液の水含J11な選び。
の透過段階への供給混合液の水含J11な選び。
その熱容置が残留した水の透過に充分なようにすること
が好適である。
が好適である。
この目的にはさら(二、留保液が第二の膜段階を離れる
点での温度を冷却水の温度の充分上にあるようl:fi
保することが好適である。
点での温度を冷却水の温度の充分上にあるようl:fi
保することが好適である。
さらに、他の一好過実施態様では、膿家の普通のマイシ
ュから出発するエタノールの脱水&一本発明は次のよう
に適用される。蒸留段階でマイシュを脱3水してエタノ
ール約80IU量%、とし、第一の膜段階でエタノール
含量を約95重置%とし、第二の膜段階で事実上無水に
する。
ュから出発するエタノールの脱水&一本発明は次のよう
に適用される。蒸留段階でマイシュを脱3水してエタノ
ール約80IU量%、とし、第一の膜段階でエタノール
含量を約95重置%とし、第二の膜段階で事実上無水に
する。
次−二添付図面な参照しつつ不発明を記載する。
図における出発物質は、エタノール含量が8.8電源%
”Cある普通のエタノール・マイシュである。
”Cある普通のエタノール・マイシュである。
マイシュは管路1を通して導入され、生成物凝縮a2と
予熱器8v通り、次いで精留塔4の蒸留部5に入る。精
留塔はまた濃縮部6と熱交換器7を含む。高沸点成分、
主としてフーゼル油は側流8として排出されることがで
きる。
予熱器8v通り、次いで精留塔4の蒸留部5に入る。精
留塔はまた濃縮部6と熱交換器7を含む。高沸点成分、
主としてフーゼル油は側流8として排出されることがで
きる。
エタノール・マイシュは予熱器3の中で沸点ζ:まで加
熱される。熱源としては、精留塔4の塔底9に落ちてき
た残液が役立つ。残液はポンプ10C:よって予熱器に
供給され管路12(=よって外に導びかれる。精留塔4
へのエネルギー供給は1.蒸気で加熱される循環蒸発器
11(二よりて行われる。
熱される。熱源としては、精留塔4の塔底9に落ちてき
た残液が役立つ。残液はポンプ10C:よって予熱器に
供給され管路12(=よって外に導びかれる。精留塔4
へのエネルギー供給は1.蒸気で加熱される循環蒸発器
11(二よりて行われる。
エタノール含量8031量%の生成物流が、精留能力に
したがって残りの凝縮はもう一つの凝縮器14の中で起
こる。弾発性のより大きい成分は最後の凝縮器15中で
起こる。凝縮されなかった気体と蒸気は管路16を経て
排出される。凝縮115中に残された凝m液は管路17
を経て、凝縮器2と14から管路1Bと19を経て現わ
れる生成物流と合体する。全癒は管路20t−経てポン
プ21と234二より展モジュール24に供給される。
したがって残りの凝縮はもう一つの凝縮器14の中で起
こる。弾発性のより大きい成分は最後の凝縮器15中で
起こる。凝縮されなかった気体と蒸気は管路16を経て
排出される。凝縮115中に残された凝m液は管路17
を経て、凝縮器2と14から管路1Bと19を経て現わ
れる生成物流と合体する。全癒は管路20t−経てポン
プ21と234二より展モジュール24に供給される。
必要な塔4への還流は点22で採取される。
族モジュール244:使用される膜は、高い透過速度で
水の高速分離を可能6二するものである。IIの選択性
C二ついては比較的軽度の要請しかされない。
水の高速分離を可能6二するものである。IIの選択性
C二ついては比較的軽度の要請しかされない。
膜モジュール24の留保液の側Cは、ポンプ21と23
で生じた約3パールの圧力が働く。
で生じた約3パールの圧力が働く。
透過液側は、真空ポンプ(図示されず)ζ二より管路2
5t−経て約70t’Jパールに維持される。透過液は
実質的に上1910重曖%までのエタノールを含む水よ
り成る。この水は管路26を経て凝縮4276;供給さ
れ、凝縮の後、−W路2Bとポンプ29を経てプロセス
に返される。
5t−経て約70t’Jパールに維持される。透過液は
実質的に上1910重曖%までのエタノールを含む水よ
り成る。この水は管路26を経て凝縮4276;供給さ
れ、凝縮の後、−W路2Bとポンプ29を経てプロセス
に返される。
点30(二おいて、分岐C二より生成物部分流が得られ
管路d1を経て他の膜モジシル32(二供給される。膜
モジユール32内には、生成物純度が所要の値区;達す
るよう(:選択性の高い膜が用いられている。
管路d1を経て他の膜モジシル32(二供給される。膜
モジユール32内には、生成物純度が所要の値区;達す
るよう(:選択性の高い膜が用いられている。
無水ヱタノー&(エタノール含量99.’8重量%)が
管路33と圧力維持弁34′Ik−経て排出される。
管路33と圧力維持弁34′Ik−経て排出される。
膜モジユール32中(二残された透過液は、実質的C二
上限10fE量%までのエタノールを含む水より成る。
上限10fE量%までのエタノールを含む水より成る。
この水は管路35を経て凝縮686に供給され、凝縮の
後、管路371に一経てプロセスC二返される。
後、管路371に一経てプロセスC二返される。
膜モジュール24から管路38、熱交換器7、ポンプ2
′3v経て循環流が導かれ、この循環流中には、点39
で精留塔の清流が供給され、点30で生成物部分流が採
取される。物質収支シニおいて。
′3v経て循環流が導かれ、この循環流中には、点39
で精留塔の清流が供給され、点30で生成物部分流が採
取される。物質収支シニおいて。
点30で採取された生成物部分流と管路26を経て排出
される透過液の合装置は、点39で供給される精留塔か
らの清流のff14:、等しい。
される透過液の合装置は、点39で供給される精留塔か
らの清流のff14:、等しい。
腺モジュール24の留保液側に95%エタノールが得ら
れる。このものの中から生成物部分流が点30で採取さ
れ、第二の膜モジュール32(;送られ、そこからエタ
ノール含量99.8%のものとして出現する。
れる。このものの中から生成物部分流が点30で採取さ
れ、第二の膜モジュール32(;送られ、そこからエタ
ノール含量99.8%のものとして出現する。
用いられた条件の下で、膜モジュール24−管路3B−
熱交換!#7−ポンプ23−膜モジュール8122KI
!/時間であり、この循環流1:点39″1?加え少れ
る精留塔の頂fi(42111F/時間)より可成り大
きい。膜モジュール24で分層されろ水(251KF/
時;…)から計算すると、点30で循!1llfiから
分岐される生成物(エタノール含量95重電%)の量は
11703F/時間C;過ぎない。
熱交換!#7−ポンプ23−膜モジュール8122KI
!/時間であり、この循環流1:点39″1?加え少れ
る精留塔の頂fi(42111F/時間)より可成り大
きい。膜モジュール24で分層されろ水(251KF/
時;…)から計算すると、点30で循!1llfiから
分岐される生成物(エタノール含量95重電%)の量は
11703F/時間C;過ぎない。
上記操作は二つの菖要な□利点な持つ。第一に、膜モジ
ュール24(二取入れる液体の濃度は、精留塔の清流の
エタノール80直量%より、*2.S重量%(循環流と
混合した後のもの)に増加している。第二に、精留塔4
の普通の運転では冷却水中に失われる凝縮熱が循環fi
(二よりよく利用できる。
ュール24(二取入れる液体の濃度は、精留塔の清流の
エタノール80直量%より、*2.S重量%(循環流と
混合した後のもの)に増加している。第二に、精留塔4
の普通の運転では冷却水中に失われる凝縮熱が循環fi
(二よりよく利用できる。
さらに、従来技術のプロセスでは精留塔の還流比が3.
5ないし4であるの(=比して、約2の小さい還流比で
操作できる。
5ないし4であるの(=比して、約2の小さい還流比で
操作できる。
これらの利点の結果、本発明の方法は、従来法に比して
可成りエネルギーを節減して実施できる。
可成りエネルギーを節減して実施できる。
エネルギー4[(二ついていうと、アルコール11あだ
も月;約5身の一薫気消費量を必要とする従来法C二比
べて、本発明の方法のエネルギー所要量は蒸気消★量に
換算してアルコールIJあたり1.6 KfC:過ぎな
い。換言すれば、本発明の方法のエネルギー所要量は既
知の方法のエネルギー所要量の14:過ぎない。
も月;約5身の一薫気消費量を必要とする従来法C二比
べて、本発明の方法のエネルギー所要量は蒸気消★量に
換算してアルコールIJあたり1.6 KfC:過ぎな
い。換言すれば、本発明の方法のエネルギー所要量は既
知の方法のエネルギー所要量の14:過ぎない。
マイシュ Ll 12720 −8.8塔
頂年或物 Ll3 4262 80 78第−
膜モジュール L3$ 8122 95
50からの排出液 熱交換器7の後 L313 8122 95
72L1a中の循IM流 30の後 6952
95 72供給液 39に おける 1421 80 ’1B、換モジュー
ル24の 8373 92.5 7
34入口 30の後 L31 1170 95
72水 L28 251 上
限10まで 生成物 L33 1103 99.8
水 L3? 67 上限1
゜まで * Lは管路を意味し、数字は図面の参照番号を示す。
頂年或物 Ll3 4262 80 78第−
膜モジュール L3$ 8122 95
50からの排出液 熱交換器7の後 L313 8122 95
72L1a中の循IM流 30の後 6952
95 72供給液 39に おける 1421 80 ’1B、換モジュー
ル24の 8373 92.5 7
34入口 30の後 L31 1170 95
72水 L28 251 上
限10まで 生成物 L33 1103 99.8
水 L3? 67 上限1
゜まで * Lは管路を意味し、数字は図面の参照番号を示す。
図は、二段階腺分aV用いる本発明の方法を実施する好
適装置を示す。 2・・・生成物凝縮器、 3・・・予熱器。 4・・・精留塔、 5・・・蒸留部、 6・・・濃縮部
、7・・・熱交換器、 8・・・側流、 9・・・塔底
、1o−*ンブ、 11−・・傭fs蒸発器、14.1
5・・・凝縮器、 21・−ポンプ、22・・・還流点
、 23・・・ポンプ、24・・・族モジュール、 2
7−・・凝縮器、29・・・ポンプ、 30・・・分岐
点、32・・・膜モジュール、 34・・・圧力維持弁
、36・・・凝縮器、 39・・・供給点。
適装置を示す。 2・・・生成物凝縮器、 3・・・予熱器。 4・・・精留塔、 5・・・蒸留部、 6・・・濃縮部
、7・・・熱交換器、 8・・・側流、 9・・・塔底
、1o−*ンブ、 11−・・傭fs蒸発器、14.1
5・・・凝縮器、 21・−ポンプ、22・・・還流点
、 23・・・ポンプ、24・・・族モジュール、 2
7−・・凝縮器、29・・・ポンプ、 30・・・分岐
点、32・・・膜モジュール、 34・・・圧力維持弁
、36・・・凝縮器、 39・・・供給点。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 有機液体と水の混合物な最初(二蒸留して水含量
を減少させ、次に膜透過シーより残りの水を実質的(:
除去する該混合物の脱水方法1二おいて0、部分11器
1:より留保された液をの少(とも一部を引出し、精留
塔の内s(−通して直接の熱交換関係1ullき、前記
引出された一部の少(とも一部を再循環させて前記分1
111@ε;戻し、該再循環流は、膜透過C:必要な熱
の実質的C;全部が精留塔内の前記熱交換のrlt=再
循環流に伝熱されるような橡であることを特徴とする有
機液体と水の混合物1に脱水する方法。 2、再循環流の量が、透過膜な離れる留保液の温度が冷
却水の温度の充分上4:あるよう(;する(二充分な程
多いことを特徴とする特許請求のIa曲第1項記戦の方
法。 3、M4透過が二段階で行われ、選択性が低い膜が第一
の段階で使用され、選択性が高い膜が第二の段階で使用
されることを特徴とする特許請求の範−第1項記載の方
法。 4、留保液の再循環流が第一の膜透過段階のみか゛ら引
出されることを特徴とする特許請求の範曲第3項記戦の
方法。 S、 @−の分amより引出された留保液流を精留塔
内の熱交換@(ニー通した後(二分割し、一部は第一の
分離器に再循環させ残りの部分は第二の部分11jl(
二通すことを特徴とする特許請求の範囲第4項記載の方
法。 龜 第二の膜透過段階に供給される混合物の水含量が、
混合物の熱容量が残余の水を透過させる(二充分である
ように1選定されることな特徴とする特許請求の範囲第
5項紀゛絨の方法。 7、 水性エタノール、eマイシュv、i膜段階でエタ
ノール約80直置%に脱水し、第一の膜段階でエタノー
ル言置約80.iI量%に脱水し、第一の膜段階でエタ
ノールを曖を約95重置%とし、第二の膜段階で実際上
無水−二することを特徴とする。前記マイシュの脱水に
適用された特許請求の範囲#!3項記載の方法。 8、有峨液体と水の混合@V敢初に蒸留し、次に精留塔
からの留出物中シュ残留せる水を除(ために混合物を膜
分離するように直列に連結された、精栢塔と部分端器を
含み、さらに、分離器の留保液の少くとも一部を引出す
再循環路と、引出された留保液の一部と間接の熱交換を
行うためC:M再循環路5二連結された精1塔内の熱り
換器と、該熱交換器から来る/io熱を受けた引出され
1 ′:□・ た留保液の少くとも一部を膜分離器C二返すための再−
環導tv含むことを特徴とする、前記混合物を脱水する
装置。 9.2個の膜分離!Iを含み、前記再循環路が、第一の
分離器の留保液全体を熱交換?!Iに送るよう4:、第
一の分amと熱交換aを連結し、前記再循環導管が、第
一の分III器からの留保液の加熱されたものの一部を
第一の分離器(=再循環させ残余を第二の分離器3:送
るように、第一の分離器と第二の分離器を連結すること
を特徴とする特許請求の範囲第8項記載の装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18091581A JPS5881401A (ja) | 1981-11-11 | 1981-11-11 | 有機液体と水の混合物の脱水方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18091581A JPS5881401A (ja) | 1981-11-11 | 1981-11-11 | 有機液体と水の混合物の脱水方法およびその装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5881401A true JPS5881401A (ja) | 1983-05-16 |
JPH025441B2 JPH025441B2 (ja) | 1990-02-02 |
Family
ID=16091503
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18091581A Granted JPS5881401A (ja) | 1981-11-11 | 1981-11-11 | 有機液体と水の混合物の脱水方法およびその装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5881401A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012050974A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-03-15 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 膜分離装置及び膜分離方法 |
-
1981
- 1981-11-11 JP JP18091581A patent/JPS5881401A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012050974A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-03-15 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 膜分離装置及び膜分離方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH025441B2 (ja) | 1990-02-02 |
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