JPS5874890A - ロ−タリベ−ン型圧縮機 - Google Patents
ロ−タリベ−ン型圧縮機Info
- Publication number
- JPS5874890A JPS5874890A JP56172731A JP17273181A JPS5874890A JP S5874890 A JPS5874890 A JP S5874890A JP 56172731 A JP56172731 A JP 56172731A JP 17273181 A JP17273181 A JP 17273181A JP S5874890 A JPS5874890 A JP S5874890A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- vane
- oil
- reduce
- type compressor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はロータリベーン型圧縮機に係り、特にロータ構
造に改良を加えた圧縮機に関する。
造に改良を加えた圧縮機に関する。
一般に、ロータリベーン型圧縮機は、ロータに形成され
た放射状のベーンスロット内に出入可能なベーンを装着
し、ロータの回転によりカムシリンダ内周面をベーン先
端が接触摺動するものとなっている。そして、ロータ回
転に伴って、カムシリンダやベーンなどによって囲まれ
る空間容積を変化させ、ガスなどの流体を吸入圧縮する
ものである。このような圧縮機においても軽量化と高効
率化の指向にあり、そのため、重量比の大きいロータの
改良が懸案となっている。特に、自動車に搭載されるエ
アコン用圧縮機においては、本体重量に対するロータ重
量の占める割合が高いので、問題である。
た放射状のベーンスロット内に出入可能なベーンを装着
し、ロータの回転によりカムシリンダ内周面をベーン先
端が接触摺動するものとなっている。そして、ロータ回
転に伴って、カムシリンダやベーンなどによって囲まれ
る空間容積を変化させ、ガスなどの流体を吸入圧縮する
ものである。このような圧縮機においても軽量化と高効
率化の指向にあり、そのため、重量比の大きいロータの
改良が懸案となっている。特に、自動車に搭載されるエ
アコン用圧縮機においては、本体重量に対するロータ重
量の占める割合が高いので、問題である。
ところが、従来のロータ構造は、第１〜２回に示されて
いる如く、中実のロータ本体１にベーンスロット２を加
工形成し、シャフト３への取付孔４を設けているだけに
すぎず、しかも鉄材料であるため１重量が極めて重い。
いる如く、中実のロータ本体１にベーンスロット２を加
工形成し、シャフト３への取付孔４を設けているだけに
すぎず、しかも鉄材料であるため１重量が極めて重い。
自動車のエアコン用圧縮機では、吐出容量１４０ｃｃ／
ｒｅｖ、のもので、本体重量約６に９のうち、ロータ
重量は約Ｉ ＫＦ程度占めている。
ｒｅｖ、のもので、本体重量約６に９のうち、ロータ
重量は約Ｉ ＫＦ程度占めている。
まだ、ベーンを突出してカムシリンダに接触させるため
に、油を用いてベーン後端に背圧を加えるようにしてい
るが、この油をベーンスロット２に供給するために、ロ
ータ側面に環状の連通溝５が設けられている。ところが
、この連通溝５は極めて狭く、油の流路損失が大きいた
め、この損失に相当する動力消費が発生する。しかも、
この連通溝５は、強度の点からあまり大きくできないも
のであった。
に、油を用いてベーン後端に背圧を加えるようにしてい
るが、この油をベーンスロット２に供給するために、ロ
ータ側面に環状の連通溝５が設けられている。ところが
、この連通溝５は極めて狭く、油の流路損失が大きいた
め、この損失に相当する動力消費が発生する。しかも、
この連通溝５は、強度の点からあまり大きくできないも
のであった。
したがって、上記従来のロータ構造では、軽量化が充分
ではなく、動力損失も大きいという欠点を有している。
ではなく、動力損失も大きいという欠点を有している。
また第１図に示す如く、取付孔４の一部を拡げ゛、シャ
フト３との間に空所６を形成しても、シャフト３の径に
制約されて、スロット２相互を連通させ得る大きさにで
きないため、軽量化の効果も非常に小さいものである。
フト３との間に空所６を形成しても、シャフト３の径に
制約されて、スロット２相互を連通させ得る大きさにで
きないため、軽量化の効果も非常に小さいものである。
本発明は上記従来の問題点に着目し、ロータの軽量化を
効果的に図り、かつベーン背部に供給される油の流路損
失を低減して高い効率を図り得るロータリベーン型圧縮
機を提供することを目的とする。
効果的に図り、かつベーン背部に供給される油の流路損
失を低減して高い効率を図り得るロータリベーン型圧縮
機を提供することを目的とする。
、上記目的を達成するだめに、本発明に係るロータリベ
ーン型圧縮機は、ロータ内部にベーンスロットを相互に
連通ずる遠吠空胴を形成し、この空胴内にベーンに背圧
を加える油を充填するように構成し、望ましくは、前記
ロータを粉末冶金法などにより分割焼結成形するもので
ある。また、更には、ベーンの最大突出位置にてヘン後
端が環状空胴内に突出する如きロータ肉厚になさしめる
。
ーン型圧縮機は、ロータ内部にベーンスロットを相互に
連通ずる遠吠空胴を形成し、この空胴内にベーンに背圧
を加える油を充填するように構成し、望ましくは、前記
ロータを粉末冶金法などにより分割焼結成形するもので
ある。また、更には、ベーンの最大突出位置にてヘン後
端が環状空胴内に突出する如きロータ肉厚になさしめる
。
このような構成によシ、ロータ自身の軽量効果が著しく
向上するとともに、ベーンスロット相互が空胴内で相互
連通しているために、流路損失も低減し、動力損失を低
減させることができる。
向上するとともに、ベーンスロット相互が空胴内で相互
連通しているために、流路損失も低減し、動力損失を低
減させることができる。
以下に、本発明の実施例を図面を参照して詳細に説明す
る。
る。
第３〜４図は本実施例に係るロータリベーン型圧縮機の
縦横断面図である。この圧縮機は自動車のエアコン用に
供されるものである。図示される如く、この圧縮機は、
フロントカッ（−１０とチャンバ１１によって形成され
る容器状ケーシングの中央部に挿通されたシャフト１２
を有している。
縦横断面図である。この圧縮機は自動車のエアコン用に
供されるものである。図示される如く、この圧縮機は、
フロントカッ（−１０とチャンバ１１によって形成され
る容器状ケーシングの中央部に挿通されたシャフト１２
を有している。
シャフト１２は一端をフロントカッ（−１０かう突出さ
せ、その突出端にプーリ１３を取付け、エンジンからの
駆動力によって回転駆動されるものとなっている。また
、シャツ１１２は、フロントカバー１０にシール１４を
介して軸挿され、チャンバ１１内に一定距離だけ離反さ
れたサイドカックー１５．１６に軸受を介して回転可能
に支持されている。チャンバ１１内で隔置された一対の
サイドカバー１５．１６によって囲まれるチャンノ（１
１の内周面には、カムシリンダ１７が取付けられ、この
カムシリンダ１７内には前記シャフト１２に取付けられ
たロータ１８を配設している。このロータ１８は真円外
周面を有し、放射状に形成したベーンスロット１９内に
ベーン２０を出入可能に装着している。一方、カムシリ
ンダ１７は、その内周面をエビトロコイド曲線で形成さ
れ、ロータ外周面との間に圧縮作業室２１（実施例では
２箇所）を画成している。なお１作業室２１は当然のこ
とながらサイドカバー１５．１６によっても閉塞されて
いる。
せ、その突出端にプーリ１３を取付け、エンジンからの
駆動力によって回転駆動されるものとなっている。また
、シャツ１１２は、フロントカバー１０にシール１４を
介して軸挿され、チャンバ１１内に一定距離だけ離反さ
れたサイドカックー１５．１６に軸受を介して回転可能
に支持されている。チャンバ１１内で隔置された一対の
サイドカバー１５．１６によって囲まれるチャンノ（１
１の内周面には、カムシリンダ１７が取付けられ、この
カムシリンダ１７内には前記シャフト１２に取付けられ
たロータ１８を配設している。このロータ１８は真円外
周面を有し、放射状に形成したベーンスロット１９内に
ベーン２０を出入可能に装着している。一方、カムシリ
ンダ１７は、その内周面をエビトロコイド曲線で形成さ
れ、ロータ外周面との間に圧縮作業室２１（実施例では
２箇所）を画成している。なお１作業室２１は当然のこ
とながらサイドカバー１５．１６によっても閉塞されて
いる。
ところで、本実施例において、ロータ１８は次のように
形成されている。すなわち、第５〜６図に示されるよう
に、王冠状のロータ半体品２２を互いに突き合わせて一
体化し、その内部においてロータ１８周りに環状空胴２
３を形成してなるものである。半体品２２は粉末冶金法
により、シャフト１２への取付孔２４とベーンスロット
１９とを設けて王冠状に成形され、両半体品２２０周縁
部を拡散法などにより焼結成形されて一体化したロータ
１８となる。このロータ１８の外周面部の肉厚は、ベー
７２０の最大突出位置でぺ−ｙ２０の後端部が空胴２３
内にやや突出する程度の薄肉に形成する。また、環状空
胴２３はロータ１８の各ベーンスロット１９相互を連通
させるもので、その内部にスロット１９に装着されたべ
一７２０に背圧を加えるとともに潤滑を行わせるだめの
油が充填され、との空胴２３を介して全ベー７２０に一
定の背圧を加えるようにしている。なお、ロータ１８は
シャフト１２に対し、圧入などの方法によって結合され
、シャフト１２とともに一体に回転される。この圧入代
を充分確保するために、各半体品２２には厚肉のボス部
２５が設けられている。両半体品２２のボス部２５は、
実施例において互いに離反され、空胴２３にシャフト１
２を露呈させているが、もちろん、ボス部２５を延長し
て当該ボス部２５相互を結合してもよい。この場合には
、ロータ１８の本体内部に環状の空胴２３が形成される
ものとなる。
形成されている。すなわち、第５〜６図に示されるよう
に、王冠状のロータ半体品２２を互いに突き合わせて一
体化し、その内部においてロータ１８周りに環状空胴２
３を形成してなるものである。半体品２２は粉末冶金法
により、シャフト１２への取付孔２４とベーンスロット
１９とを設けて王冠状に成形され、両半体品２２０周縁
部を拡散法などにより焼結成形されて一体化したロータ
１８となる。このロータ１８の外周面部の肉厚は、ベー
７２０の最大突出位置でぺ−ｙ２０の後端部が空胴２３
内にやや突出する程度の薄肉に形成する。また、環状空
胴２３はロータ１８の各ベーンスロット１９相互を連通
させるもので、その内部にスロット１９に装着されたべ
一７２０に背圧を加えるとともに潤滑を行わせるだめの
油が充填され、との空胴２３を介して全ベー７２０に一
定の背圧を加えるようにしている。なお、ロータ１８は
シャフト１２に対し、圧入などの方法によって結合され
、シャフト１２とともに一体に回転される。この圧入代
を充分確保するために、各半体品２２には厚肉のボス部
２５が設けられている。両半体品２２のボス部２５は、
実施例において互いに離反され、空胴２３にシャフト１
２を露呈させているが、もちろん、ボス部２５を延長し
て当該ボス部２５相互を結合してもよい。この場合には
、ロータ１８の本体内部に環状の空胴２３が形成される
ものとなる。
このよう々ロータ１８が回転されることにより、ベーン
２０やカムシリンダ１７などで囲まれる室内容積を変化
させるが、この作業室２１に冷媒ガスを給排するための
吸入ポート２６と吐出ポート２７がカムシリンダ１７に
設けちれている。吸入ポート２６はカムシリンダ１７に
穿設された吸入通路２８に連通し、この通路２８は前記
フロントカバー１０とこれに隣接する一方のサイドカバ
ー１５とに設けられた吸入室２９に連通されている。
２０やカムシリンダ１７などで囲まれる室内容積を変化
させるが、この作業室２１に冷媒ガスを給排するための
吸入ポート２６と吐出ポート２７がカムシリンダ１７に
設けちれている。吸入ポート２６はカムシリンダ１７に
穿設された吸入通路２８に連通し、この通路２８は前記
フロントカバー１０とこれに隣接する一方のサイドカバ
ー１５とに設けられた吸入室２９に連通されている。
したがって、冷媒ガスは供給部３０から吸入室２９、吸
入通路２８、吸入ポート２６を経て前記圧縮作業室２１
に導入される。一方、吐出ポート２７は、カムシリンダ
１７外面部に吐出弁３１宝介してチャンバ１１との間に
設けられた吐出通路３２に連通し、この吐出通路３２は
更に他方のサイドカバー１６に設けられた吐出開口３３
を経て、端部側のチャンバ室３４に連通している。チャ
ンバ室３４の上面部には吐出口３５が設けられ、圧縮さ
れた冷媒ガスを導出し得るものとなっている。
入通路２８、吸入ポート２６を経て前記圧縮作業室２１
に導入される。一方、吐出ポート２７は、カムシリンダ
１７外面部に吐出弁３１宝介してチャンバ１１との間に
設けられた吐出通路３２に連通し、この吐出通路３２は
更に他方のサイドカバー１６に設けられた吐出開口３３
を経て、端部側のチャンバ室３４に連通している。チャ
ンバ室３４の上面部には吐出口３５が設けられ、圧縮さ
れた冷媒ガスを導出し得るものとなっている。
また、チャンバ室３４には潤滑とべ一７２０に背圧を加
えるための油３６が溜められ、圧縮ガス圧を利用して、
前記サイドカバー１６に設けられた油の流通路３７から
、ロータ１８の側面に開口するベーンスロット１９を経
て前記環状空胴２３内に導入充填されベーン２０に背圧
を加えるようにしている。この油は圧縮作業時、圧縮ガ
スとともに吐出ポート２７から吐出されるが、チャンバ
室３４にて図示しない気液分離器により分離され、チャ
ンバ室３４内に残留する。
えるための油３６が溜められ、圧縮ガス圧を利用して、
前記サイドカバー１６に設けられた油の流通路３７から
、ロータ１８の側面に開口するベーンスロット１９を経
て前記環状空胴２３内に導入充填されベーン２０に背圧
を加えるようにしている。この油は圧縮作業時、圧縮ガ
スとともに吐出ポート２７から吐出されるが、チャンバ
室３４にて図示しない気液分離器により分離され、チャ
ンバ室３４内に残留する。
このように構成されだロータリベーン型圧縮機では、ロ
ータ１８が上述したように環状空胴２３の構造として殻
状に形成しであるため、ロータ１８自身の重量が従来の
ものに較べ略１／２に低減するとともに、ベーンスロッ
ト１９相互を連絡する通路が環状空胴２３によってなさ
れ、従来の連通溝５（第１〜２図参照）に比し、その流
路断面積が略８倍となる。したがって、重量軽減効果と
ベーン２０の往復動に伴う油の流動損失の低減効果は著
しく大きい。特に、この種の圧縮機においては、ロータ
１８の回転数が７０００ｒｌ）ｍ 時におけるベーン
２０の速度は最大ｆ３ ｍ ／ ｓにも達するため、発
生する油の流動による流路損失、内部摩擦損失の影響が
大きいが、環状空胴２３によって油流速を１／８程度に
低減させるので充分に損失の軽減を図ることができる。
ータ１８が上述したように環状空胴２３の構造として殻
状に形成しであるため、ロータ１８自身の重量が従来の
ものに較べ略１／２に低減するとともに、ベーンスロッ
ト１９相互を連絡する通路が環状空胴２３によってなさ
れ、従来の連通溝５（第１〜２図参照）に比し、その流
路断面積が略８倍となる。したがって、重量軽減効果と
ベーン２０の往復動に伴う油の流動損失の低減効果は著
しく大きい。特に、この種の圧縮機においては、ロータ
１８の回転数が７０００ｒｌ）ｍ 時におけるベーン
２０の速度は最大ｆ３ ｍ ／ ｓにも達するため、発
生する油の流動による流路損失、内部摩擦損失の影響が
大きいが、環状空胴２３によって油流速を１／８程度に
低減させるので充分に損失の軽減を図ることができる。
また、従来の通常形式の圧縮機では、ガス吸入をフロン
ト側サイドカバー１５より行わせ、他方のサイドカバー
１６側から吐出させるものであるため、ロータの温度分
布に温度勾配を生じる。しかし、本実施例では、ロータ
１８の内部の空胴化によって、温度の高い油が内部に充
満するため、ロータの温度分布が均一化され、熱変形が
均一となる。ロータ１８はカムシリンダ１７との関係で
真円外周面とする必要があるため、温度均一化に伴う利
益は犬である。
ト側サイドカバー１５より行わせ、他方のサイドカバー
１６側から吐出させるものであるため、ロータの温度分
布に温度勾配を生じる。しかし、本実施例では、ロータ
１８の内部の空胴化によって、温度の高い油が内部に充
満するため、ロータの温度分布が均一化され、熱変形が
均一となる。ロータ１８はカムシリンダ１７との関係で
真円外周面とする必要があるため、温度均一化に伴う利
益は犬である。
第７図には他の実施例に係るロータ１８Ａを示す二この
実施例は前記実施例のロータ１８が２分割構造であった
ものを、３分割構造として一体化したものである。すな
わち、リング状の外周板体３８および一対の側板体３９
とからなるものである。これらの部材も前記実施例と同
様な製作法で成形することができる。
実施例は前記実施例のロータ１８が２分割構造であった
ものを、３分割構造として一体化したものである。すな
わち、リング状の外周板体３８および一対の側板体３９
とからなるものである。これらの部材も前記実施例と同
様な製作法で成形することができる。
斯かる実施例でも環状空胴２３を画成できるので重量軽
減と損失低減が可能である。
減と損失低減が可能である。
なお、上記いずれの実施例もロータ１８の粉末冶金法に
より製作したが、鍛造法により成形し、溶接結合構造と
してもよく、他の製作法も用い得る。
より製作したが、鍛造法により成形し、溶接結合構造と
してもよく、他の製作法も用い得る。
以上説明したように、本発明に係るロータリベーン型圧
縮機では、重量軽減上での懸案となっているロータの重
量軽減を図り得ると同時に油の流路損失による動力損失
も低減でき、軽量化と高効率化を達成できる。
縮機では、重量軽減上での懸案となっているロータの重
量軽減を図り得ると同時に油の流路損失による動力損失
も低減でき、軽量化と高効率化を達成できる。
第１図は従来の圧縮機に用いられるロータの断面図、第
２図は同側面図、第３図は本実施例に係るロータリベー
ン型圧縮機の縦断面図、第４図は第３図の■−■線断面
図、第５図は同圧縮機のロータ断面図、第６図は第５図
のＶｌ−ＶＩ線断面図。 第７図は他の実施例におけるロータの断面図である。 １２・・・シャフト、１５．１６・・・サイドカバー、
１７・・・カムシリンダ、１８・・・ロータ、１９・・
・ベーンスロット、２０・・・ベーン、２１・・・圧Ｍ
作業室、２２・・・ロータ半体品、２３・・・環状空
胴、３４・・・チ第 ｌ 口 第 ２ 口 第 ３ 図 第 ４ 図 第 ５ 図 第 ６ 面 第 ７ 口
２図は同側面図、第３図は本実施例に係るロータリベー
ン型圧縮機の縦断面図、第４図は第３図の■−■線断面
図、第５図は同圧縮機のロータ断面図、第６図は第５図
のＶｌ−ＶＩ線断面図。 第７図は他の実施例におけるロータの断面図である。 １２・・・シャフト、１５．１６・・・サイドカバー、
１７・・・カムシリンダ、１８・・・ロータ、１９・・
・ベーンスロット、２０・・・ベーン、２１・・・圧Ｍ
作業室、２２・・・ロータ半体品、２３・・・環状空
胴、３４・・・チ第 ｌ 口 第 ２ 口 第 ３ 図 第 ４ 図 第 ５ 図 第 ６ 面 第 ７ 口
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、カムシリンダとサイドカバーにより画成される空間
内に回転可能に支持されたロータを配設、し、このロー
タには放射状に複数のベーンスロットを形成してベーン
を出入可能とし、前記ベーン先端をカムシリンダ内周面
に接触摺動させることによりベーンおよびカムシリンダ
等により囲まれる室内容積を変化させて流体の吸入圧縮
をなすロータリベーン型圧縮機において、 前記ロータ内部にベーンスロットを相互に連通ずる遠吠
空胴を形成し、当該遠吠空胴内には前記ベーンに背圧を
加える油を充填してなることを特徴とするロータリベー
ン型圧縮機。 ２、前記ロータはベーン最大突出位置においてベーン後
端を環状空胴内に突出させる肉厚に形成されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のロータリベー
ン型圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56172731A JPS5874890A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | ロ−タリベ−ン型圧縮機 |
| US06/437,673 US4795325A (en) | 1981-10-30 | 1982-10-29 | Compressor of rotary vane type |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56172731A JPS5874890A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | ロ−タリベ−ン型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874890A true JPS5874890A (ja) | 1983-05-06 |
| JPS6160277B2 JPS6160277B2 (ja) | 1986-12-19 |
Family
ID=15947268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56172731A Granted JPS5874890A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | ロ−タリベ−ン型圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4795325A (ja) |
| JP (1) | JPS5874890A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6022091A (ja) * | 1983-07-16 | 1985-02-04 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 回転式流体ポンプ用ロ−タ |
| JPS6022090A (ja) * | 1983-07-16 | 1985-02-04 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 回転式流体ポンプ用ロ−タ |
| JPS62111983U (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-16 | ||
| KR100590499B1 (ko) | 2005-02-04 | 2006-06-19 | 엘지전자 주식회사 | 경량화 구조를 갖는 선회베인 압축기의 슬라이더 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2867285B2 (ja) * | 1990-03-09 | 1999-03-08 | 自動車機器株式会社 | ベーンポンプ |
| JPH049085U (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-27 | ||
| JPH0469686U (ja) * | 1990-10-25 | 1992-06-19 | ||
| US6050796A (en) * | 1998-05-18 | 2000-04-18 | General Motors Corporation | Vane pump |
| JP2003113787A (ja) * | 2001-10-03 | 2003-04-18 | Seiko Instruments Inc | 気体圧縮機 |
| JP4095869B2 (ja) * | 2002-08-30 | 2008-06-04 | カルソニックコンプレッサー株式会社 | 気体圧縮機 |
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