JPS5874548A - セメントクリンカ−の製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、セメント粉末原料をサスペンジョン型熱父
換器で予熱し．ＩＮ．ｌｌｌ７床で脱絃し，ロータリー
キルンでクリンカー化し．次しでクリンカーを冷却する
ことからなるセメントクリンカ−の製法に関するもので
ある〇 セメントクリンカ−のＨａにおいて，セメント粉末原料
から機械的にそして化学同に結付されている水をサスベ
ン′）９ン皇熱狡換器中で分離し。

脱酸をおるＳ度′行ない，次いでロータリーキルンで災
に脱酸と冷却を行なうことは一般的である。

この方法でＵ″一災買的な部分の脱ばかロータリ、。

一キルン中で行なわれるので％籍に生ｔｊｔ＋尚くする
ためには，そのロータリーキルンの寸法を大きくしなけ
れはならないというプラントエンジニアリング上望まし
くなめ欠点がある。

したがって、セメント粉末原料をロータリーキルンに供
給する前にできそだけそのセメント粉末原料の脱酸をす
る数多くの試みがこれまでなされてきた。このために、
例えは、ＪＪＸ料を史に加熱しそして脱酸するために，
サスペンジョン溢熱父換れている（ドイツ連邦共和国特
許出願公告弟２５２４５゜６５号）。しかしながら二こ
の方式は原料か加熱領域に滞留する時間か非常に短しと
ｉう欠点があり％その効果に限定されたものである。

セメントクリンカ−の製造を史に発展させた方式では、
サスペンジョン急熱９．供トロータリーキルンとの間に
接続されたーのエニレト中で原料の脱酸をできるだけ十
分に行なわれてｉる。そのユニットとして，サスベンジ
日ン朧熱交換一から取９”出された原料をロータリーキ
ルンの前にａｉｆｃ姑せたサイクロンに供給する加熱ａ
ｌＪ能逐コンベヤー（フランス国特許１ｉ１に２１９７
８２７号）や％原料をｔｈ富およびサ゛イクｐンを通っ
てｉ一タリーキλ／に仕込むところの流動床式反−＠（
ト゛イツ連邦共和＠特許出願公告第２５４４０９４号）
が知られてｉる。これら２つの場合におｉでは，充分な
脱酸をするために必要な滞留時間を特に原料の粒径が異
なるために―節するのが非常に困難である。

また粗大な粒子を取ｐ＃〈のも困難である。

この発Ｅ１！ｊに，公知の．４１に前述し７′ｃ，６法
の欠点を排除し、そして、ロータリーキルンに導入ｔる
前にセメント粉末原料の脱酸を夷用土完全に行な一得て
，かつ設備に附随する蝉資を減少させ得る方法を提供す
るものである。　　　。

この発明の方法に，流動床式反応器，分離器お申Ｘ 上の温一で，少くとも９’　５　％の脱酸率で脱酸し。

ｉ成工＠およびクリンカー化工程に必要なＲ素を富有す
る燃料を蚕熱要求量に対して少くとも６５％になるよう
に流動床式反応器に、そして、全熱要求蕪に対して少く
と４１　Ｍになる工うに流動床式反応器に供給し；流動
床式反応器に供給した燃料を燃焼するに肖って酸素含有
ガスを少くとも２分流にして，その１分ｒＩｔ８流動−
化ガスとして％ま７’Ｃ，より高ｉレベルから供給する
他の１分子ｉを二次ガスとして二段階で使用し、燃焼を
全燃焼１機において実質的に化学量論的に行ない；そし
て流動化ガス量と流動化ガスを分配することによって、
また二次ガスに対する流動化ガスの容量比を１＝１ない
し、１：１０の範囲になるように分配することによって
％流動化ガス用インレットと二次ガス用インレットとの
間のゾーン中の平均懸ｚｖＢｍを１００ないし５００ｋ
ｔ／１１１２に％また二次ガス用インレットの上方のゾ
ーン中の平均ａＳＳ度を５なしし６０イ／嘗２になるよ
うに調節することからなっている。

この発明に使用される流動床式反応器１分嘔錨および邦
循壊用ダクトからなる循環系の流動床式反応器において
は、その流動状態は密な相かその上方に存在するガス空
間から密度が明確に分かれてｉで分離されている「古典
的な」オーツドックスな流動床とは異なって、明確な境
界層がない分布状雇である０このように、この発明に使
用もれる流動床式反応器では密な相とその上方に存在す
るガス空間との間にｆａ度の急激な変化はないけれども
、その反応器での固体物１３ｉ［績には下方から上方°
に連続的に減少してｉる。

酸根・　ドイツ連邦共和国％奸出願公告第１７６７６２
８号に仁、発熱方法を実施する方法、すなわち、ある樵
のセメント粉末原料を燃焼する方法が記載されていて、
その方法では、処理すべき原料を、多段式サスペンショ
ン型熱交換器中で予備脱水および／遣たは加熱をし１分
離器を通って、再循環用サイクロンに附輌した流動本式
かに供給し、次に得られた反応生成物を、流動床式炉と
再ｌ＊壌用サイクロンからなる循環系から取り出し、そ
して、−わゆる「儂壌式流動床」の原理を利用した多段
式流動床式冷却器に供給されるようになっている。

適用する場合に蒜・脱酸自体には必要でなめ高−り・　
　１・１ リンカ−化温度で脱歇か行なわれ、それによって＾−容
童−合で１Ｉｉ６蓮の廃ガスが得られ、かつそれに厄じ
て燃料消貴量も＾くなると−う欠点を有しテール０櫨々
の出発ｔｍ質を使用する場合に、更に生ずる欠点として
飢二工根に分けて脱酸とクリンカー化を行なう場合よ少
も、生成物の品質が男るということが挙けられる。

この発明の方法の操作条件を、フルード（Ｆｒｏｕｄｅ
　）・アルキメデス（Ａｘｃｔｕｍｅｄｅｓ　）数によ
って足ｍ　−ｒ　？Ｌば・次のような範囲が得られる。

０．５≦’／　−Ｆｒ２．−ムー≦５０〜−ρｇ ｔｅｈｏ、ｏｉ≦Ａｒ≦１０ ２ ｇ・ｄ。

Ｕ−ガス相対速度（ｉｌｌ／秒） Ｍ＝アルキメデス数 ｐ、＝ガス密ｊｉ：　（ｋ＃／禦５） へに固体粒チ密＆（ｋ＃／ＩＩ’） ４＝球状粒子の直径（ｍ） シ＝鯛粘１ｉｔＣ８２７秒） ｇ＝重力定数（ｙａ／ｗす ｈ＝フルード数 この発明の方法では、脱酸のためにｆ！ｔ＃床弐反ｔａ
に供給される燃料のはとんどの１には、二次ガス用イン
レットの下方に供給される。このむとと。

そして、燃焼に必要な全てのａ＊＊含有ガスを！Ｉ４な
るレベルから供給する二分流に分配することによって、
二段階の緩和な燃焼を行なうことができ、ソｔ”ｔｉｃ
ヨって％ｌｉ＃床式反床式反応小中トスポットが局在す
ることを避けることができる。史に、敵化窒素＠を、ガ
えば１００　ｐｐｍ以下の値にまで強く抑制することが
できる。

この発明に使用する流動床式反応器の断面に、長方形、
正方形、円形などμずれでもよＺ６その流動床式反応器
の下部は円錐形状に形成されていてよく、この形状は１
％に反応器の断Ｅｎを大きくする場合に有利である。

仁の発明にお匹て、　ｒｉｔｍ床式反応器における二次
ガス用インレット上方でのカス流速は％通常の場合、常
圧下で５ｍ／秒以上であって、　１５１＋／抄にまで上
けることかで龜る。

ｉ動床式反応器の高さに対するｔｍ径の比社、ガス油貿
時間が０．５ないし８．０秒、好ましく社１ないし４秒
になるように選択すれはよい。

この発明において、二次ガスは％複数のレベルからでも
、また、各レベルに設け＊＊＊ｉ向のインレット用−口
からでも供給するのか４尚であり。

そして流動床式反応器の全長に対して５０％１での鳥さ
、ただし、流動化ガス用インレットより少くとも１嘗高
い高さに供給するのが過当である。

二次ガスか複数のレベルから供給される場合番こに、そ
の最上段の二次供給ガス用インレットの位［ニ前述した
反応器全長の６０ｇ６の高さを超さな−ようにするのが
よいＯこのような鳥も曇こすｎは、一方では、第１の燃
焼段階にとり、て光分１こ大きな墾間が提供され、それ
に↓りでＲ素貧有物買と敵木酋有流動化ガスとの反応を
雌は完全薯こ進行させることができると共に、他方゛で
は、二次ガス用インレットの上方の反応器の上部壁間に
おいて、　ｇｗ本を選択した化学量論的割合で反応させ
ることか可能である。

燃料としては、燃料油１屓炭％時に褐次、廃炭のような
＾灰分石炭、オイルシェール、必景に応じて家島廃物も
使用できる。クリンカー化工程にとっては、熱量が高い
燃料を使用するのが好ましＩ／′Ｏ 燃料の分配については、焼成１嶺とクリンカー化工程に
必豪な燃料を、全熱賛求量に対して７０ないし８５　％
　ＧＣなるように流動床式反応器に、そして、全熱費ｘ
量に対して１５な―し３０ｓになるようにロータリーキ
ルンに供給するのが特に適シテーる。ロータリーキルン
に供給される燃料に。

ａｌＩＪ床式反応器から出てき次原料の流れを〃口熱し
、そして、ロータリーキルンの輻射損失を補光するため
に主に使用されている〇 原料の脱酸を少くとも９５チまで行なうためには、その
滞留時間蝉好まし・〈は６ないし１５分間・特に５な−
し１０分間になるように調節するのがよ−。循槙系中の
温度を好ましくに９５０Ｃな−し１１５０Ｇの範囲に調
節することによって１粒働分布が広範囲であっても、ｔ
た粗大な粒子が含有されていても、実質的に全ての原料
を効果的に処理することができる。循環系中の温度を一
定にして。

定められ九固体吻質の滞留時間にすれは、楠均質性の脱
酸された生成物を得ることかできる。

同体状の炭素含有燃料を使用する場合には、平均粒径を
約５００μ議以下、好ましくは、約１００なｌ／ｋ　Ｌ
　５００μ重の範囲にｌｌｌｌｌｗｂすれはよ−。−ｔ
’均粒径に、前述し九乎均粒径↓９も原料の５０９ｋか
大きく、そして、５０ｓが小さくなるように定めるよう
にする。

焼成したセメント粉末原料のロータリーキルン中でのタ
リンカー化は、それ自体公知の条件下で約１６００ない
し１４５０ｔ：’の温度で行なわれる。

この＠―−の好まじり態様によ”れば、　ａＩｉｔ’さ
ｎたセメントク”す゛□ンカーに、少くとも部分的にｆ
ＬＩｄＪ床反応器に供給された酸素含有ガスを加熱し′
て冷却される。ビめ゛場合、そめ酸素含有ガスは直接的
にまたは゛関捩゛的′に加熱される。

゛冷却−としてＵ、　ｆｌえばシイフト式冷却岳もしく
は火格子式冷却器が使用され、特にそれらのｍ１合せか
ら成っているのがよ％７ｈａ クリンカーの冷却の場合に間接的に加熱され１こ酸素含
有ガスの１部を流動化ガスとして、そし゛Ｃ％クリンカ
ーの冷却の場合に直接加熱された酸素貧有ガスの少くと
も１部を二次ガスとして供給すれは、製造方法の経済性
が改善さく　＜、。場合によっては、残着ガス流をサス
ペンション！凹熱交換器に供給すること一司能である。

循環系の鵬ガス流は、サスベ、−、ンヨン戯熱交換器に
通常定量的に供給される。クリンカー化工機の九メツロ
ータリーキルンの屍ガスｉは同様にサスペンション微熱
交換器に供給する仁とがａＪ舵である。セメント粉末原
料か１ｉｉ１ｉ會量の揮発性アルカリ−質を含有して−
る場合には、そのアルカリ含意に応じて、廃ガスの部分
流の量をよりチくしたり、またはより少なくしてサスペ
ンション温熱父換器にバイパスさせることもできる。他
＋１！ｌな場合には１丁なわち、轡に高いアルカリ含量
の場合には、ＪＩガスを１００％バイパスさせること鳴
必要である。

この＠明の方法の優れた利点は、循環系にて原料ｆｍｗ
時間が充分に調節できそしてコントロールできるので、
原料の脱酸率が実質的には全然賀化せず、高−割合で維
持で逃るということである。

更にまた。循環系においては、温度が実質的に一定でめ
り、そして、この段階でｍｌ箇しくなｉ璋発収応を生ず
る温度ピークを避けることができる〇更に、との循環系
は、ロータリーキルン中ＪＣ原料を一定に供給すること
ができ、それによって、クリンカーの品質を篇くするこ
とができる。まｆｃ１循壊系中の脱酸割合を高くするこ
とかできるので。

ロータリーキルンの負担を軽減し、それによってクリン
カーを形成する燃焼だけを実質的に行なうことができる
。したがって、ｆｉ動床式駅の′４ｍを小さくすること
ができ、それに、よって熱放射を減少させ、かつエネル
ギー要求を、奇なくすることかできる。

この発明の方法でに、低品質の燃料を使用することかで
１１．そして、その出発−質を丼常！こ小さ一粒径に細
砕することが必要でない。−ゎゆるＪ’［Ｍセメント」
に生成式れる出発物質（セメント生成成分の均一な混合
物からなる出発物３ｉ［）を使用する場合には、よシ大
きなａ径に細砕するだけで充分である。バイパスによっ
て供給する昼餐があるアルカリ含量が多−出＠物質の場
合には、クリンカー化工機から取り出されるガスが少な
いので熱損失も小さくなる。

この発明を１図１１ｉならびに実施例１こよって更に詳
細ＪＣ説明する。

セメント粉末原料は、導ｗ（υを通って、サスペンショ
ン温熱交換器（２１（２個のサイクロン微分離−と１個
のベンチエリ−撤反応器からなる単純な形式に示されて
−る）１こ供給され、そして、（３）にお−でｌＩｒ１
ＩＩ系から排出され７（廃ガスによって予熱した後、導
管（４）を通って焼成のためｌこ循環系に供給される。

・、パ＼１１ その循環系は、　ｆｔｍ床式反応器（５）、サイクロン
分離器（６）および再循槙用ダクト（７）から構成され
ている。ｆＬ＃床式反応器（５Ｊには、ダクト（８）を
通って。

流動化ガスが、そして、流動床式反応器（５）の近くに
リング状ダクトとして形成するのが適当であるダクト（
９）を通って、二次ガスが供給される。゛燃料の供給は
、ランスα〔を通して行なわれる。

原料の流れは、ランスによってコントロールされた排出
装置αυを通りて導管（１２９によって連続的に排出さ
れ、そして、巣にｐ−タリーキルン仏４に供給される。

この装置内では、ランスｕ４を介して供給された比較的
少量の燃料でもって加熱することによってクリンカー化
が行なわれる。

次ｉでセメントクリンカ−生成物は、ダクト１５を介し
て粉砕機を有する火格子式冷却ｓｕｅに、そして、ダク
Ｍｌηを介してＶヤフト式冷却器四に供給される。この
シャフト式冷却器ａ樽において、取り出された熱は、ダ
クト（８）を介１して流動化ガスとして流動床式反応＠
　（５）に供給された′ガス流を７Ｊ１１熱するために
用−られる０火格子式冷却器αｅで加熱された空気はま
ずダクトａ場を介してロータリーキルンＩに供給される
。その四−タリーキルンα謙からの廃ガスは、ダクト■
を介してサスペンション微熱交換器に供給される。

必要な場合、ロータリーをルンａａｌからの廃ガスの部
分流線、ダク）　１２１を介してサスペンション型熱交
ＩＩＩ器（２）をバイパスさせる。極端な場合には。

廃ガスの全部をバイパスさせることもできる。この廃ガ
ス似次ｉで、ガス冷却器（図示せず）で通常冷却され、
そして祠製される。

実施例１ 平均粒径６０μ票のセメント粉末原料を、１時間当り、
３．１）ンの割合で、供給ユニット（ＩＪを介してサス
ベンンヨン溢熱交換−（２）に供給した。粉末原料は次
の組成からなっていた。

石ＩＲ石（ＣａＣ０Ｂ　）　　　　　　２−４０　）　
ン石英砂（”０２）　　　　　　　０．２５　）ン粘土
（高アルカリ含量”）　　０．４５）ンダクト（３）に
お−て循環系から＊！ｌ出された１００ＯＣの廃ガスに
よって、原料はサスペンション微熱交換器（２）中で、
約８００Ｃに予熱され１次いで導’！１（４）を介して
流動床式反応！　（５）に導入され九〇流動尿式反応器
（５）には更に、導ｔα・を介して、平均粒径が２００
μ講および熱量埠がｉ２ＭＪ／に＃の石灰を１時間肖り
０．５トンの割合で供給し、そして、ダク！１５６０１
ｍ−の割合で、また７２０Ｃの二次ガスを１時間当り１
３２（Ｃａｒ’の割合で供給した。

流動床式反応器（５）％サイクロッ分離器（６）および
再循環用ダクト（７）からなる循環系中においてに。

温度は１０００Ｃに維持された。ガス流の量と分流の数
に基づ−て、流動床式反応器（５）における二次ガス用
インレット（９）の下方における平均１１ｍＴｈｆｆ１
嵐に１５０１９／ＩＩ”、まｆｃ％二次ガス用インレッ
ト（９）の上部における平均懸濁密［は１０に＃／１ｍ
５ＩＣなるように調節され九〇循壊系中での平均滞留時
間は８分間であって、脱酸率は９９．２１６であった〇
焼成されたセメント粉末原料・に、＃出装置ｕｖを介し
て％１時間当り２トシの割合で排出され、そして、ロー
タリーキルンａＪに供給され九〇そのロータリーキルン
には更に、ランス住Ｑを介して、半均ａ径が９０μ講以
上のものが２０’ｉ！含有されてｉで、かつ、　２５Ｍ
Ｊ’／に＃の熱量地を有する石灰を１時間尚！９０．０
４７　）ンの割合で供給され、１し火格子式冷却器回申
で１０９００に加熱された空気を１時閲尚！Ｄ　２９０
１１−の割合でダクト０を介して供給した。ロータリー
キルンＩ中の最高温には１４００Ｃであった。次に、ク
リンカーは、導管−を介して火格子式冷却器αのに供給
され、そこで、全体で１６１０１１Ｎ３７ｈの割合の空
気で１毅冷却された。刀口熱された空気に、前述したよ
うに、ダクト（９）を介して部分的に、ロータリーキル
ン（１３に、そして、ダクト（９）に介して部分的に二
次ガスとして供給するよ５に分配された。クリンカーを
更に冷却するにはｓ　５６０　”Ｎ’／　ｈの量の空気
を間接的に加熱することによってシャフト式冷却器α榎
にて行なわれ丸仁の空気は１次−で温Ｆ１４２０Ｃの流
−化ガスとして流動床灰地−（５）に供給された。クリ
ンカー生産量は２．トンン時間でありた◎ ・−タリニ轡・ン（１１を排出しｆｃＩ１４ガスは、ア
ルカリ含量がｇｋ％Ａために、全量サスベンジ日ン型熱
３５ＪＡ器（２）をバイパスさせ、そして、ガス冷却器
（図示せず）にて冷却し、鞘製され九０実施例２ 天然セメントを生成する出発吻質、すなわち。

原料に、セメント製造に必要な成分を正しミル率で、そ
しで均一な分布状雇で含有して％Ａた。その平均粒径１
５０μ嘗であった。その出発１ｌｌｌ！Ｉ′には６，１
トン／時間の割合で供給され、そしてそのアルカリ含量
は比較的低かった。

この方法仁、原則として実施例１と同様に実施された。

しかし、ロータリーキルンからの膓ガスの７５％をサス
ペンション型熱交換器（２）に供給することによって、
空気と燃料が供給される童をある程度変えた。

導管（１ンを介して供給された出発吻質に、サスペンシ
ョン型熱交換器（２）中で、循Ｉａ系およびロータリー
キルンＩからの廃ガスとの熱変換によりて８００Ｃに予
熱され、そして、ダクト（４）を通してｄ動床式反応＠
（５）に供給畜れた。平均粒法が２００μ謹で、かつ、
熱量）ｉｕが１２ＭＪ／に＃である燃料をランスａ呻を
介してα４６４トン／ｈの量で供給した。ダクト（８１
を介して４８０Ｃの流動化ガスｆ　４８５１１１ｍ５７
　ｈの割合で、そして、ダクト（９）を介して８２０Ｃ
の二次ガスを１１４０講Ｎｉ／ｈの割合で供給した０循
壊系で得られた温度は１０５０Ｃであった。二次ガス用
インレット（９）の開口部の上方での平均懸濁密度に９
３ｆｔ／１１２であハまたその下方では１６０に＃／禦
墨であった〇 循環系における平均滞留時間は８分間であり。

また脱酸率に９９３饅であった′。

排出装置Ｏυとダク）　（１３によって、焼成物はＤ　
−タリーキルンａｇＪに２トン／ｈの割合で連続的に仕
込まれた。更に、ダク）　（１４）を介して、平均粒径
９０μ璽以上の−のが２０鋒ありそして熱量）１ｕが２
５　ＭＪ　／ｋＩである石炭が０．０４７へ／ｂの割合
で、そして、ダクト四を介して、１０９０ｔｌｌ’の空
気が２９０１１１Ｈ”７　ｋの割合で、火格子式冷却器
ａｅから供給された◎セータリーキルン峙中の温１ｆｔ
！１４００Ｕであった◎ 十分に長ｉタリンカー化処理後、タリンカーは、２トン
／ｈの割合でダク）　（１５を介して火格子式冷却器α
・に供給され、そして％全量で１４５０＊Ｈ”／ｈの空
気で直接冷却された。加熱された窒気社、前述したより
に、ロータリーキルン０３用と、二次空気（９）とに分
配された。次いで、クリンカーは部分的に間接的にそし
てｂ　４８５　Ｂｓ３７　ｈの割合で供給された空気で
の加熱と組合せて後続するシャフト式冷却器崗中で冷却
された。その空気は、　４８０ｔ：’の温度を有し、ダ
クト（８）を介して随一床式反応器（５）に供給した。

クリンカーの生ｍｉｉ；６ｆｆｉ２）ン／ｈであった０ ロータリーキルン（１３を排出された５００ｉａＮ’Ａ
の量の廃ガスに、そのアルカリ含量か比較的少ないので
、その７５％がサスペンション湯熱５ｅ供器１２＋に供
給された。残９の２５僑にガス冷却！（図示せず）で冷
却され、そして精製されたＯこの発明を災施例を要約し
て説明す、ると１次のｆｉ９である。セメント粉末原料
をサスベンジ日ン型熱父換器で予熱し、流動床中で脱酸
し、ロータリーキルン中でクリンカー化し、そして、ク
リンカーを冷却すること番こよってセメントタリンカー
を製造するに当って、随一床式反応器（５）５分ｍ醤（
６）およびｆ８儂壊用ダクト（７）からなる＃ｉ壌系に
おいて脱ａ１２を８５０ｔ以上の温度で、かつ脱酸割合
が少くと一９５％になるように行っている。焼成工程お
よびクリンカ一工程に必要な炭素含有燃料は、全熱費求
量に基づいて少くとも６５−になるように流動床式反応
器（５）に、そして、同様に少くとも１０饅になるよう
に、ロータリーキルン峙に供給される。流動床式反応器
＋５７に供給された燃料の燃焼ｒａｔ、　＃を勧化ガス
（８）と二次ガス（９）によって二段階でそして、はは
化学量−的に行なわれる。流動化ガス量と二次ガス量を
分配することによ２て、また二次ガスに対する流動化ガ
スの容量比を分配することによって流動化ガス用インレ
ット（８）と二次ガ、ス用インレット（９）七の間のゾ
ーンで、平均懸濁密度が１００ないし５００ｋｆｌＷａ
ｓに％また二次ガス用インレット（９）の上方のゾーン
で、平均−濁密匿が５な−シｓｏｋ＃／ｉ−になるよう
に調節される。

【図面の簡単な説明】

図面は、この発明の方法を実施するための装置の構成を
示す具体例を示１゜ なお図面に用−られて−る符号において、（２）・・・
・・・・・・・・・サスベンジ日ン型熱父挾器（５）・
・・・・・・・・・・・流動床式反応器（６）・・・・
・・・・・・・・分離器（７）・・・・・・・・・・・
・弗伽穣用ダクト峙・・・・・・・・・・・・算−タリ
ーキルン（１！・・・・・・・・・・・・火格子式冷却
器ａ樽・・・・・・・・・・・・シャフト式冷却器であ
る。 代理人　上屋　膀 ｌ　　　　　　常　　包　　芳　男 ｌ　　杉浦俊賃

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｔ　セメント′１！ｉ）米原料をサスベンジ日ン戯熱父
   換器で予熱し％流＃床で脱酸し、ロータリーキルンでク
   リンカー化し１次−でクリンカーを冷却することからな
   るセメントクリンカ−の１１＆法であって、ａ＃床床式
   反応器外分離器よび再循槙用ダクトからなる１１種系で
   ８５０Ｃ以上め温度で、少くとも９５饅の脱酸率で脱酸
   し、Ｗｔ′成工楊およびクリンカー化工機に必要な炭素
   を含有する燃料奢、全熱賛求量に対して少くとも６５％
   になるように流＃ｂ＃：式反応器に、そして、全熱要求
   量に対して少くとも１０慢になるように、四・−タリー
   キルンに供給し；流動床式反応器に供給した燃料を燃淘
   するに肖って、酸素含有ガスを、少くとも２分流にして
   、その１分子ｔ、を流動化ガスとして、また、より１ｌ
   ｉＩ％Ａレベルから供給する傭の１分流を二次オスとし
   て二段階で使用し、燃焼を全燃焼１機において実質的に
   化学量論的に行ない；そして、ｆｉ動化ガス量と流動化
   ガスを分配することによって、１＊％二次ガスに対する
   流動化ガスの容量比を１；１ないし１：１０の範囲にな
   るように分配することによって、流動化ガス用インレッ
   トと二次ガス用インレットとの間のゾーン中の平均ｍ細
   密度を１００なり＝　Ｌ　５００に＃／＊”に、ｔた、
   二次ガス用インレットの上方のゾーン中の平均＃！ｌｌ
   濁密Ｋを５な−し３０に＃／１１２になるように調節す
   ることを特徴とする方法◎ ２、焼成１楊とクリンカー化工機に必要な燃料を、全熱
   賛声量に基づ−て７０なりし８５％になるように流動床
   式反応器に、そして、全熱＊−量に基づ−て１５な−し
   ５０％になるように党−タリーキルンに供給することを
   特徴とする特軒膚求の範８第１Ｊｊｉに記載の方法。 ３、ｍ誠乎楊の傭嬢糸における固体の滞留時間が３な−
   し１５分であることを４＃黴とする曽奸請求の範８１１
   １１［＋ｃ記載の方法・ ４　滞留時間が５ないし１０分であることを脣儀とする
   特許請求の範囲第６項に記載の方法。 ５．脱酸工程の儂壊系における温度を９５０７２いし１
   １５０Ｇに維持することを特徴とする特許ａ＊Ｘの範囲
   第１項に記載の方法。 ＆　平均粒径ｄｐ　５０が５００μ重以下である固体状
   縦糸含有燃料を使用することを特徴とする藷奸趙累の範
   囲第１項に記載の方法。 ｌ　平均粒径ｄｐ５０が１００から６００μ′ＩＩまで
   の範囲であることを特徴とする請求 項に記載の方法。 ８、少くとも部分的に流動床式反応器に供給６れる哨素
   含有ガスを加熱することによってクリンカーの冷却を行
   なうことを％黴とする特許請求の範囲第１項に記載の方
   法。 ９　＠振的にまたは間接的に加熱した咳系菖有ガスでク
   リンカーを冷却す番ことそ瞥愼とする特許請求の範囲第
   ８項に記載あ方法。 １０　　クリンカーの冷却の―゛合に間嵌回にｊＪｌｌ
   熱もれた酸素含有ガスの少くとも１部を流動床式反応器
   に流動化ガスとして，そして、クリンカーの檜却の場合
   に直接加熱されたｒｌに素Ｍ有ガスの少くとも１ｓを前
   記流動床式反応器に二次ガスとして供給することを特徴
   とする符Ｆｌｆ請求の範囲第８項または第９項に記載の
   方法。