JPS5873786A - 電解鉄箔の製造法 - Google Patents
電解鉄箔の製造法Info
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- JPS5873786A JPS5873786A JP56170723A JP17072381A JPS5873786A JP S5873786 A JPS5873786 A JP S5873786A JP 56170723 A JP56170723 A JP 56170723A JP 17072381 A JP17072381 A JP 17072381A JP S5873786 A JPS5873786 A JP S5873786A
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- JP
- Japan
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- iron
- electrolytic
- foil
- amount
- hydrochloric acid
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は延性ある電解鉄箔の製造方法に関するものであ
る。
る。
電解鉄箔はステンレス、チタン、ニオブなどの剥離性を
有する電鋳用基体上に所定の厚みに鉄電着を行い、これ
を剥離することによって得られる。
有する電鋳用基体上に所定の厚みに鉄電着を行い、これ
を剥離することによって得られる。
その製法には、陽極に原料となる鉄、または鋼を使用す
る可溶性の陽極法と、カーボンなどの不溶性の陽極を用
い、別槽で鉄、または鋼を溶解して原料とする不溶性の
陽極法がある。前者の場合、陽極が消耗するので陽極と
陰極の極間距離が変化し、最終的には陽極を交換する必
要がある。また極間距離を一定に保つため、電鋳用基体
に対応するような形状に加工する必要もあり、電解鉄箔
の原料として安価な鉄スクラツプな゛どを用いることは
困難である。さらに、陽極の溶解時に発生する粉状の鉄
が電着物中に巻き込まれやすく、表面状態の良好な電解
鉄箔が得られない。後者の不溶性の陽極法においては、
陽極で鉄が溶解する代りに、Ｆｅ″−Ｆｅ”、’＋ ｅ
なる第一鉄イオンの酸化反応がおこり、第二鉄イオンを
生ずる。第二鉄イオンは電解槽より取り出され、別番ご
設けた再生槽において、鉄や鋼により第一鉄イオンに還
元されるが、一部加水分解して、スラッジ化し、電着物
中に巻込まれて、電解鉄箔の脆化の原因となる。特に生
産性を上げるため、高電流密度にした場合、第二鉄イオ
ンによる脆化は著しく、鉄電着物な電鋳用基体から剥離
できないこともある。このため陽極と陰極の間に隔膜を
用いたり、−陰極と陽極の間で電解液を層流状に循環せ
しめて、第二鉄イオンが陰極へ移行せぬような方法が考
案されている。
る可溶性の陽極法と、カーボンなどの不溶性の陽極を用
い、別槽で鉄、または鋼を溶解して原料とする不溶性の
陽極法がある。前者の場合、陽極が消耗するので陽極と
陰極の極間距離が変化し、最終的には陽極を交換する必
要がある。また極間距離を一定に保つため、電鋳用基体
に対応するような形状に加工する必要もあり、電解鉄箔
の原料として安価な鉄スクラツプな゛どを用いることは
困難である。さらに、陽極の溶解時に発生する粉状の鉄
が電着物中に巻き込まれやすく、表面状態の良好な電解
鉄箔が得られない。後者の不溶性の陽極法においては、
陽極で鉄が溶解する代りに、Ｆｅ″−Ｆｅ”、’＋ ｅ
なる第一鉄イオンの酸化反応がおこり、第二鉄イオンを
生ずる。第二鉄イオンは電解槽より取り出され、別番ご
設けた再生槽において、鉄や鋼により第一鉄イオンに還
元されるが、一部加水分解して、スラッジ化し、電着物
中に巻込まれて、電解鉄箔の脆化の原因となる。特に生
産性を上げるため、高電流密度にした場合、第二鉄イオ
ンによる脆化は著しく、鉄電着物な電鋳用基体から剥離
できないこともある。このため陽極と陰極の間に隔膜を
用いたり、−陰極と陽極の間で電解液を層流状に循環せ
しめて、第二鉄イオンが陰極へ移行せぬような方法が考
案されている。
しかし連続的に電解鉄箔を製造する場合、電鋳用基体を
ドラム状、あるいはエンドレスベルト状にして稼動させ
るので、隔膜法では装置が複雑になり、また陰極と陽極
の間で１層流を生ぜしめることも、実施上非常に困難で
ある。
ドラム状、あるいはエンドレスベルト状にして稼動させ
るので、隔膜法では装置が複雑になり、また陰極と陽極
の間で１層流を生ぜしめることも、実施上非常に困難で
ある。
本発明の目的は不溶性の陽極を用いる電解鉄箔の製造に
おいて、隔膜および層流などを必要としない単純な電解
槽で、第二鉄イオンが陰極に混入しても、延性を失わな
い電解鉄箔を高電流密度で製造することにある。
おいて、隔膜および層流などを必要としない単純な電解
槽で、第二鉄イオンが陰極に混入しても、延性を失わな
い電解鉄箔を高電流密度で製造することにある。
上記の目的に鑑み、種々検討したところ、従来にない高
濃度の第一鉄イオンを含む塩化鉄溶液を電解液とし、電
解液中の鉄イオン量と当量の塩素イオン量より過剰な塩
素イオン、すなわち遊離塩酸量を調整しながら、鉄電、
着、、を行うことにより、隔膜法、あるいは層流法など
の複雑な方法を用いなくとも、延性ある電解鉄箔が高電
流密度で得られることが判明した。
濃度の第一鉄イオンを含む塩化鉄溶液を電解液とし、電
解液中の鉄イオン量と当量の塩素イオン量より過剰な塩
素イオン、すなわち遊離塩酸量を調整しながら、鉄電、
着、、を行うことにより、隔膜法、あるいは層流法など
の複雑な方法を用いなくとも、延性ある電解鉄箔が高電
流密度で得られることが判明した。
第一鉄イオンの濃度は２００〜４００ ？／ｌ 、好ま
しく ＋！ ２５０〜３５０ ？／ｌ ”Ｑあり、２０
０ ？／ｌ以下であれば、電解鉄箔の延性は低下し、ま
た電着応力も高（゛なり、著しくは電鋳用基体から剥離
ができなくなる。また生産性を上げるため、電流密度を
５０□＋ Ａ／ｄ＃１′以上に上げた場合、電解鉄箔は脆化しやす
いが、第一鉄イオンが２５０ ？／１以上の濃度であれ
ば、このような高電流密度においても、延性の良好な電
解鉄箔が得られる。ｑｓ−鉄イオン濃度が４００１７１
４以上になると、電解゛磁圧が着しｑ上昇し、いたづら
に電力を浪費するばかりでなく、塩化鉄が結晶として、
晶出しゃすくなるので好ましくない。また遊離塩酸量が
少ないと第一鉄イオンの量を増しても、良好な延性のあ
る電解鉄箔は得られない。電解液中の全塩素イオン量と
鉄イオンと結びつく塩素イずン量の差が遊離塩酸量で、
この遊１１′・１ 離塩酸量は２〜６０１７１が好ましい。遊離塩酸量が１
・□。
しく ＋！ ２５０〜３５０ ？／ｌ ”Ｑあり、２０
０ ？／ｌ以下であれば、電解鉄箔の延性は低下し、ま
た電着応力も高（゛なり、著しくは電鋳用基体から剥離
ができなくなる。また生産性を上げるため、電流密度を
５０□＋ Ａ／ｄ＃１′以上に上げた場合、電解鉄箔は脆化しやす
いが、第一鉄イオンが２５０ ？／１以上の濃度であれ
ば、このような高電流密度においても、延性の良好な電
解鉄箔が得られる。ｑｓ−鉄イオン濃度が４００１７１
４以上になると、電解゛磁圧が着しｑ上昇し、いたづら
に電力を浪費するばかりでなく、塩化鉄が結晶として、
晶出しゃすくなるので好ましくない。また遊離塩酸量が
少ないと第一鉄イオンの量を増しても、良好な延性のあ
る電解鉄箔は得られない。電解液中の全塩素イオン量と
鉄イオンと結びつく塩素イずン量の差が遊離塩酸量で、
この遊１１′・１ 離塩酸量は２〜６０１７１が好ましい。遊離塩酸量が１
・□。
２ ｆ／ｌ以下になると、第二鉄イオンの影響を抑制で
きず、電解鉄箔の延性は低下する。遊離塩酸量が６０り
７１以上になると、鉄の電着効率は著しく低下し、水素
発生のため、電鋳用基体と電着した鉄の界面にブリスタ
ーを生じ、得られる電解鉄箔の表面が凹凸状になるので
好ましくない。遊離塩酸量が２２／ｌのとき、水素イオ
ン濃度にしてＰＨがはぼＯに相当し・、第２鉄イオンの
影響を抑制するには、 ＰＨはＯ以下であることが必要
である。このような低いＰＨ１すなわち高水素イオン濃
度での、鉄の電着の例は見ないが、第一鉄イオン濃度を
高（することによって、電着効率が８０〜９５％と高い
状態で、鉄゛電着な行うことができる。通常の鉄電解液
の第一鉄イオン濃度は１５０ ｔ／ＩＩ以下であり、こ
のような電解液において、 ＰＨをＯ以下にすると、電
着応力が高く、クラックを生じ、電解鉄箔として、電鋳
用基体から剥離することはできない。遊離塩酸量を２〜
６０９／ｌの範囲に調整する方法として、第二鉄イオン
の還元剤でもあり、電解鉄箔の原料でもある鉄、および
鋼の再生槽への投入量を調整し、過剰な鉄の溶解を抑制
する方法、あるいは塩酸を添加する方法などがある。一
時的、には塩酸添加の代りに、硫酸、フッ酸などの他の
酸の添加も可能であるが、長時間の電着においては、こ
れらの酸が蓄積し、恕影響を及ぼすので好ましくない。
きず、電解鉄箔の延性は低下する。遊離塩酸量が６０り
７１以上になると、鉄の電着効率は著しく低下し、水素
発生のため、電鋳用基体と電着した鉄の界面にブリスタ
ーを生じ、得られる電解鉄箔の表面が凹凸状になるので
好ましくない。遊離塩酸量が２２／ｌのとき、水素イオ
ン濃度にしてＰＨがはぼＯに相当し・、第２鉄イオンの
影響を抑制するには、 ＰＨはＯ以下であることが必要
である。このような低いＰＨ１すなわち高水素イオン濃
度での、鉄の電着の例は見ないが、第一鉄イオン濃度を
高（することによって、電着効率が８０〜９５％と高い
状態で、鉄゛電着な行うことができる。通常の鉄電解液
の第一鉄イオン濃度は１５０ ｔ／ＩＩ以下であり、こ
のような電解液において、 ＰＨをＯ以下にすると、電
着応力が高く、クラックを生じ、電解鉄箔として、電鋳
用基体から剥離することはできない。遊離塩酸量を２〜
６０９／ｌの範囲に調整する方法として、第二鉄イオン
の還元剤でもあり、電解鉄箔の原料でもある鉄、および
鋼の再生槽への投入量を調整し、過剰な鉄の溶解を抑制
する方法、あるいは塩酸を添加する方法などがある。一
時的、には塩酸添加の代りに、硫酸、フッ酸などの他の
酸の添加も可能であるが、長時間の電着においては、こ
れらの酸が蓄積し、恕影響を及ぼすので好ましくない。
上記のように、′電解液中に遊離塩酸を含み、水素イオ
ン濃度が高いので、電解温度は９０℃以上が好ましく、
９０℃以下であれば、電着応力が高々、かつ電着した鉄
は脆化するので、電鋳用基体から２．１ｊ離できず、鉄
箔はｆｌＪられない。また温度が１２０℃以上になると
゛電解液が沸騰し、電解鉄箔の表面状態を悪化させるの
で好ましくなく、適正な温度範囲は９０〜１２０℃であ
る。
ン濃度が高いので、電解温度は９０℃以上が好ましく、
９０℃以下であれば、電着応力が高々、かつ電着した鉄
は脆化するので、電鋳用基体から２．１ｊ離できず、鉄
箔はｆｌＪられない。また温度が１２０℃以上になると
゛電解液が沸騰し、電解鉄箔の表面状態を悪化させるの
で好ましくなく、適正な温度範囲は９０〜１２０℃であ
る。
１以上不溶性の陽極を用いる電解鉄箔の製造齋こおいて
、第一鉄イオンを２００〜４００９／１１と高濃度に含
む溶液を電解液とし、遊離塩酸量を２〜６０９／ｌに調
整しながら鉄電着を行うことにより、隔膜や層流法など
のように陽極とｌ１２極の間の電解液を分離しなくとも
、容易に長尺物の電解鉄箔を連続して製造でき、しかも
電流密度を高くしても、使用に耐えられるような延性を
有する電解鉄箔が得られる。
、第一鉄イオンを２００〜４００９／１１と高濃度に含
む溶液を電解液とし、遊離塩酸量を２〜６０９／ｌに調
整しながら鉄電着を行うことにより、隔膜や層流法など
のように陽極とｌ１２極の間の電解液を分離しなくとも
、容易に長尺物の電解鉄箔を連続して製造でき、しかも
電流密度を高くしても、使用に耐えられるような延性を
有する電解鉄箔が得られる。
さらに、実施例にて、具体的に説明する。
実施例１
１転するチタン製のドラムを陰極とし、陰極から１０闘
離して、カーボン陽極を配置した電解槽を用い、第二鉄
イオン濃度が１００、１５０．２００゜２５０、３００
．３５０．４００ ｆ／ｌの塩化鉄溶液を電解液とし、
電流密度３０．５０．７０．Ａ／ｄｔｄ、温度１０３〜
１０５℃の条件で、ドラム上９こ２５μｍの厚みに銖を
。
離して、カーボン陽極を配置した電解槽を用い、第二鉄
イオン濃度が１００、１５０．２００゜２５０、３００
．３５０．４００ ｆ／ｌの塩化鉄溶液を電解液とし、
電流密度３０．５０．７０．Ａ／ｄｔｄ、温度１０３〜
１０５℃の条件で、ドラム上９こ２５μｍの厚みに銖を
。
電着し、ドラムより剥離し°て、電解鉄箔を得た。
陽極で第二鉄イオンが生ずるので、電解槽より電解液を
゛取゛り出し、別に設けた再生槽において、鉄スクラツ
プにより第二鉄イオンを第一鉄イオンに還元し、再び電
解槽に戻した。再生槽、において、鉄スクラツプ量の調
整、および塩酸添加によって、遊離塩酸量を５〜１０ｆ
／ｌに調整した。得られた電解鉄箔を中１０罰、長さ２
００鱈に１切断して、９００の折り曲げ試験を行い、破
断するま”壱の折り曲げ回数により、電解鉄箔の延性を
評価し５．た。その結果を第１図の実線で示した。第１
図に示すように第一鉄イオンが２００ ｔ／ｌ以下では
、延性の良好な電解鉄箔は得られなかった。また第一鉄
イオンが２５０９７ｅ以上であわば、５０Ａ／ｄ＃／以
上の高電流密度であっても、良好な延性の電解鉄箔が得
られた。
゛取゛り出し、別に設けた再生槽において、鉄スクラツ
プにより第二鉄イオンを第一鉄イオンに還元し、再び電
解槽に戻した。再生槽、において、鉄スクラツプ量の調
整、および塩酸添加によって、遊離塩酸量を５〜１０ｆ
／ｌに調整した。得られた電解鉄箔を中１０罰、長さ２
００鱈に１切断して、９００の折り曲げ試験を行い、破
断するま”壱の折り曲げ回数により、電解鉄箔の延性を
評価し５．た。その結果を第１図の実線で示した。第１
図に示すように第一鉄イオンが２００ ｔ／ｌ以下では
、延性の良好な電解鉄箔は得られなかった。また第一鉄
イオンが２５０９７ｅ以上であわば、５０Ａ／ｄ＃／以
上の高電流密度であっても、良好な延性の電解鉄箔が得
られた。
比較例１
実施例、１と１１９様な電解槽において、第一鉄イオン
濃度が２００，２５０．３００・、３ｓｏ ｆ／ｌの塩
化鉄溶液を電解液とし、電流密度３０．５０．７０ｋｌ
ｄｄの条件で、ドラム°上に２５μｍ−の厚みに鉄を電
着、シ、ドラ！！′り剥離して、電解鉄箔を得た。陽極
で第二′鉄イオンが生ずるので、電解槽より′電解液を
取り出し、別１．１設けた再生槽において、鉄スクラツ
プにより、第一鉄イオンを第一鉄イオンに還元し、古び
電解槽に戻した。この際鉄スクラツプ量を調整し、遊離
塩酸量が２ ｔ／ｌ以下、 ＰＩ（で０．３〜０．８に
なるようにした。得られた電解鉄箔の延性を折り曲げ試
験により評価し、その結果を第１図の破線でｙＦ ’Ｌ
７ Ｆ ７ ′、１１１Ｊ ｉ： Ｔ’、、、、’ｊ”
５Ｉｎ、 ｍ ＄４２＞’ｍＫが高くても、遊離塩酸量
が少ないので、延性の良好な鉄箔は得られなかった。
濃度が２００，２５０．３００・、３ｓｏ ｆ／ｌの塩
化鉄溶液を電解液とし、電流密度３０．５０．７０ｋｌ
ｄｄの条件で、ドラム°上に２５μｍ−の厚みに鉄を電
着、シ、ドラ！！′り剥離して、電解鉄箔を得た。陽極
で第二′鉄イオンが生ずるので、電解槽より′電解液を
取り出し、別１．１設けた再生槽において、鉄スクラツ
プにより、第一鉄イオンを第一鉄イオンに還元し、古び
電解槽に戻した。この際鉄スクラツプ量を調整し、遊離
塩酸量が２ ｔ／ｌ以下、 ＰＩ（で０．３〜０．８に
なるようにした。得られた電解鉄箔の延性を折り曲げ試
験により評価し、その結果を第１図の破線でｙＦ ’Ｌ
７ Ｆ ７ ′、１１１Ｊ ｉ： Ｔ’、、、、’ｊ”
５Ｉｎ、 ｍ ＄４２＞’ｍＫが高くても、遊離塩酸量
が少ないので、延性の良好な鉄箔は得られなかった。
実施例２ 。
実施例１と同様な電解槽において″、°第一鉄イオンを
２８０ ｔ／ｌ含む溶液を電解液とし、電流密度３０゜
５０．７０ Ａ／ｄｎｆ 、温度１０３〜１０５℃の条
件で、厚み２５μｍに鉄電着を行い、ドラムより剥離し
て電解鉄箔を得た。この際第二鉄イオンを還元する再生
槽、臀おいて、鉄スクラツプ量、および塩酸添加蓋を調
整して°、遊離塩酸量を０．５〜２０ ｆ／ｌと変化さ
せた。このようにして得た電解鉄箔の延性を折！）曲げ
試験で評価し、第２図に示した。第２図のように、遊離
塩酸量が２９７１以上になると延性の良好な鉄箔が得ら
れた。
２８０ ｔ／ｌ含む溶液を電解液とし、電流密度３０゜
５０．７０ Ａ／ｄｎｆ 、温度１０３〜１０５℃の条
件で、厚み２５μｍに鉄電着を行い、ドラムより剥離し
て電解鉄箔を得た。この際第二鉄イオンを還元する再生
槽、臀おいて、鉄スクラツプ量、および塩酸添加蓋を調
整して°、遊離塩酸量を０．５〜２０ ｆ／ｌと変化さ
せた。このようにして得た電解鉄箔の延性を折！）曲げ
試験で評価し、第２図に示した。第２図のように、遊離
塩酸量が２９７１以上になると延性の良好な鉄箔が得ら
れた。
比較例２
実施例１と同様な電解槽において１．第一鉄イオンを１
３５ ｆ／１合一む溶液を電解液とし、−電流密度３０
．５０．７０ Ａ／ｄｎｆ 、温度１０３〜１０５℃の
条件で厚み２５μｍの鉄電着を行った。この際、第二鉄
イオンを還元するための再生槽において、鉄スクラツプ
量、および塩酸添加量を調整して１．遊離塩酸量を１．
５．１０１／ｌ ＆ｉ（ｔ、＊ ｆ＊。、ｌ：、（ＤＪ
５Ｃｔｙｒ−！箔を得ようとした１ところ、遊離塩・酸
量が５、ｌＯ？／ｌ、および電流密度が５ＯＡ／ｄ＃％
ｔｏ’Ａ／ｄｍでは電着応力が著しく大きく、クラック
を生じて箔として取り出すことができなかった。また遊
離塩酸量が１ｆ／ｌ、電流密度３０Ａ／ｄ〆の条件で、
電解鉄箔は得られたが、折り曲げ回数は１０回以下で、
電解鉄箔の延性は良好でなかつ穴。
３５ ｆ／１合一む溶液を電解液とし、−電流密度３０
．５０．７０ Ａ／ｄｎｆ 、温度１０３〜１０５℃の
条件で厚み２５μｍの鉄電着を行った。この際、第二鉄
イオンを還元するための再生槽において、鉄スクラツプ
量、および塩酸添加量を調整して１．遊離塩酸量を１．
５．１０１／ｌ ＆ｉ（ｔ、＊ ｆ＊。、ｌ：、（ＤＪ
５Ｃｔｙｒ−！箔を得ようとした１ところ、遊離塩・酸
量が５、ｌＯ？／ｌ、および電流密度が５ＯＡ／ｄ＃％
ｔｏ’Ａ／ｄｍでは電着応力が著しく大きく、クラック
を生じて箔として取り出すことができなかった。また遊
離塩酸量が１ｆ／ｌ、電流密度３０Ａ／ｄ〆の条件で、
電解鉄箔は得られたが、折り曲げ回数は１０回以下で、
電解鉄箔の延性は良好でなかつ穴。
第１図は電−鉄箔の延性と電解液中の第一鉄イオウ濃度
訊関係や示し、第。図・１よ電解鉄箔。延性と遊離塩酸
量の関係を示すものである。 第−欽イオン濃度（シｔ） 遊鎚服酸量（ｌｋ ）。 手 続 補 正 書 く方式）％式％ ２、発明の名称 ３、 補正を子る者′ 事件との関係 特許出願人 住所２東京都千代田区霞が関−丁目４”番３号名称 東
洋鋼鈑株式会社 代表者 吉崎鴻造 ４、代理人 〒１００ 住所 東京都千代田区霞が関−丁目４番３号□ 昭和５７年２月２３日（発送） ６、 補正の対°象 図 面 ７、補正の内容 別紙のとおり
訊関係や示し、第。図・１よ電解鉄箔。延性と遊離塩酸
量の関係を示すものである。 第−欽イオン濃度（シｔ） 遊鎚服酸量（ｌｋ ）。 手 続 補 正 書 く方式）％式％ ２、発明の名称 ３、 補正を子る者′ 事件との関係 特許出願人 住所２東京都千代田区霞が関−丁目４”番３号名称 東
洋鋼鈑株式会社 代表者 吉崎鴻造 ４、代理人 〒１００ 住所 東京都千代田区霞が関−丁目４番３号□ 昭和５７年２月２３日（発送） ６、 補正の対°象 図 面 ７、補正の内容 別紙のとおり
Claims (1)
- 不溶性の陽極を用い、電鋳用基体上に鉄電着を行い、鉄
電着層を剥離してなる電解鉄箔の製造法において、第一
鉄イオンを２００〜４．００ ｆ／ｌ含有する塩化鉄溶
液を電解液とし、電解液中の遊離塩酸量を２〜６０９７
１に調整しながら、温゛度９０〜１２０℃ □で鉄電着
を行うことを特徴とする電解鉄箔の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56170723A JPS6028913B2 (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 電解鉄箔の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56170723A JPS6028913B2 (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 電解鉄箔の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5873786A true JPS5873786A (ja) | 1983-05-04 |
| JPS6028913B2 JPS6028913B2 (ja) | 1985-07-08 |
Family
ID=15910192
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56170723A Expired JPS6028913B2 (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 電解鉄箔の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028913B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05331676A (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 電気鉄めっき液 |
| JPH05331677A (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 電気鉄めっき液 |
-
1981
- 1981-10-27 JP JP56170723A patent/JPS6028913B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05331676A (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 電気鉄めっき液 |
| JPH05331677A (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 電気鉄めっき液 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6028913B2 (ja) | 1985-07-08 |
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