JPS5871319A - 製鋼の改良 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は製鋼に関するもので１、特に固体鉄含有原料の
装入部と精練鋼または部分精錬鋼のｍ鋼部とを有する連
続製鋼方法および連続製鋼装置に関するものである。

連続製鋼方法に関しては多くの提案が成され九が、連続
方法は製鋼に関して回分方法よりも原則として当然にコ
スト面で有利であることが前提になっている。

先行提案の大部分は、原料として高炉銑に依存し、場合
により、これと共に鉄スクラツプを使用するのであるが
、提案され九一部の方法は高炉鉄を必要とせず、原料と
して鉱石または予め還元され友鉱石を使用し、これと共
番こ鉄スクラツプを使用するものであった。

本発明の目的は、精錬鋼または部分精錬鋼を効率的に製
造することのできる連続製鋼装置を提供するにある。

本発明の１アスペクトによれば、スクラップおよび／ｌ
たは予め還元された鉄の形の原料を受ける様に配置され
た鋼溶融／初反応室と、この初反応室に対して酸化性ガ
スを導入するためのす−バヘッドランスと、反応室中の
融成物の表面水準の下方に融成物攪拌流体媒質を導入す
る手段と、次素質原料を融成物中に導入する手段と、融
成物の表面水準において初反応室に接続し、この初反応
室から出た金ＩＲ？通過させる二次精錬室と、この二次
精錬室からの金属が送入される融成物保持容器とを含む
製鋼装置が提供される。

二次精錬室は初反応室番ご比して限られた深さを有し、
ローンダから成ることができる。

または、二次精錬室は初反応室と同程度の深さを有して
相当の反応室として作用することができ、その場合には
、その内部の融成物の中に攪拌ガスまたは反ら物を噴入
するための手段を含むことができる〇 この場合、二次精錬室はローンダとこれ（こ続く反応室
とから成ることができる。

スラグま九は７ラツクスは鱗融金属によって二次精錬室
の中まで搬送されることは理解されよう。

本発明の他のアスペクトによれば、初反応室内部におい
て炉頂から酸化性ガスを導入し融成物の原料を導入する
ことによって、スクラップ状および／または予め還元さ
れた鉄の形の原料に対して溶融と初反応とを実施する段
階と、融成物の表面水準において初反応室と接続した二
次精錬室の中で、融成物（こ対して二次精錬を実施する
段階とを含む製鋼法が提供される・ スラグｔたはフラックスは、二次精錬室から成りまたそ
の一部を成すローンダの中を通る際に、溶鋼の表面上を
この金属と異る速度または向流で走行する様に構成され
ている。この様な構造はスラグ／金属ケミストリーを助
長する。

この様な構造においては、溶融は初反応室で生じ、また
金属は連続的にローンダに達しまたその中を流れ、その
中で完全なスラグ／金属の分離と化学平衡が生じ、その
結果、スラグと金属の流速の差によって助長されるスラ
グ／金網反応を通して、融成物の硫黄分が低下する。

二次精錬室が、攪拌ガスと反応物との噴入手段を備えた
反応容ｗｓヲ含む場合、その中で所望の精錬反応が実施
されてスラグと金属の組成を変更することができる。

出鋼分を直接化金属保持容器に送ることができ、この段
階では本質的に回分プ田七スが実施されて、この金属保
持容器の中で更に精錬および／または組成調整が可能で
ある。

この構造により、これ化固有のエネルギー発生と発生エ
ネルギーの使用の可能性を含めて連続製鋼のコスト面お
よびエネルギー面の利点を達成することができると共に
、初期粗組成の金属流のインライン組成調整および鋳造
の特殊問題を避けることができる。これらの問題には、
金属の再酸化および金属の搬送の問題、一定流量、一定
組成および一定温度の金属流を備える必要性が含まれる
。

初反応室および精練室からの排ガスが精−室の上方を通
過して排ガスの熱の一部がその内部の金属およびスラグ
に対して伝達される構造とすることができる。

パッチケミストリーを全部または部分的に実施するため
、初反応室と二次反応室の両方に対して各種の精錬フラ
ックスと反応物を導入することができる。

精錬室からの金属流出部の近くにスラグダムとスラグ榴
めとを備え、この様にして、スラグを含まない金属を金
属保持容器の中に通過させ、またローンダとは反対側の
初反応室の側面から堆出されるスラグ向流を生じる仁と
ができる。

鋼のＩＩｋ終組成調整のために溶鋼保持容器を配置する
ことができる。この溶鋼保持容器社出願人の同時係稿英
国特願１！８２．１８２０３号によって保―嘔九九型の
複室型式とすることができる。

構造の中に水蒸気を導入するための手段を備えることが
できる。すなわち、排ガス路の中に水蒸気を導入する手
段を備えて、水性ガス移動反応を発生させることができ
る。すなわち、排ガス中に存在する一酸化炭素を水蒸気
と反応させて水素を発生することができる。これにより
、排ガスの組成を、特にＣｏ／Ｈ１比化関して調整する
ことができ、これはガス使用の適正化のために望ましい
であろう。

また、反応室中の融成物の中に水蒸気を導入して、融成
物内部の放熱の制御および／めるいは排ガス組成の調整
を実施することができる。

装置から出る排ガスを、初反応室の原料を予め加熱およ
び／ｌたは予め還元するの化使用することができる。

１つの実施態様においては、初反応室に対して直接還元
鉄を送るために直接還元炉を配置することができ、乙の
場合、排ガスはこの直接還元炉の中において還元剤とし
て使用することができる。

直接還元炉から出た鋼を高温状態で、例えば約８００Ｃ
で、直接に初反応室に送ることができ、これによって溶
融のための必要エネルギーが低減される。

この檀の構造の場合、初反応室の中で容易に還元を完了
畜せることかできるが故に、通常許容される金属化水準
（通常の所要金属化水準は９０チまたはこれ以上のオー
ダ）より低い金属化水準の鋼を直接還元炉から出すこと
が可能である。この様に限定された金属化が要求されて
いる場合、直重し、この炉からの排ガスをブランド中の
他の部分での燃料として使用することができる。

初反応室と二次精錬室は３〜６気圧など、大気圧以上の
圧で作動することができる。これにより、直接還元炉の
中に送入嘔れる排ガスが強制送風され、また初反応室中
のスラグ泡立ちと、これに伴う調整上の問題と、溶融速
度の制限の問題が大巾化軽減される。

以下、本発明を図面に示す５ｊ！施例について詳細ζζ
説明する。

第１図について述べれば、連ａ＋製鋼装置は、初期溶融
と溶鋼の精錬のための初期反応室１を含む。

この反志室中の融成物の表面に対して、ランス２によっ
て精錬／加熱ガス（通常、酸素）が送られる。原料はホ
ッパ３とコンベアベルト４とを介して装入され、また原
料は粒状またはベレット状の還元鉄屑を含む。を喪は、
この原料はプリベアドスリラップ、粒状高炉鉄屑または
その他の鉄原料とすることができる。

反応室ｌの底部に羽口５が備えられ、融成物の攪拌のた
めに、これらの羽目を通して、石炭などの炭素質原料（
加熱用）が酸素および／または不活性ガスと共に噴入さ
れる。反応室１の上方に配置された導入管６を通して適
当な精錬７ラツクスが導入される。

反応室１の１側にローンダ７（二次精錬室を成す）が接
続され、反応室から出た金属がこのローンダ７の中を流
れる。ローンダ７の出口末端近くにスラグダム８と金属
溜め９が備えられ、また反応炉１０反対側には、スラグ
排出ボー）１０がローンダ７に取付けられているので、
ローンダの内部においてスラグと溶鋼との向流が実現さ
れる。ポート１０から流出したスラグは通常の形状のス
ラグとリベ１１の中に捕集されている。

ローンダ７の上部には補助フラックス導入管１２が備え
られ、ｔ＋排ガス［１３がローンダ７の上方に沿って延
び、次に上方に装置外部憂こ娃びていることが見られよ
う。

初反応室１からローンダ７を通過する溶鋼祉、追加７ラ
ツクスとスラグ／金楓反応とによって精練されまた組成
調整される。二、三の構造においては、スラグ／金属流
がローンダ内部を通る際に、これに対して追加酸素を添
加することができる。

−一ンダを出九時に、金属はトリベ１４の中に入り、と
のトリベは出願人の同時係属の英国特願第８２．１８２
０３号ｌこ記載の型のものであって、この特願に詳細に
説明されている。このトリベは本質的に２室１５と１６
から成り、その一方の室１５の中に入る鋼はアーク電極
１７によって加熱される。他方の室１６の中においては
、真空処理および／またはパージ処理（真空はバイブ１
８を通して４見られる）、および合金副原料と反応物の
（パイプ１９を通しての）添加によって組成調整を実施
することができる。これらの２室を分離する隔壁加にボ
ート２１と塾がセン孔され、またガスが羽口２２とｎと
を介して両方の室内番こ泡立てられることが見られよう
。この手段により、２室間の金属運動が保証される。所
要の組成調整が終了し九とき、精錬された鋼は通常の様
−こして鋳造の九め鋳造部に転送される。

第２図に図示の本発明の変更態様は、反応の平衡を達成
する曳めに追加時間と追加金属体積を生じる様に、初反
応室１が２４で示す様に最＃！精罐ローンダ７の中まで
延長されていること以外は、第１図の装置と本質的に類
似である。

またＩ！２図の構造は反応室１の中への炭素質原料の添
加方式の変更を示している。すなわち、粉炭が上部の酸
素ランス２を通して噴入され、下方の羽口５は融成物攪
拌用の酸素または酸素含有ガスおよび／または不活性ガ
スの噴入のために使用される。さらに他の変更り様（図
示されず）においては、石炭は反応室１に対して粒状ま
たは塊状で上部シュートによって添加され、同時に鋼浴
の攪拌を実施する。

第１図の構造のさらに他の変形（図示されず）は、スラ
グと金属筒のみを精錬ローンダの中に送る様に初反応室
ｌと精錬四−ンダ７との間にダムを備える。この場合、
精錬ｐ−ンダからのスラグ排出ポートが偏見られる。

錬ローンダ中の溶鋼の運動はローンダの傾斜底面に沿っ
て上方に電磁誘導体によって実施することができる。こ
の様にしてスラグは自然に、金属流方向と逆の方向に流
れ、ローンダからの出口におけるスラグダムの必要が除
かれる。

＠３図１ご図示の装置は操作に関しては、第１図の装置
と基本的に類似しており、また類似の部品は同一の番号
を与えられている。しかし多くの物理的変動がある。

すなわち、スラグはクーリング７の途中でタップホール
５から取出されるのが艶られる。

また二次精錬室は四−ンダ７だけでなく、反応溜めあを
含み、この反応溜めの中にスラグダム８が配置されてい
る。溜め２６中の溶鋼に対して攪拌ガスおよび／または
精錬ガスを供給する之めに、溜めあの中に羽口ｎが備え
られている。

第４図と第５図に図示の装置は繭述の構造を拡張して、
インライン直接還元炉を含む。この構造において連続溶
融−精練炉（資）は、一般にベレット状および／または
塊状の鉱石を金属鉄に還元するための公知の型の直接還
元竪型炉３１に接続されている。

連続溶融ユニット（９）は竪型炉３１から熱ＤＲＩを受
け、あるいは冷ＤＲＩ（直接還元鉄）をホッパ３２から
受け、同時にホッパおから石炭、ランスあを通して酸素
を受ける。溶融工程は５パールまでの圧でガスを発生し
、このガスは減圧弁４０を介して直接に廃ガスダクトあ
に送られ、またはダクトωを通して直接還元炉３１に送
られる。いずれの場合にも、ガスはそれぞれ直接接触ク
ーラ／スクラバーあまたは３７を介して冷却される。た
だし、ガスを直接還元炉に送る際にこのガスは約８００
℃まで冷却されるにすぎない。また直接還元炉３１は円
環形パスル（図示されず）を介して還元ガスを送入され
、このガスはペレット層の内部を向流通過して炉の上部
から出る。童元炉３１は溶融炉（至）の作動圧と同等の
高圧で作動し、この構造番こおいてはガスのボンピング
は必要とされない。直接還元炉から出る炉頂ガスは直接
接触型クーラ／スクラバー３８＃こよって浄化嘔れま友
常温付近まで十分に冷却され、そののち減圧弁３９を通
して廃ガスダク）あの中ｌζ排出される。あるいは、冷
却されスクラビングされたガスは、ダクト４２に接続さ
れて、ダクト６０に循環させられ、側…±プラント中の
他の部分で燃料として使用される。

還元炉３１は−ツタホッパー構造４１を通して鉱石また
はＤＲＩを供給され、還元炉３１がら出た熱ＤＲＩ製品
は排出弁を通して溶解炉間の中に送られる。還元炉に対
してＤＲＩを送入する目的は、このＤＲＩをプレヒータ
として使用し、還元ユニットとしての還元炉−こよって
作られるよりも多量の熱ＤＲＩを溶融させるためである
。

このシステムは、原料を直接化プラントの中に搬送する
ための受はホッパ４３　、４４と、少くとも１日新ｇ！
量のピン３２　、３３　、４５と４６の貯蔵ファシリテ
ィと、各原料を使用点まで送る搬送システムとを含む。

溶融／精錬ユニット（９）は第５図に図示の様に、短い
リーンダ４９ｉ（よって相互に連結され光初反応（ｔた
は溶融）室４７と二次精錬重化とから成る。

このユニットの操作は、液状融成物を生じるための原料
の連続装入管と、このユニットからガス処理プラントを
通って直接還元炉３１の還元ガスとなるガスの連続供給
量とに依存している。すべてのパイプ系統と直接還元炉
を通るのく十分な駆動力を備えた排ガスを生じるに捻、
最高５気圧までの比較的高い圧でユニット（９）を作動
する必要がある。

故にこのユニット（９）は少くとも１６００υの内部温
度で作動する加圧容器であって、この様な容器としてそ
のシェル設計、耐火物の構造と選択は通常の製鋼の場合
よりも臨界的である。数日に亘る連続的溶融操作中に、
加圧容器からの定常熱損を予想しなければならないので
、例えば断熱性裏あてライニングと連結されたマグネサ
イト基の作用ライニングから成る複金耐火構造が提供さ
れる。

重要区埴と炉頂部には水冷パネルを備えることができる
。

溶融ユニット内部での圧力下操作とは、ＩＩ！累ランう
父、原料添加シュート５１．５３など、および測定用ボ
ート５２がすべて高率の一酸化炭素を含有する高温ガス
の進出を防止し、しかも連続的に原料を添加することが
できまた酸系ランスの場合には加圧容器内部での相対運
動を可能とする様に密封されなければならないことを意
味する。

このプラントの操作に際して、液体ヒールを成すため高
温金属を溶融室４７の中に装入する。炉３１からのＤＲ
Ｉが炉頂の装入システム５１を通して金属浴の中に添加
される。また炉頂のシュート＄を通して石炭が塊状で添
加され、または特殊設計の酸素ランス（図示されず）の
中心孔を通して粉炭サイロ６１から粉炭が噴入される。

ユニットの基部にある羽口５４を通して、不活性ガス、
例えば窒素を噴入することにより液浴が攪拌される。こ
の攪拌作用は石炭の同化とＤＲＩ原料の溶融とを助長す
る。従来のＢＯ８製銅と同様にしてトップランス関を通
して酸素が噴入されて、石炭を燃焼させるために使用さ
れ、この燃焼熱がＤＲＩ装入物の溶融に使用される。ま
たビンあからシュート５５を通して石灰石が添加され、
これが石炭とＤＲＩの介在非金属を溶融して溶融室４７
の中にスラグを形成する。すべての装入物が適合した時
、熱発生速度が溶融条件と平衡し金属浴を一定温度に保
持し、また一定組成と一定流着の排ガスｔ−ｉ生ずるは
ずである。溶融ユニット内部の鋼浴の水準が一定に保持
され、鋼浴の深さはローンダ４９の高さによって決定さ
れるのであるから、ＤＲＩの装入量に等しい液体金属量
が常にローンダの中にあふれる。酸素ジェットの作用で
スラグ層が泡立たせられ、スラグは泡の中に捕捉された
金属粒子と共に−−ンダ４９の中まで移動する。ローン
ダは、その中を金属とスラグが通る際に、泡の一部を崩
ＪＩＩさせる。

スラグと金属は＃　Ｉ！ｌ１１１４７から精錬重化の中
まであふれ流れ、この精錬室は最初は傾しゃ／沈殿室と
して作用する。次にこの精錬室は一杯になり、底部羽口
５６を通りて送入される攪拌ガスを用いて融成物を攪拌
することが可能となる。この精錬室中に流入する液状金
属は当然に炭素濃度が高いが、また硫黄含量も高い。な
ぜかなら、溶融室中化添加される石炭の中に含有される
硫黄の大部分が金属中に移行するからである。故にこの
精錬室の９昏ζおいては教程の処理法が可能である。第
１に、高炭素、高硫黄融成物が沈殿したのちに内部処理
なしで出鋼して、脱炭と脱硫を外部で実施することがで
きる。第２に、酸素を（できれば底部羽口を通して）＠
酸物中に吹込んで脱炭を成し、低炭素／高硫黄融我物を
出鋼する。または第３に、精錬容器中において枦硫処理
を実施し、高炭素−低硫黄融成物を出鋼する。この第３
オプシヨンの場合、耐火物を攪拌しながらシュート５８
から脱酸剤を上部添加して、スラグを高硫黄含有状態に
成す。

脱硫が終了した時、高炉の出銑工程と同様に操作される
精練室の底部の滑りゲート弁（図示されず）と側面出鋼
孔５７とを組合わせて、この精錬室の有効内υ物を出鋼
させることができる。これらの全操作中、新しいスラグ
と金属が溶融室から精練室に入り続ける。精錬室の出鋼
は、この精練室がその容量に達し各精錬段階が完了した
ときに生じる・ 石炭を主とする溶融ユニットと直接還元プラントとを合
体すること番こより、余分のガス発生を伴わない自蔵型
生産の可能性が与えられる。これは、溶融ユニット加か
ら（ダクトｅｏを通して）高熱ガスを卓出し、また直接
還元炉３１の炉頂ガスから酸化物を除去し九のちに（４
２に図示の様に）この炉頂ガスと前記の高熱ガスとを混
合することによって実施される。この構造は高度に金属
化されたスポンジ鉄の生産を可能とし、次にこのスポン
ジ鉄が溶融ユニットに対する金属原料を成す。また、直
接還元ユニットと溶融ユニットが緊密に一体化されてい
るとき、スポンジ鉄を熱状態で／６融ユニットに転送し
て石炭装入所要量を低減させることにより、さらにエネ
ルギー節約が可能となる。

さらに他の構造においては、溶融ユニットの排ガスは直
接還元炉導入ガスの所要温度（〜８００−９００℃）ｉ
で冷却され、この直接還元炉の中を一回だけ通過させら
れる。次にこの炉から出た炉頂ガスは、仕上は工程およ
び動力機械駆動用の蒸気発生のための燃料として使用す
ることができの所要量とを平衡させる゛ため、完全金属
化以下のスポンジ鉄を生産し、残留酸化物相を溶融ユニ
ットの内部で石炭の添加番ζよって還元させることがで
きよう。またこの操作方法においては、スポンジ鉄の熱
間装入によるエネルギー効率の改良が可能となる。この
様な″″１回貫流”ガス流回路は循環システムと比較し
て生産トンあたシのエネルギー人力必要量が高くなるが
、酸化物スビーシズのスクラビングおよび再圧縮に必要
なガス処理装置を除去することにより、大巾に投資額が
節約され、ま九関連処理段階用の燃料としてのエネルギ
ー余剰分が得られる。

１例として、直接還元炉３１からの出鋼分において、７
０優乃至は４０チもの低い金属化率が存在できる。これ
は、通常要求される９０１以上の金属化率ζζ優に匹敵
する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による連続製鋼装置の縦断面図、＃！２
図は８１図に図示の装置の変更態様を示す第１図と類似
の図、第３図は第１図の装置の他の変更態様を示す図、
第４図は本発明の他の変更態様を含みオ九直接還元炉を
含む製鋼装置のツー−シート、また＃！５図はＭ４図の
装置の溶融ユニットの初反応室と二次精錬室とを示す縦
断面図である。 １・・・反応室、７・・・ローンダ、９・−溶鋼溜め、
１１・・・スラグトリベ、１３・・・排ガス路、１４・
・・トリベ、（至）・・・連続溶融炉、３１・・・［＊
還元竪型炉、４７・・・溶融室。 出願人代理人　　猪　股　　　　清

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、スクラップおよび／または予め還元された鉄の形の
   原料を受ける様に配置された鋼溶融及び初反応室と、こ
   の初反応室に対して酸化性ガスを導入する丸めのオーバ
   ヘッドランスと、反応室中の融成物の表面水準の下方に
   融成物攪拌流体媒質を導入する手段と、炭素質原料を融
   成物中に導入する手段と、融成物の表面水準において初
   反応室に接続し、この初反応室から出た金属を通過させ
   る二次ＭｆＲ室と、この二次精錬室から出た金属が送入
   される融成物保持容器とを含む製鋼装置。 ２、二次精錬室は反応容器を含む特許請求の範囲第１項
   による装置。 ３、前記の反応容器はその内部の融成物の表面水準下方
   に攪拌ガスおよび／または反応物を噴入する手駿管含む
   特許請求の範８禦２項による装置・ ４、二次精錬室はローンダを含む特許請求の範囲第１項
   乃至第３項のいずれかくよる装置。 ５、炭素質原料は石炭であるＩｔ！ｆＷｆ請求の範囲第
   １墳乃至第４項のいずれか番こよる装置。 ６、オーバヘッドシュートまた社ランスによって初反応
   室に対して炭素質原料を添加する手段が備えられた特許
   請求の範囲第１項乃至第５項のいずれかによる装置。 ７、初反応室と二次精練室の中に７ラツクスと反応物を
   添加する手段が備えられた特許請求の範囲第１項乃至第
   ６項のいずれかによる製電。 ８、スラグは二次精錬室の内部を通る際化金属に対して
   相対的に移動する様に４１１成され喪特許請求の範囲第
   １項乃至第７項のいずれか−こよる装置・ ９、水蒸気を装置中に導入する手段を含む特許請求の範
   囲第１項乃至第８項のいずれかによる装置０ １０、各室からの排ガス路の中に水蒸気を導入する手段
   を含む特許請求の範囲第９項化よる装置。 １１０両室からガスを捕集する排ガス路は、この排ガス
   路から二次精錬室に対する伝熱作用が生じる様に二次精
   錬室の上方を通る特許請求の範囲第１項乃至第１０項の
   いずれか−とよる装置。 １２、両室からの排ガスを初反応室の原料を予め加熱お
   よび／または予め還元するために使用する手段を含む特
   許請求の範囲第１項乃至第１１項のいずれかによる装置
   。 １３、直接還元鉄を初反応室に送りまた前記排ガスを受
   ける様に成された直接還元炉を含む特許請求の範囲第１
   ２項による装置。 １４、直接還元炉から出た鉄を直接−こ高温状態で初反
   応室に送る特許請求の範囲＄１３項による装置。 １５、排ガスを直接還元炉の中に一回だけ通し、次に燃
   料ガスとして使用するために装置外に送る手段を含む特
   許請求の範囲第１２項または第１３墳による装置。 １６、初反応室と二次精錬室は大気圧以上で作動する様
   に構成されている特許請求の範囲第１３項、１７、直接
   還元炉は９０％以下の金属化水準のスポンジ鉄を用銅す
   る特許請求の範囲第１３項、第１４項、ｆＪｇ１５項ま
   たは第１６項のいずれかによる装置。 １８、初反応室中において、炉頂から酸化性ガスを導入
   し、融成物の表面水準下方に攪拌流体媒質を導入し、ま
   た炭素質原料を導入することによって、スクラップ状シ
   よび／または予め還元された鉄の形の原料に対して溶融
   と初反応とを実施する段階と、融成物の表面水準におい
   て初反応室と接続した二次精錬室の中で、融成物に対し
   て二次軸線を実施する手段とを含む製鋼法。 １９、二次精錬室の中において融成物の表面下方に攪拌
   ガスおよび／または反応物を噴入する段階を含む特許請
   求の範囲第１８項による方法。 ２０、炭素＊＊ｔｑは石炭である特許請求の範囲第１８
   項または第１９項による方法。 ２１、初反応室中の融成物の中に７ラツクスシよび／ま
   たは反応物が導入される特許請求の範囲第１８項、第１
   ９項または第四項による方法。 ２２、初反応室と二次精錬室の両方から出る排ガスが二
   次精錬室の上方に沿って伝熱関係で送られる特許請求の
   範囲第１８項乃至第２１項のいずれかによる方法。 ２３、画室から出た排ガスが初反応室の原料を予め加熱
   および／またけ予め還元するに使用されろ特許請求の範
   囲第１８′ｇＬ乃至第２２項のいずれかによる方法。 ２４、初反応室に対して直接還元鉄を送シまた前記の排
   ガスを愛社る直接還元炉が備えられる特許請求の範囲第
   ４項による方法。 ２５、排ガスは直接還元炉の中を一回だけ通過させられ
   、次に燃料ガスとして使用するために取出される特許請
   求の範囲゛第２３項または第Ｕ項による方法。 ２６、初反応室と二次精錬室は大気圧以上の圧で作動さ
   れる特許請求の範囲第２３唄、第２４填または第２５項
   による方法。