JPS5858207A - 高炉のオールコークス操業方法 - Google Patents
高炉のオールコークス操業方法Info
- Publication number
- JPS5858207A JPS5858207A JP15782181A JP15782181A JPS5858207A JP S5858207 A JPS5858207 A JP S5858207A JP 15782181 A JP15782181 A JP 15782181A JP 15782181 A JP15782181 A JP 15782181A JP S5858207 A JPS5858207 A JP S5858207A
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- JP
- Japan
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- amount
- hydrogen
- blast furnace
- reduction rate
- charged
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/006—Automatically controlling the process
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉操業において、炉内還元反応の急激な変化
を避けるために、水素入量を調整し、安定した操業を達
成する方法に関するものである。
を避けるために、水素入量を調整し、安定した操業を達
成する方法に関するものである。
従来のオールコークス操業においては、現在に比べて送
風温度が低く、羽口先温度も低い操業であったが、近年
の熱風炉の改善により、高温送風が可能となり（１２０
０〜１３００℃）、さらに脱湿装置の設置により、羽口
先温度がしばしばｘｔｏｏ℃に達する状況となっている
。このような設備改善は主として重油多量吹込みによる
省コスト、燃料比の低減等を目的上したものであった。
風温度が低く、羽口先温度も低い操業であったが、近年
の熱風炉の改善により、高温送風が可能となり（１２０
０〜１３００℃）、さらに脱湿装置の設置により、羽口
先温度がしばしばｘｔｏｏ℃に達する状況となっている
。このような設備改善は主として重油多量吹込みによる
省コスト、燃料比の低減等を目的上したものであった。
しかしながら、近年は重油価格の高騰により再びオール
コークス操業に移行している。
コークス操業に移行している。
しかびてオールコークス操業で、高温送風、送風脱湿に
よる操業を重油多量吹込時と同一送風条件で続けると、
羽口先温度は重油の分解吸熱反応による冷却がないため
、容易に５ｔｏｏ℃以上に上昇することになる。このよ
うな高羽口先温度においては、炉内還元反応が急激に変
化し、銑中（Ｓｉ）。
よる操業を重油多量吹込時と同一送風条件で続けると、
羽口先温度は重油の分解吸熱反応による冷却がないため
、容易に５ｔｏｏ℃以上に上昇することになる。このよ
うな高羽口先温度においては、炉内還元反応が急激に変
化し、銑中（Ｓｉ）。
燃料比の上昇を生じ、従来のオールコークス操業におけ
る操業条件とは異なる。しかし、これに対し適切な炉熱
制御法について十分に把握されていないのが実状である
。
る操業条件とは異なる。しかし、これに対し適切な炉熱
制御法について十分に把握されていないのが実状である
。
炉内還元反応の主体は、１）直接還元、２）間接還元、
８）水素還元であり、１）と２） 、 ８）は約１０Ｏ
Ｏ′Ｏラインで区別される。第１図に示すように、送風
条件が一定であれば、重油吹込時からオールコークス操
業に移行すると第１図の矢印の方向に反応が変化し、直
接還元率が上昇する。このように直接還元率が上昇する
と、銑中（Ｓｉ）と燃料比が上昇する。
８）水素還元であり、１）と２） 、 ８）は約１０Ｏ
Ｏ′Ｏラインで区別される。第１図に示すように、送風
条件が一定であれば、重油吹込時からオールコークス操
業に移行すると第１図の矢印の方向に反応が変化し、直
接還元率が上昇する。このように直接還元率が上昇する
と、銑中（Ｓｉ）と燃料比が上昇する。
本発明者等は、直接還元率の実態について種々の実験と
検討を繰り返し、直接還元率が炉内への供給水素量とそ
の時の羽口先温度によって微妙に変化し、上記問題点の
発生と助長の原因が存在することを見出した。
検討を繰り返し、直接還元率が炉内への供給水素量とそ
の時の羽口先温度によって微妙に変化し、上記問題点の
発生と助長の原因が存在することを見出した。
本発明は、上記の知見をもとになされたものでその特徴
とするところは装入水素量をｕ、Ｊ ｋｙ／ｌ−ｐ以上
に調整し１４羽口先温度を２６００℃以下に保持する高
炉操業法であって、しかも装入水素量の上限を９．２
ｋｙ／ ｔ−ｐ以下におさえるところにある。
とするところは装入水素量をｕ、Ｊ ｋｙ／ｌ−ｐ以上
に調整し１４羽口先温度を２６００℃以下に保持する高
炉操業法であって、しかも装入水素量の上限を９．２
ｋｙ／ ｔ−ｐ以下におさえるところにある。
以下に本発明における限定条件の理由を説明する。
第２図は、水素還元率と直接還元率の関係を羽口先温度
で層別したものである。羽口先温度が２６００″Ｃ以上
になって水素還元率がＳ、Ｓ％を下廻る領域が存在する
ことを示している。一方第３図に示すように装入水素量
（送風湿分、コークス、鉱石、焼結、燃料等全装入物か
ら持込まれる全水素量）と水素還元率、直接還元率は直
線関係にあり、水素還元率よｊ％に対応する装入水素量
は１１．Ｊｊｃｇ／ ｊ−ｐである。したがって水素還
元率をよ５％以上に保って直接還元率を３６〜３ｔ％以
下に移行して安定した操炉を行うためには、炉内への供
給水素量を耐に９／ｌ−ｐ以上に限定する必要がある。
で層別したものである。羽口先温度が２６００″Ｃ以上
になって水素還元率がＳ、Ｓ％を下廻る領域が存在する
ことを示している。一方第３図に示すように装入水素量
（送風湿分、コークス、鉱石、焼結、燃料等全装入物か
ら持込まれる全水素量）と水素還元率、直接還元率は直
線関係にあり、水素還元率よｊ％に対応する装入水素量
は１１．Ｊｊｃｇ／ ｊ−ｐである。したがって水素還
元率をよ５％以上に保って直接還元率を３６〜３ｔ％以
下に移行して安定した操炉を行うためには、炉内への供
給水素量を耐に９／ｌ−ｐ以上に限定する必要がある。
このような直接還元率の低位安定は第１図に示すように
（Ｓｉ）のレベルが〃×／θ−２％前後に安定し、鉄鋼
−貫プロセスにおいては、転炉における吹錬時間の短縮
、吹錬原単位の節減となり、作業性が向上し精錬コスト
が大幅に低下する。また第５図に示すように、直接還元
率の低位安定は燃料比の低下となり、銑鉄コストの大幅
な低下となる。
（Ｓｉ）のレベルが〃×／θ−２％前後に安定し、鉄鋼
−貫プロセスにおいては、転炉における吹錬時間の短縮
、吹錬原単位の節減となり、作業性が向上し精錬コスト
が大幅に低下する。また第５図に示すように、直接還元
率の低位安定は燃料比の低下となり、銑鉄コストの大幅
な低下となる。
以上述べたように、直接還元率の低位安定は、銑中（Ｓ
ｉｌ 、および燃料比の低減、製品コストの低下となる
が、特に銑中〔ｓＩ〕は３θ×／θ−２％を下廻ると製
鋼工程の精錬上問題を生ずるので、この点から直接還元
率が３１％以上必要となり、このためには水素還元率は
９４％以下となることが望ましく、これを達成するには
装入水素量を９．Ｊｋｇ／ｌ−ｐにとどめることが極め
て重要である。
ｉｌ 、および燃料比の低減、製品コストの低下となる
が、特に銑中〔ｓＩ〕は３θ×／θ−２％を下廻ると製
鋼工程の精錬上問題を生ずるので、この点から直接還元
率が３１％以上必要となり、このためには水素還元率は
９４％以下となることが望ましく、これを達成するには
装入水素量を９．Ｊｋｇ／ｌ−ｐにとどめることが極め
て重要である。
次に本発明の実施例について説明する。
炉容積が’１０００ｍ”の対象高炉における操業条件お
よびその結果について本発明例と従来例を対比して下表
に示す。
よびその結果について本発明例と従来例を対比して下表
に示す。
表
上表から明らかなように、本発明例は装入水素量を１１
．Ｊｋｇ／ ｔ−ｐ以上の６．０２に９／ｌ−ｐに確保
したので直接還元率の増大を抑制し、これによって羽口
先温度を２６００℃未満の領域にとどめ、その結果、銑
中（Ｓｉ）および燃料比の低減が達成された。これに比
べて従来は例えば装入水素量がｌＩＪＪｋｇ／ｌ−９で
あったので直接還元率の増大が抑制できず、羽口先温度
が２６０２℃に達し、僅な装入水素量の変化で羽口先温
度は大幅に変化し、その結果、銑中（８ｉ）および燃料
比は悪化しその変化幅も大きかった。
．Ｊｋｇ／ ｔ−ｐ以上の６．０２に９／ｌ−ｐに確保
したので直接還元率の増大を抑制し、これによって羽口
先温度を２６００℃未満の領域にとどめ、その結果、銑
中（Ｓｉ）および燃料比の低減が達成された。これに比
べて従来は例えば装入水素量がｌＩＪＪｋｇ／ｌ−９で
あったので直接還元率の増大が抑制できず、羽口先温度
が２６０２℃に達し、僅な装入水素量の変化で羽口先温
度は大幅に変化し、その結果、銑中（８ｉ）および燃料
比は悪化しその変化幅も大きかった。
以上説明した本発明は、装入水素量を１１．ｊＪ９／ｌ
−ｐ以上とするので羽口先温度はＪ ６００℃以上にあ
がることがなく、燃料比は１ｊｋｙ／ｌ−ｐ以下、銑中
（ＳｉｌはＩｔｓ Ｘ ／−％以下で安定した操業が可
能となり高炉炉況が安定するばかりでなく鉄鋼一貫工程
の省エネルギ、コスト低減に多大の効果がある。
−ｐ以上とするので羽口先温度はＪ ６００℃以上にあ
がることがなく、燃料比は１ｊｋｙ／ｌ−ｐ以下、銑中
（ＳｉｌはＩｔｓ Ｘ ／−％以下で安定した操業が可
能となり高炉炉況が安定するばかりでなく鉄鋼一貫工程
の省エネルギ、コスト低減に多大の効果がある。
第１図は炉内還元反応範囲を示す模式図、第２図は水素
還元率と直接還元率の関係を示す図、第３図は装入水素
入量と水素還元率の関係を示す図、第１図は直接還元率
と銑中（Ｓｉ）の関係を示す図、第３図は直接還元率と
燃料比の関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 第１１３Ｉ ９Ｊ２図 ２１（を啄（≠） 第３− フド４；−＼５（４￥）Ａ−ｒ） ｌＬ＋）−ｙＪ−Ｃ％） 第５１１ 直楼ＩＬ卑仏
還元率と直接還元率の関係を示す図、第３図は装入水素
入量と水素還元率の関係を示す図、第１図は直接還元率
と銑中（Ｓｉ）の関係を示す図、第３図は直接還元率と
燃料比の関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 第１１３Ｉ ９Ｊ２図 ２１（を啄（≠） 第３− フド４；−＼５（４￥）Ａ−ｒ） ｌＬ＋）−ｙＪ−Ｃ％） 第５１１ 直楼ＩＬ卑仏
Claims (3)
- （１）装入水素量を１１．いＶ／ｌ−ｐ以上にして操業
することを特徴とする装入水素量調整による高炉操業法
。 - （２）羽口先温度が２６００′Ｃを超えないことを特徴
とする特許請求の範囲第一項記載の装入水素量調整によ
る高炉操業法。 - （３）−装入水素量の上限を９．２に９．自律としたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第一項および第二項記載
の装入水素量調整による高炉操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15782181A JPS5858207A (ja) | 1981-10-03 | 1981-10-03 | 高炉のオールコークス操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15782181A JPS5858207A (ja) | 1981-10-03 | 1981-10-03 | 高炉のオールコークス操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5858207A true JPS5858207A (ja) | 1983-04-06 |
| JPS6315963B2 JPS6315963B2 (ja) | 1988-04-07 |
Family
ID=15658036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15782181A Granted JPS5858207A (ja) | 1981-10-03 | 1981-10-03 | 高炉のオールコークス操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5858207A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0624676U (ja) * | 1992-08-26 | 1994-04-05 | 英一 佐和 | 鋏 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4893514A (ja) * | 1972-03-13 | 1973-12-04 | ||
| JPS5579811A (en) * | 1978-12-09 | 1980-06-16 | Nippon Steel Corp | Controlling method for temperature in front of tuyere of blast furnace |
-
1981
- 1981-10-03 JP JP15782181A patent/JPS5858207A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4893514A (ja) * | 1972-03-13 | 1973-12-04 | ||
| JPS5579811A (en) * | 1978-12-09 | 1980-06-16 | Nippon Steel Corp | Controlling method for temperature in front of tuyere of blast furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6315963B2 (ja) | 1988-04-07 |
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