JPS5855894A - 高速増殖炉用原子炉容器 - Google Patents
高速増殖炉用原子炉容器Info
- Publication number
- JPS5855894A JPS5855894A JP56155130A JP15513081A JPS5855894A JP S5855894 A JPS5855894 A JP S5855894A JP 56155130 A JP56155130 A JP 56155130A JP 15513081 A JP15513081 A JP 15513081A JP S5855894 A JPS5855894 A JP S5855894A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liquid level
- reactor
- liquid
- vessel
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Secondary Cells (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高速増殖炉用原子炉容器に係り。
特に容器壁(二加わる熱応力を軽減させることができる
ようにした原子炉容器に関する。
ようにした原子炉容器に関する。
高速増殖炉+二j−,;いては5冷却杓として、一般に
液体す) +7ウムで代表される液体金属が用いられて
いる。セして、このような液体金属冷却材は原子炉容器
内を第1図1:示すように通流−Cる。すなわち1図中
1は内部に炉心2を収容してなる炉容器であり、この炉
容器りの容器壁31:設けられた入口ノズル4より流入
した冷却12pは炉心2−内を導びかれ、炉心2から熱
を奪って加熱された後、自由な液面5を形成しながら容
器壁3の上部に設けられた出し」ノズル6を通な高速増
殖炉にあって冷却材温度は1通常運転時には、炉心入口
で300C〜400C,炉心出口で450C〜550C
であり、また、原子炉運転停止伏態においては、入口、
出口集約200゛七に保たれる。そして、I♀子子連運
転開始時は、冷却材の出口ノズル6近辺のfM度が、第
2図に示すように、停止温度Tsより通常運転温度Tv
まで、ある一定の昇温率で上昇するように炉心反応が制
御される。この昇温率はプラントの運転を可能な限り大
きくすることが効率ならび【二稼動率を高めるうえで望
ましい。
液体す) +7ウムで代表される液体金属が用いられて
いる。セして、このような液体金属冷却材は原子炉容器
内を第1図1:示すように通流−Cる。すなわち1図中
1は内部に炉心2を収容してなる炉容器であり、この炉
容器りの容器壁31:設けられた入口ノズル4より流入
した冷却12pは炉心2−内を導びかれ、炉心2から熱
を奪って加熱された後、自由な液面5を形成しながら容
器壁3の上部に設けられた出し」ノズル6を通な高速増
殖炉にあって冷却材温度は1通常運転時には、炉心入口
で300C〜400C,炉心出口で450C〜550C
であり、また、原子炉運転停止伏態においては、入口、
出口集約200゛七に保たれる。そして、I♀子子連運
転開始時は、冷却材の出口ノズル6近辺のfM度が、第
2図に示すように、停止温度Tsより通常運転温度Tv
まで、ある一定の昇温率で上昇するように炉心反応が制
御される。この昇温率はプラントの運転を可能な限り大
きくすることが効率ならび【二稼動率を高めるうえで望
ましい。
ところで、高速増殖炉にあっては、冷却材として腐食性
の高いアルカリ金属液体を用いる関係上1通常、炉容器
をステンレス鋼で製作するようにしている。ステンレス
鋼は周知のよう(二温度伝導率が非常に小さい。このた
め、上述の如く、運転開始時τ:昇温率を大きくすると
、第3図(a) I:対応させて′@3図(b)に示−
rように、容器壁3の各部温度は図中8aで示すように
なり。
の高いアルカリ金属液体を用いる関係上1通常、炉容器
をステンレス鋼で製作するようにしている。ステンレス
鋼は周知のよう(二温度伝導率が非常に小さい。このた
め、上述の如く、運転開始時τ:昇温率を大きくすると
、第3図(a) I:対応させて′@3図(b)に示−
rように、容器壁3の各部温度は図中8aで示すように
なり。
液面近傍に大金な温度勾配が発生し、この結果。
って、運転開始時5二昇温率を大きくするには。
上記の熱応力を何らかの手段で軽減させることが不可欠
となる。なお、上記説明は運転開始時の例であるが、原
子炉運転停止時においても現象としては逆であるが、応
力が発生することには変りない。
となる。なお、上記説明は運転開始時の例であるが、原
子炉運転停止時においても現象としては逆であるが、応
力が発生することには変りない。
本発明は、この上う7’r事情に鑑みてなされたもので
、七の目的とするところは、原子炉運転開始時および運
転停止時に炉′g器壁の冷却材の液面近傍に発生する熱
応力を簡単な構成で軽減させることができ、も−って安
全シ[の向上化と。
、七の目的とするところは、原子炉運転開始時および運
転停止時に炉′g器壁の冷却材の液面近傍に発生する熱
応力を簡単な構成で軽減させることができ、も−って安
全シ[の向上化と。
19子炉プラントの効率ならびに稼動率の向り化とに寄
与できる高速増殖炉用原子炉容器をC11供することに
ある。
与できる高速増殖炉用原子炉容器をC11供することに
ある。
すなわち、本発明は、原子炉容器本体内■二形成される
冷却材の自由な液面を内側液面と外側液面の二眼液面に
仕切る筒体を配置し、ざら(二。
冷却材の自由な液面を内側液面と外側液面の二眼液面に
仕切る筒体を配置し、ざら(二。
それぞれが上記液面とほぼ直交する向きで、一端を上記
液面より1部の容器壁に熱的f二接続し。
液面より1部の容器壁に熱的f二接続し。
他端を1紀液面より下部の上記容器壁または。
外側液面近傍の冷却材に熱的に接続したヒートパイプを
周方向に複数配−し、これによって。
周方向に複数配−し、これによって。
容器壁、特1:冷却t4の液111]近傍の温度勾配を
緩和させて上記目的を達成したものである。
緩和させて上記目的を達成したものである。
以F本発明の実施例を図面を参照しながら説明する。
第4図(^)は本発明に係る炉容器1aの中心線から右
半分を切断して示す側面図であり、第1図と同一部分は
同−符吟で示しである。し、たがって、屯複する部分の
説明は省略する。なお。
半分を切断して示す側面図であり、第1図と同一部分は
同−符吟で示しである。し、たがって、屯複する部分の
説明は省略する。なお。
図では冷却材入口ノズルと冷却初出ロノズルが省略され
ている。
ている。
この実施例では、炉容器口内【二、冷却材の液[l11
5を内側液面と外側液面とに仕切る炉容器1aと中心線
を共有する円筒9を設置し、さらに、炉容器の側壁外面
で、かつ炉容器内の液面5の近傍にそれぞれが上記液1
1[]5とほぼ直交する向きで、上端が液面5より上部
に、下端が液面5より下部に位置する関係に麹数本のパ
イプ伏のヒートパイグツ0を周方向に等間隔に配置固定
したものとなっている。なお、ヒートパイプ10として
は方向性を有しない毛細物圧力を利用したものが用いら
れている。
5を内側液面と外側液面とに仕切る炉容器1aと中心線
を共有する円筒9を設置し、さらに、炉容器の側壁外面
で、かつ炉容器内の液面5の近傍にそれぞれが上記液1
1[]5とほぼ直交する向きで、上端が液面5より上部
に、下端が液面5より下部に位置する関係に麹数本のパ
イプ伏のヒートパイグツ0を周方向に等間隔に配置固定
したものとなっている。なお、ヒートパイプ10として
は方向性を有しない毛細物圧力を利用したものが用いら
れている。
このような構成であると、?!?I却材の部材r+ 5
の近傍に設けられた円筒91:より、p&而面傍の冷却
材は円筒9の内側と外側とに仕切られているので、原子
炉運転開始時c炉心で急速に加熱された冷却材は畠温の
まま面接容器壁3(二触れるようなことはなく1円筒9
の内側に滞留することになる。このため1円筒9の内側
の冷却材温度と円筒9の外側で容器壁3との間の冷却材
温度との間に温度差が生じ1円筒外側の冷却材のm度上
昇の速度は円筒内側の温度上昇速用より遅れることにな
り、″この遅れによって、容器壁3の液面5より上方部
分への熱伝達量そのものが抑えられることになり、七の
結果、 、IQ−f−炉斗転開始時における容器壁3の
液面5近傍の温度分布の勾配は緩やかなものとなる。
の近傍に設けられた円筒91:より、p&而面傍の冷却
材は円筒9の内側と外側とに仕切られているので、原子
炉運転開始時c炉心で急速に加熱された冷却材は畠温の
まま面接容器壁3(二触れるようなことはなく1円筒9
の内側に滞留することになる。このため1円筒9の内側
の冷却材温度と円筒9の外側で容器壁3との間の冷却材
温度との間に温度差が生じ1円筒外側の冷却材のm度上
昇の速度は円筒内側の温度上昇速用より遅れることにな
り、″この遅れによって、容器壁3の液面5より上方部
分への熱伝達量そのものが抑えられることになり、七の
結果、 、IQ−f−炉斗転開始時における容器壁3の
液面5近傍の温度分布の勾配は緩やかなものとなる。
それ:二加えて、ヒートパイプ10の良好な伝熱作用に
より液面5より下部の前記用fF!J9の外側の乙i部
材が接している容器壁の熱が液面5より上部の低温の容
器壁に伝えられることになる。
より液面5より下部の前記用fF!J9の外側の乙i部
材が接している容器壁の熱が液面5より上部の低温の容
器壁に伝えられることになる。
したがって、容器壁3の液面5より上方に位置する部分
は、上記ヒートパイ・プ10の存在によって、容器壁3
の側面からも、−)まり十分広い熱供給路で熱供給を受
けることC二なるので、たとえ容器壁3が温度伝導率の
低い材料で形成されている場合であっても、短時間に昇
温し、この結果、上記部分の温度勾配は、がI記円筒9
のみの効果に加えて、さらに緩やがなものとなる。
は、上記ヒートパイ・プ10の存在によって、容器壁3
の側面からも、−)まり十分広い熱供給路で熱供給を受
けることC二なるので、たとえ容器壁3が温度伝導率の
低い材料で形成されている場合であっても、短時間に昇
温し、この結果、上記部分の温度勾配は、がI記円筒9
のみの効果に加えて、さらに緩やがなものとなる。
以上のようl二1円筒9およびヒートパイプ10を設け
ることによって容器壁3の温度分布は第4図(a)に対
応させて示す第4図ω)に実線8bで示すようになり、
冷却材の液面5近傍の温度勾配を従来の場合の温度分布
8aの温度勾配(二比較させて緩和させることができる
。なお。
ることによって容器壁3の温度分布は第4図(a)に対
応させて示す第4図ω)に実線8bで示すようになり、
冷却材の液面5近傍の温度勾配を従来の場合の温度分布
8aの温度勾配(二比較させて緩和させることができる
。なお。
原子炉運転停止時においても、上記円筒9とヒートパイ
プ10とにより、容器壁の逆の温度勾配を緩和させるこ
とができる。
プ10とにより、容器壁の逆の温度勾配を緩和させるこ
とができる。
したがって、原子炉の運転開始時や、運転停性の向上化
と原子炉プラントの効率および稼動率の向上化に寄与す
ることができる。セして。
と原子炉プラントの効率および稼動率の向上化に寄与す
ることができる。セして。
コ0)8合r:+−s、円筒9と、ヒートバイア”1o
q)付加という簡単な構成で、かつ、動力や制御の全く
必要としない手段で、液面5近傍の温度勾配を緩和させ
ることができるので設備全体が高価格化したり、制御が
複雑化したりするおそれがない。
q)付加という簡単な構成で、かつ、動力や制御の全く
必要としない手段で、液面5近傍の温度勾配を緩和させ
ることができるので設備全体が高価格化したり、制御が
複雑化したりするおそれがない。
なお1本発明はト述した実施例に限定されるものではな
い。すなわち、上述した実施例では炉容器内部に円筒を
設置したが、必ずしも円筒に限られたものではなく、冷
却材の液面を熱的に仕切るものであれは、形状、厚さ、
長さ等の構造は任意であり、使用する材料も限定するも
のではない。また上記実施例ではパイプ伏のヒートパイ
プを容器側壁外面に設けており、このような配置である
と保守の容易化を図れる利点があるが、必ずしも側壁外
面に限られるものではなく、側壁内面(二装置固定して
もよく、また。
い。すなわち、上述した実施例では炉容器内部に円筒を
設置したが、必ずしも円筒に限られたものではなく、冷
却材の液面を熱的に仕切るものであれは、形状、厚さ、
長さ等の構造は任意であり、使用する材料も限定するも
のではない。また上記実施例ではパイプ伏のヒートパイ
プを容器側壁外面に設けており、このような配置である
と保守の容易化を図れる利点があるが、必ずしも側壁外
面に限られるものではなく、側壁内面(二装置固定して
もよく、また。
と−トバイグの下端は筒体外側の冷却材の中に浸漬させ
てもよい。またヒートパイプの棲類も限定されるもので
はない。さらに、実施例では方向性を有さない毛細管圧
力を利用したヒートパイプを用いているが、運転開始時
のみ温度勾配を緩和させる場合には、をカヤヒートパイ
プを用いてもよい。またヒートパイプの形状、大きさ、
使用する個数も限定されるものではない。
てもよい。またヒートパイプの棲類も限定されるもので
はない。さらに、実施例では方向性を有さない毛細管圧
力を利用したヒートパイプを用いているが、運転開始時
のみ温度勾配を緩和させる場合には、をカヤヒートパイ
プを用いてもよい。またヒートパイプの形状、大きさ、
使用する個数も限定されるものではない。
以上述べたようC二本発明!=よれば、珍雑な構造や制
御システム、余分な動力を用いることなく、運転開始時
や運転停止時1:炉容器壁に加わる熱応力な軽城させる
ことができ、もって、安全性の向上化ならび1:稼動率
の向1化(二寄与できる高速増殖炉用原子炉容器を提供
できる。
御システム、余分な動力を用いることなく、運転開始時
や運転停止時1:炉容器壁に加わる熱応力な軽城させる
ことができ、もって、安全性の向上化ならび1:稼動率
の向1化(二寄与できる高速増殖炉用原子炉容器を提供
できる。
$1図は尚速増殖炉用原子炉答器を模式的(二示す図、
!42図は1皇子炉の運転開始時および運転停止時にお
ける冷却材温度の変化の一例を示す図、第3図(a)は
第1因の拡大図、同図(b)は運転開始時における第3
図(a) C対応する容器壁の温度分布を示す図、第4
図りは本発明の一実施例■二係る原子炉容器を一部切欠
して示す側面図。 同11(b)は同実施例にお(ブる容器壁の温度分布を
説明するための図である。 θ・・・炉容器、2・・・炉心、3・・・容器壁、4・
・・出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第1図 p 第2図 時間 第3図 第 (a) (b) 潰度
!42図は1皇子炉の運転開始時および運転停止時にお
ける冷却材温度の変化の一例を示す図、第3図(a)は
第1因の拡大図、同図(b)は運転開始時における第3
図(a) C対応する容器壁の温度分布を示す図、第4
図りは本発明の一実施例■二係る原子炉容器を一部切欠
して示す側面図。 同11(b)は同実施例にお(ブる容器壁の温度分布を
説明するための図である。 θ・・・炉容器、2・・・炉心、3・・・容器壁、4・
・・出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第1図 p 第2図 時間 第3図 第 (a) (b) 潰度
Claims (1)
- 液体金属冷却材の循環路に介在して設けられた内部をt
記液体金属冷却材が自由液面をもって通流する原子炉容
器本体と、この原子炉容器本体内に設けられ上記自由液
面を内側液面と外側液面との二叡液面に仕切る筒体と、
それぞれが上記自由液面とほぼ直交する向きで、−蕗)
がJ:記原子炉容器本体の側壁の上記自由液面よりt方
に位置する壁面に熱的に接続され、他端がt記自由液面
より上部に位置する上記容器の側壁面もしくは、上記外
側液面近傍の上記液体金属冷却材ζ二熱的に接続され1
周方向に複数配阪されたヒートパイグとを員備してなる
ことを特徴とする高速増殖炉用原子炉容器。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56155130A JPS5855894A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 高速増殖炉用原子炉容器 |
EP82107135A EP0075683B1 (en) | 1981-09-29 | 1982-08-06 | Fast breeder nuclear reactor vessel |
DE8282107135T DE3267687D1 (en) | 1981-09-29 | 1982-08-06 | Fast breeder nuclear reactor vessel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56155130A JPS5855894A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 高速増殖炉用原子炉容器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5855894A true JPS5855894A (ja) | 1983-04-02 |
Family
ID=15599205
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56155130A Pending JPS5855894A (ja) | 1981-09-29 | 1981-09-30 | 高速増殖炉用原子炉容器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5855894A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59168388A (ja) * | 1983-03-16 | 1984-09-22 | 財団法人電力中央研究所 | 原子炉容器 |
DE112016007481T5 (de) | 2016-11-28 | 2019-08-08 | Mitsubishi Electric Corporation | Ladesystem |
-
1981
- 1981-09-30 JP JP56155130A patent/JPS5855894A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59168388A (ja) * | 1983-03-16 | 1984-09-22 | 財団法人電力中央研究所 | 原子炉容器 |
JPH03594B2 (ja) * | 1983-03-16 | 1991-01-08 | Denryoku Chuo Kenkyusho | |
DE112016007481T5 (de) | 2016-11-28 | 2019-08-08 | Mitsubishi Electric Corporation | Ladesystem |
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