JPS5855842B2 - 幅圧下圧延方法及びその装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はクロップロスを少なくし製品歩留りの向上を可
能ならしめた幅圧下圧延方法及びその装置に関する。

従来広幅スラブから幅狭のスラブを生産する場合は、竪
型圧延機により板幅方向に強制的に圧下し、最後のバス
をフラットロールで板厚方向に圧下し所要形状に仕上げ
ている。

以上のような作業内容を有する幅圧下圧延においては、
スラブの先後端の形状不良に基づく製品歩留りの低下が
問題になっている。

このスラブ先後端の形状不良は通常フィッシュテイルと
いわれており、以下フィッシュテイルがスラブ先後端に
生じる理由を説明する。

竪型圧延機によりスラブを板幅方向に圧下すると、スラ
ブは幅端部にドツグボーンを生じると共にスラブ先後端
の方向に延びを生じる。

この場合連鋳スラブは幅中央部が幅端部より薄い断面形
状になり、又スラブ先後端の方向への延びは幅中央部よ
り幅端部の方が大きいためスラブ先後端は第１図のａで
示す如き平面形状となる。

そして最終パスをフラットロールにより板厚方向に圧下
すると前記形状からｂで示すフィッシュテイルのような
形状に変化する。

このスラブ先後端に生じたフィッシュテイルｂは圧延後
に切断しなげればならない個所であり、このため従来の
幅圧下圧延においてはクロップロスが大きく、製品歩留
りが低下していた。

本発明は以上の問題を解決するためになしたもので、連
鋳スラブを最初はスラブ幅中央部の圧下量がスラブ幅端
部の圧下量より大なるように板幅方向に圧下量分布をも
たせて板厚方向に圧下し、次で板幅方向に圧下し、しか
る後句−な板厚となるように板厚方向に圧下することを
特徴とする幅圧下圧延方法と、中央部の径を両端部の径
より太き（した圧延ロールにまり連鋳スラブを板厚方向
に圧下してスラブ幅中央部の材料をスラブ先後端方向へ
押出す圧延機と、連鋳スラブを板厚方向に圧下する圧延
機と、均一な径を有する圧延ロールにより連鋳スラブを
板厚方向に圧下する圧延機を備えた幅圧下圧延装置とを
要旨とするものである。

以下本発明の実施態様を図面に依り説明する。

第２図において、１は中央部の径を両端部の径より大き
くした圧延ロール２により板厚方向の圧下を行なう圧延
機、３は上下にフランジを有するカリバー型圧延ロール
４により板幅方向に圧下を行なう竪型圧延機である。

竪型圧延機３はＶｌ、ｖ２０２段に配設されている。

又５は均一な径を有する圧延ロール６により板厚方向の
圧下を行なう仕上用圧延機である。

以上の３種の圧延機１．３．５が前記説明の順で連鋳機
７の出側に配設されている。

８は連鋳スラブを示している。連鋳機７から出た連鋳ス
ラブ８は熱エネルギーを保有した状態で圧延機１に導か
れ、第３図に示すように中高状の圧延ロール２によりス
ラブ幅中央部９の圧下量がスラブ幅端部１０の圧下量よ
り大なるように圧延される。

このためスラブ幅中央部の材料はスラブ先後端の方向へ
押し出され、第４図に示すようにスラブ先後端は舌状の
平面形状Ｃを呈するに至る。

さらに、連鋳スラブの内部欠陥部を圧着、均質化し幅圧
下によるドツグボーン形成時の内部キズの発生、拡大を
防止する。

スラブ幅中央部に中延びが生じてスラブ先端が舌状に変
形した連鋳スラブ８は、続いて竪型圧延機３により所定
の幅寸法に幅圧下される。

そして最終パスは、仕上用圧延機５のフラット状の圧延
ロール６により板厚方向に圧下され、所定形状のスラブ
が誕生する。

カリバー型圧延ロール４により幅圧下した際、スラブ幅
端部にはスラブ先後端の方向に延びを生じるが、スラブ
先後端は最初のパスにおいて舌状に変形しているため、
圧延完了後のスラブ先後端の平面形状は第５図のｄで示
す如（極く僅かの窪みが生じるだけとなりスラブ先後端
の形状は大幅に改善できる。

このためクロップロスが少なくなるため製品歩留りを向
上できる。

前記した構成を有する本発明に依れば、クロップロスが
少なくなるので製品歩留りの向上を図れる、連鋳機の出
側にて圧延を行なうようにすれば再加熱を不要にできる
ので省エネルギー化を図れる、等の優れた効果を奏し得
る。

以下に本発明の実施例を実機サイズの１／１０プラステ
イシンモデル実験により説明する。

■、実験条件 表１に示す通りである。

■、実験結果 １、各圧延時のスラブ先後端フィッシュテイル長の変化 第７図は各圧延時のスラブ先後端のフィッシュテイル長
の推移を示すもので、縦軸は、先端及び後端のフィッシ
ュテイル長（１＋ｌｂ）を初期スラブ幅（Ｗｏ）で割っ
た全フィッシュテイル長比であり、横軸は圧延順序であ
り、各パスごとの実験と破線がともに横軸に近いほど（
零に接近するほど）フィッシュテイルの成長は少ない。

しかして第１図よりＨＯ圧延の厚さ圧下率に増加に伴い
、先後端のフィッシュテイルの総和長は大幅に改善され
、従来矩形スラブでは、初期板幅の２６係まで到達する
が、厚さ圧下率１６係、２４係、３２係では順に１９係
、１１係、７係と中延ばし圧延の効果が大きいことがわ
かる。

２、Ｈ２圧延後のクロップ重量比較 ａ・ ロール径Ｄｉ／Ｗ行部長さＬｉの影響中延ばし圧
延によるＨ２圧延後のクロップ重量の軽減の効果を第８
図に示す。

ロール径／平行部長さの比を３．０〜１．２まで変化さ
せた場合であり、従来矩形スラブは厚さ圧下率Ｏ（横軸
Ｏ）で、縦軸は１．０に相当する。

この結果より、Ｄｉ／ＬｉのＨ２圧延後のクロップ重量
比に対する影響は、Ｄｉ／Ｌｉを３．０〜１．２まで変
化させても明確には表われてこす、はぼ中延ばし圧延時
の暉さ圧下率に依存している。

すなわち、厚さ圧下率８鴻片は、Ｈ２圧 延後のクロップ重量は、従来矩形スラブと比較して、約
２０（４）向上し、さらに厚さ圧下率を１６（２）、２
４（４）と増加するに従い４０（４）〜５０ωと大幅に
向上させることができる。

一方厚さ圧下率３２（４）では、第７図に示されるよう
に、Ｈ２圧延後にはまだ中央部には中延び部が残り、結
果的にクロップ重量比は上昇して、０．７５付近まで達
し、Ｈ２圧延後の歩留りは低下する。

ｂ、ＨＯ圧延ロールのテーパ角度、及び初期スラブ幅の
相異の影響 ※第９図はａ、と同様に
Ｉ、ｉ ＝６０ｍｍ、 Ｄｉ ／Ｌｉ＝１．８で、テ
ーパ角度を５°、１５°、スラブ幅を１２０Ｗ、１５０
Ｗの２種類変化させた場合のＨＯ圧延時の厚さ圧下率と
クロップ重量比を比較したものである。

ａ、と同様の傾向を示し、ＨＯ圧延時の厚さ圧下率が２
４（２）付近でＨ２圧延後のクロップ重量比は最小値（
約５０（４））を示し、特にテーパ角度、及び初期スラ
ブ幅の影響は顕著には表われない。

また、同一ロール（Ｌｉ ＝６０ｍｍ、 Ｄｉ／′Ｌｉ
１．８）で初期スラブ幅が１５０關〜１２０ｍｍまで変
化しても十分同程度のクロップ重量比向上が遠戚される
ことが明らかになった。

■、まとめ 以上のように強力竪型圧延機の上流に、中凸クラウンロ
ールを具備した中延ばし圧延機を想定したプラスディシ
ンモデル実験により、中延ばし圧延方式が歩留り向上の
点からはきわめて有効な方法であることが判明した。

すたわち、Ｒ１ロール出側での従来矩形スラブと、中延
ばしスラブを総幅圧下率約２５〔釦〜２０ （％ ）で
比較すると以下表２を得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の幅圧下圧延方法におけるスラブ先後端の
平面形状の説明図、第２図は本発明の幅圧下圧延装置の
平面図、第３図は本発明の幅圧下圧延装置に使用した中
高状の圧延ロールにより連鋳スラブを板厚方向に圧下し
ている状態を示す圧延状態図、第４図は中高状の圧延ロ
ールにより圧延した後のスラブ先後端の平面形状の説明
図、第５図は本発明の幅圧下圧延方法を実施した後のス
ラブ先後端の平面形状の説明図、第６図Ａ、Ｂ〜第９図
は実機サイズの１／１０プラステイシンモデルを使用し
て本発明を実施したときのデータを示すもので、第６図
Ａは圧延機配列を示す平面図、第６図Ｂは圧延順序を示
すブロック図、第７図はフィッシュテイル長の変化を表
わすグラフ、第８図及び第９図はＨ２圧延後のクロップ
率変化な表わすグラフである。 １，３．５・・・圧延機、２・・・中高状の圧延ロール
、４・・・カリバー型圧延ロール 延ロール ８・・・連鋳スラブ。 ６・・・フラット状の圧

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 連鋳スラブを最初はスラブ幅中央部の圧下量がスラ
   ブ幅端部の圧下量より犬なるように板幅方向に圧下量分
   布をもたせて板厚方向に圧下し、次で板幅方向に圧下し
   、しかる後句−な板厚となるように板厚方向に圧下する
   ことを特徴とする幅圧下圧延方法。 ２ 中央部の径を両端部の径より太き（した圧延ロール
   により連鋳スラブを板厚方向に圧下してスラブ幅中央部
   の材料をスラブ先後端方向へ押出す圧延機と、連鋳スラ
   ブを板幅方向に圧下する圧延機と、均一な径を有する圧
   延ロールにより連鋳スラブを板厚方向に圧下する圧延機
   を備えた幅圧下圧延装置。