JPS5848622A - 鋳鉄製摺動部材の再溶融表面硬化熱処理法 - Google Patents
鋳鉄製摺動部材の再溶融表面硬化熱処理法Info
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- JPS5848622A JPS5848622A JP14078181A JP14078181A JPS5848622A JP S5848622 A JPS5848622 A JP S5848622A JP 14078181 A JP14078181 A JP 14078181A JP 14078181 A JP14078181 A JP 14078181A JP S5848622 A JPS5848622 A JP S5848622A
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- heat treatment
- cast iron
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋳鉄製摺動部材の表面硬化処理法に係り、更に
詳細には高エネルギー密度源による再溶融表面硬化熱処
理法に係る。
詳細には高エネルギー密度源による再溶融表面硬化熱処
理法に係る。
自動車用エンジンに組込まれるカムシャフトの如き鋳鉄
製震動部材の摺動面の耐摩耗性を向上させる一つの手段
として、ＴＮＧアーク、レーザ、電子ビーム等の高エネ
ルギー密度源により耐摩耗性の要求される摺動面を再溶
融し、その部分にチル組織を生成させる所謂再溶融表面
硬化熱処理法が知られている。かかる再溶融表面硬化熱
処理法によれば、鋳鉄製摺動部材の耐摩耗性が要求され
る部分の表面のみを、再溶融チル層によって選択的に硬
化させることができる。
製震動部材の摺動面の耐摩耗性を向上させる一つの手段
として、ＴＮＧアーク、レーザ、電子ビーム等の高エネ
ルギー密度源により耐摩耗性の要求される摺動面を再溶
融し、その部分にチル組織を生成させる所謂再溶融表面
硬化熱処理法が知られている。かかる再溶融表面硬化熱
処理法によれば、鋳鉄製摺動部材の耐摩耗性が要求され
る部分の表面のみを、再溶融チル層によって選択的に硬
化させることができる。
しかし従来のかかる高エネルギー密度源による再溶融表
面硬化熱処理法に於ては、鋳鉄製摺動部材の耐摩耗性が
要求される部分に対し高エネルギー密度源がメアンダ状
にて連続的に照射され、その部分の表面全体が再溶融さ
れるので、鋳鉄製摺動部材が受ける再溶融による熱影響
が大きく、従って再溶融表面硬化熱処理された部分の成
形等のために行なわれる仕上げ研磨等の取り代が大きく
なり、またこのことに対応して再溶融による溶融深さを
大きくしなければならないという悪循環的な不具合があ
る。
面硬化熱処理法に於ては、鋳鉄製摺動部材の耐摩耗性が
要求される部分に対し高エネルギー密度源がメアンダ状
にて連続的に照射され、その部分の表面全体が再溶融さ
れるので、鋳鉄製摺動部材が受ける再溶融による熱影響
が大きく、従って再溶融表面硬化熱処理された部分の成
形等のために行なわれる仕上げ研磨等の取り代が大きく
なり、またこのことに対応して再溶融による溶融深さを
大きくしなければならないという悪循環的な不具合があ
る。
また、上述の如く鋳鉄製摺動部材に対する入熱が大きく
なると、その再溶融チル層に割れやブローホールなどの
欠陥が生じ易くなる。更に、かくして摺動部を必要以上
に深く再溶融することは、エネルギを浪費することにも
なり、またそのことによって鋳鉄製摺動部材の生産性が
低下する。
なると、その再溶融チル層に割れやブローホールなどの
欠陥が生じ易くなる。更に、かくして摺動部を必要以上
に深く再溶融することは、エネルギを浪費することにも
なり、またそのことによって鋳鉄製摺動部材の生産性が
低下する。
本発明は、＾エネルギー密度源による従来の再溶融表面
硬化熱処理法に於ける上述の如き不具合に鑑み、かかる
不具合を生じることのない改善された再溶融表面硬化熱
処理法を提供することを目的としている。
硬化熱処理法に於ける上述の如き不具合に鑑み、かかる
不具合を生じることのない改善された再溶融表面硬化熱
処理法を提供することを目的としている。
かかる目的は、本発明によれば、鋳鉄製摺動部材の摺動
向を再溶融して硬化する熱処理法に於て、前記鋳鉄製摺
動部材の摺動方向に見て千鳥配列された複数個の点状部
にて前記摺動向を高エネルギー密度源により再溶融する
ことを特徴とする熱処理法によって達成される。
向を再溶融して硬化する熱処理法に於て、前記鋳鉄製摺
動部材の摺動方向に見て千鳥配列された複数個の点状部
にて前記摺動向を高エネルギー密度源により再溶融する
ことを特徴とする熱処理法によって達成される。
かかる本発明による鋳鉄製摺動部材の再溶融表面硬化熱
処理法によれば、再溶融により鋳Ｉ／Ａ−摺動部材に与
えられる熱影響が低減されるので、再溶融表向硬化熱処
理後の仕上げ研磨の如き後処理の加工鏝を低減すること
が丘き、これにより鋳鉄製摺動部材の生産性を向上させ
ることができるのみならず、エネルギ使用量が低減され
ることによって、鋳鉄製摺動部材の製造コストを低減す
ることができる。
処理法によれば、再溶融により鋳Ｉ／Ａ−摺動部材に与
えられる熱影響が低減されるので、再溶融表向硬化熱処
理後の仕上げ研磨の如き後処理の加工鏝を低減すること
が丘き、これにより鋳鉄製摺動部材の生産性を向上させ
ることができるのみならず、エネルギ使用量が低減され
ることによって、鋳鉄製摺動部材の製造コストを低減す
ることができる。
まＩＣ本発明による鋳鉄製摺動部材の再溶融表面硬化熱
処理法によれば、割れやプ゛０−ホールの如き欠陥のな
い耐摩耗性に優れた摺動部を有する鋳鉄製摺動部材を製
造することができ、更に鋳鉄製摺動部材の材質によって
は、所謂全面再溶融による従来の再溶融表面硬化熱処理
法による場合よりも被処理部の耐摩耗性を＾くすること
ができる。
処理法によれば、割れやプ゛０−ホールの如き欠陥のな
い耐摩耗性に優れた摺動部を有する鋳鉄製摺動部材を製
造することができ、更に鋳鉄製摺動部材の材質によって
は、所謂全面再溶融による従来の再溶融表面硬化熱処理
法による場合よりも被処理部の耐摩耗性を＾くすること
ができる。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細−に説明する。
詳細−に説明する。
第１図乃至第７図は、本願発明者が自動車用エンジンの
カムシャフトのカム部外周面に対し行なった種々の試験
的熱処理を示すカム部の解図的斜視図であり、特に第３
図は第２図に示されたカムをそのシャフト部の軸線に垂
直な平面にて切断した場合の解図的ｌｌｉ面図である。
カムシャフトのカム部外周面に対し行なった種々の試験
的熱処理を示すカム部の解図的斜視図であり、特に第３
図は第２図に示されたカムをそのシャフト部の軸線に垂
直な平面にて切断した場合の解図的ｌｌｉ面図である。
尚、これらの図に於て、第１図に示された部分と実質的
に同一の部分は第１図に付された符号と同一の符号によ
り示されている。
に同一の部分は第１図に付された符号と同一の符号によ
り示されている。
級１」１１鶏ＪＬＬ
第１図に示されている如く、カムシャフト１のカム部２
の外周面３を、そのシャフト部４０軸線５に平行に延在
し互いに隔置された複数個のビードを生じ再溶融パター
ンにて、下記の表１に示す再溶融条件により再溶融を行
なった。尚、カムの全長は４８０ ａｓ、カムシャフト
の直径は３０−―、カムの幅は８〜１７−であった。
の外周面３を、そのシャフト部４０軸線５に平行に延在
し互いに隔置された複数個のビードを生じ再溶融パター
ンにて、下記の表１に示す再溶融条件により再溶融を行
なった。尚、カムの全長は４８０ ａｓ、カムシャフト
の直径は３０−―、カムの幅は８〜１７−であった。
Ｌ
項目 条件
使用装置 ：パルスＴＩＧ溶接機使用電極
：Ｗ−Ｔｈ電極（φ３．２ｍｓ＞ピーク電流 ：
９０ Ａ ｘ ０ 、２ｓｅｃベース電流 ：
６０ＡＸＯ１２ＳθＧ電 圧 ： ２
５Ｖ ビーム送り速度 ： １５１１／５ｅＣｉトーチ角θ
：２０・ シールドガス圧 ： １ 、 Ｏｋａ／−ｓ２ビード幅
：３．５ｍｓ 溶込み深さ ：２．Ｏｍｓ 尚この場合、第２図に詳細に示されている如く、カムノ
ーズ７の頂点部の両側±３０’の領域に於ては、ビード
６を互いにオーバラップさせて緻密な再溶融部を形成し
、またカムノーズ７の頂点部の両側±３０〜９０°の領
域に於ては、ビード６の間隔を徐々に拡大して再溶融さ
れていない部分８を増大した。
：Ｗ−Ｔｈ電極（φ３．２ｍｓ＞ピーク電流 ：
９０ Ａ ｘ ０ 、２ｓｅｃベース電流 ：
６０ＡＸＯ１２ＳθＧ電 圧 ： ２
５Ｖ ビーム送り速度 ： １５１１／５ｅＣｉトーチ角θ
：２０・ シールドガス圧 ： １ 、 Ｏｋａ／−ｓ２ビード幅
：３．５ｍｓ 溶込み深さ ：２．Ｏｍｓ 尚この場合、第２図に詳細に示されている如く、カムノ
ーズ７の頂点部の両側±３０’の領域に於ては、ビード
６を互いにオーバラップさせて緻密な再溶融部を形成し
、またカムノーズ７の頂点部の両側±３０〜９０°の領
域に於ては、ビード６の間隔を徐々に拡大して再溶融さ
れていない部分８を増大した。
かくして再溶融表向硬化熱処理法されたカムシャフトを
、１８００ＣＣ４気鶴４サイクルエンジンに組込み、下
記の表２に示す試験条件にて耐摩耗性試験を行なった。
、１８００ＣＣ４気鶴４サイクルエンジンに組込み、下
記の表２に示す試験条件にて耐摩耗性試験を行なった。
Ｌ
試験時１１［ｈｒｌ ５００回転数［ｒｐ
儀］ ２０００使用オイル １０
ｗ／３０ オイル交換 ４０ｈ「毎 スプリング荷重 通常の１．５倍油温［’Ｃ］
９０±５この耐摩耗性試験の結果、緻密
に再溶融されたカムノーズ部は殆ど摩耗しておらず、十
分な耐摩耗性をは有していることが確１されたが、再溶
融されていない部分８には硬いロッカーアームに対し断
続的に接触した結果によるものと思われるピッチングや
スカッフィング等の異常摩耗が生じていることが認めら
れた。
儀］ ２０００使用オイル １０
ｗ／３０ オイル交換 ４０ｈ「毎 スプリング荷重 通常の１．５倍油温［’Ｃ］
９０±５この耐摩耗性試験の結果、緻密
に再溶融されたカムノーズ部は殆ど摩耗しておらず、十
分な耐摩耗性をは有していることが確１されたが、再溶
融されていない部分８には硬いロッカーアームに対し断
続的に接触した結果によるものと思われるピッチングや
スカッフィング等の異常摩耗が生じていることが認めら
れた。
区１」Ｌ１塁Ｎ！２
第３図に示されている如く、カム外周面３に沿ってその
摺動方向に延在し互いに３．２−一装置された３本のビ
ード６を生じる再溶融パターンにて、試験的熱地ｌ１１
と同一の再溶融条件にて再溶融表向硬化熱処理を行ない
、試験的熱地＊ｉの場合と同様の耐摩耗性試験を行なっ
た。
摺動方向に延在し互いに３．２−一装置された３本のビ
ード６を生じる再溶融パターンにて、試験的熱地ｌ１１
と同一の再溶融条件にて再溶融表向硬化熱処理を行ない
、試験的熱地＊ｉの場合と同様の耐摩耗性試験を行なっ
た。
その結果、カムノーズ７の部分に於ける再溶融されてい
ない部分８にスカッフィングやピッチングが発生し、そ
れらがカム外周面３に沿ってその摺動方向に発達したも
のと思われる異常摩耗が認められた。
ない部分８にスカッフィングやピッチングが発生し、そ
れらがカム外周面３に沿ってその摺動方向に発達したも
のと思われる異常摩耗が認められた。
威肩」を隨ｆｆｉ！３
第４図に示されている如く、カム外周面３に沿りてシャ
フト部４の軸線５に対し４５′傾斜し互いに５．０１１
１１１Ｆされた複数個のビード６を生じる再溶融パター
ンにて再溶融した点を除き、試験的熱処理１と同一の再
溶融条件にて再溶融を行ない、試験灼熱処ＩＰ１の場合
と同様の耐摩耗性試験を行なった。
フト部４の軸線５に対し４５′傾斜し互いに５．０１１
１１１Ｆされた複数個のビード６を生じる再溶融パター
ンにて再溶融した点を除き、試験的熱処理１と同一の再
溶融条件にて再溶融を行ない、試験灼熱処ＩＰ１の場合
と同様の耐摩耗性試験を行なった。
この試験的熱処理は上述の試験的熱処理１及び２に於け
る不゛具合を低減せんとして試たものであるが、耐摩耗
性試験の結果、試験的熱処理１及び２に於ける如き異常
摩耗には至っていないが、再溶融されていない部分８に
若干のスカッフィングやピッチングが発生していること
が認められた。
る不゛具合を低減せんとして試たものであるが、耐摩耗
性試験の結果、試験的熱処理１及び２に於ける如き異常
摩耗には至っていないが、再溶融されていない部分８に
若干のスカッフィングやピッチングが発生していること
が認められた。
ｋ呈潰Ｊ１口Ｌ（
第５図に示されている如く、カム外周面３に沿って軸線
５に対し±４５°の角度にて延在し互いに５．０−一隔
１された複数個のビード６を生じる再溶融パターンであ
る点を除き、試験灼熱処理１と同一の再溶融条件にて再
溶融を行ない、試験的熱処理１の場合と同様の耐摩耗性
試験を行なった。
５に対し±４５°の角度にて延在し互いに５．０−一隔
１された複数個のビード６を生じる再溶融パターンであ
る点を除き、試験灼熱処理１と同一の再溶融条件にて再
溶融を行ない、試験的熱処理１の場合と同様の耐摩耗性
試験を行なった。
この試験灼熱処理は上述の試験灼熱処理１〜３の結果に
鑑み、ビード６の密度を増大させ再溶融ぎれていない部
分８を低減することにより、耐摩耗性の向上を図るべく
行なったものであるが、耐摩耗性試験の結果、上述の試
験的熱処理１〜３の場合に比べ、カム部に対する熱影響
が大きいことによるカム外周ＷＪ３の歪みが大きく、こ
の点で問題があることが確認された。
鑑み、ビード６の密度を増大させ再溶融ぎれていない部
分８を低減することにより、耐摩耗性の向上を図るべく
行なったものであるが、耐摩耗性試験の結果、上述の試
験的熱処理１〜３の場合に比べ、カム部に対する熱影響
が大きいことによるカム外周ＷＪ３の歪みが大きく、こ
の点で問題があることが確認された。
試験灼熱処理５
第６図に示されている如く、長さ３．０−の点状ビード
がカム外周面３＆：沿って軸線５に平行に３．０−のｌ
ｌ１１１１にて整列する複数個のビード列が、カム外周
面の摺動方向に互いに隔置された再溶融パターンである
点を除き、試験的熱処理１と同一の再溶融条件にて再溶
融を行ない、試験的熱処理１の場合と同様の耐摩耗性試
験を行なった。尚この場合、各ビード列は、カムノーズ
部７の頂点部の両側±３０°の領域に於ては互いに２．
０ｓ−隔置され、カムノーズ部７の積置の両側±３０〜
９０°の領域に於ては互いに５．０曇■隔置された。
がカム外周面３＆：沿って軸線５に平行に３．０−のｌ
ｌ１１１１にて整列する複数個のビード列が、カム外周
面の摺動方向に互いに隔置された再溶融パターンである
点を除き、試験的熱処理１と同一の再溶融条件にて再溶
融を行ない、試験的熱処理１の場合と同様の耐摩耗性試
験を行なった。尚この場合、各ビード列は、カムノーズ
部７の頂点部の両側±３０°の領域に於ては互いに２．
０ｓ−隔置され、カムノーズ部７の積置の両側±３０〜
９０°の領域に於ては互いに５．０曇■隔置された。
この試験的熱処理は試験的熱処理４の如く、ビード６の
密度を増大することによりカム外周面３の企みが大きく
なるという不具合を解消すべく、ＴＩＧアークをパルス
発振させてカム外周面を点状に再溶融させることにより
、できる限り再溶融部の面積を低減し、またロッカーア
ームとの接触ができるだけ均一になることを意図して行
なわれたものである。
密度を増大することによりカム外周面３の企みが大きく
なるという不具合を解消すべく、ＴＩＧアークをパルス
発振させてカム外周面を点状に再溶融させることにより
、できる限り再溶融部の面積を低減し、またロッカーア
ームとの接触ができるだけ均一になることを意図して行
なわれたものである。
しかし耐摩耗性試験の結果によれば、点状ビード６がカ
ム外周１１ｉ３の摺動方向に沿って整合しているため、
試験灼熱処理２の場合とほぼ同じような異常摩耗が生じ
ていることが確認された。
ム外周１１ｉ３の摺動方向に沿って整合しているため、
試験灼熱処理２の場合とほぼ同じような異常摩耗が生じ
ていることが確認された。
区 １）’Ｊ ＩＩＩ！６−
第７図及び第８図に示されている如く、カム外周面３に
沿って軸ｓ５の方向に整列する長さ３゜Ｏｌｍの複数個
の点状ビードよりなり且互いに隔習された複数個のビー
ド列よりなり、各ビード列のそれぞれの点状ビードは隣
接するビード列のそれぞれの点状ビードの間に相当する
位置に位置する再溶融パターンである点を除き、試験的
熱処理５と同一の再溶融条件にて再溶融を行ない、試験
的熱処理１の場合と同様の耐摩耗性試験を行なった。
沿って軸ｓ５の方向に整列する長さ３゜Ｏｌｍの複数個
の点状ビードよりなり且互いに隔習された複数個のビー
ド列よりなり、各ビード列のそれぞれの点状ビードは隣
接するビード列のそれぞれの点状ビードの間に相当する
位置に位置する再溶融パターンである点を除き、試験的
熱処理５と同一の再溶融条件にて再溶融を行ない、試験
的熱処理１の場合と同様の耐摩耗性試験を行なった。
その耐摩耗性試験の結果、隣接するビード列のそれぞれ
の点状ビードが互い通いに配列されていることにより、
試験的熱処理２．３及び５の場合の如く、再溶融されて
いない部分８に於て生じたピッチングやスカッフィング
がカム外周面の摺動方向に沿って発達したような異常摩
耗は認められず、また点状ビードがカム外周面全体に分
散されていることにより、試験的熱処理４の場合の如き
カム外周面の歪みは生じておらず、耐摩耗性ヤ熱影響に
よる歪みなどの点で最も優れたものであることが認めら
れた。
の点状ビードが互い通いに配列されていることにより、
試験的熱処理２．３及び５の場合の如く、再溶融されて
いない部分８に於て生じたピッチングやスカッフィング
がカム外周面の摺動方向に沿って発達したような異常摩
耗は認められず、また点状ビードがカム外周面全体に分
散されていることにより、試験的熱処理４の場合の如き
カム外周面の歪みは生じておらず、耐摩耗性ヤ熱影響に
よる歪みなどの点で最も優れたものであることが認めら
れた。
また、全面再溶融による従来の再溶融表面硬化熱処理法
にて処理されたカムシャフトの場合よりも耐摩耗性が優
れていることが確認された。かかる結果を得たのは、そ
の試験的熱処理に於ける１゛ＩＧアークによる再溶融部
が実質的に点状であり、その再溶融部がその周囲の再溶
融されない部分によって悠速且効果的に自己冷却され、
これにより再溶融部の硬度が従来の全面再溶融の場合よ
りも高くなったことによるものと考えられる。
にて処理されたカムシャフトの場合よりも耐摩耗性が優
れていることが確認された。かかる結果を得たのは、そ
の試験的熱処理に於ける１゛ＩＧアークによる再溶融部
が実質的に点状であり、その再溶融部がその周囲の再溶
融されない部分によって悠速且効果的に自己冷却され、
これにより再溶融部の硬度が従来の全面再溶融の場合よ
りも高くなったことによるものと考えられる。
上述の各試験的熱処理の結果より、鋳鉄ｌ１ＩＩｌ動部
材の摺動向を再溶融して硬化する熱処理法としては、鋳
鉄製傾動部材の摺動方向に見て千鳥配列された複数個の
点状部にて、その摺動面を高エネルギー密度源により再
溶融することが最も好ましいことが解る。
材の摺動向を再溶融して硬化する熱処理法としては、鋳
鉄製傾動部材の摺動方向に見て千鳥配列された複数個の
点状部にて、その摺動面を高エネルギー密度源により再
溶融することが最も好ましいことが解る。
以上に於ては、本発明をＴＩＧアークによりカムシャフ
トのカム外周面を再溶融ｌ！１面硬面熱化熱処理場合の
実施例について詳細に説明したが、本発明はかかる実施
例に限定されるものではなく、本発明の範囲内にて種々
の実施例が可能であることは当業者にとって明らかであ
ろう。
トのカム外周面を再溶融ｌ！１面硬面熱化熱処理場合の
実施例について詳細に説明したが、本発明はかかる実施
例に限定されるものではなく、本発明の範囲内にて種々
の実施例が可能であることは当業者にとって明らかであ
ろう。
例えば、本発明が適用される鋳鉄製摺動部材はカムシャ
フトに限られるものではなく、各種軸部材の如く耐摩耗
性の要求される任意の鋳鉄＠！動部材であってよく、ま
た高エネルギー密度源もＴＩＧアークに限定されるもの
ではなく、レーザ、電子ビームなどであってもよい。
フトに限られるものではなく、各種軸部材の如く耐摩耗
性の要求される任意の鋳鉄＠！動部材であってよく、ま
た高エネルギー密度源もＴＩＧアークに限定されるもの
ではなく、レーザ、電子ビームなどであってもよい。
第１図、第３図乃至第７図は本願発明者が行なった試験
的熱処理の再溶融パターンを示す解重的斜視図、第２図
は第１図のカム部をそのシャフト部の軸線に垂ｉな平面
にて切断した場合の解重的縦断面図、第８図は本発明に
よる再溶融表向硬化熱処理法の再溶融パターンを示す解
重である。
的熱処理の再溶融パターンを示す解重的斜視図、第２図
は第１図のカム部をそのシャフト部の軸線に垂ｉな平面
にて切断した場合の解重的縦断面図、第８図は本発明に
よる再溶融表向硬化熱処理法の再溶融パターンを示す解
重である。
Claims (1)
- 鋳鉄製摺動部材の摺動面を再溶融して硬化する熱処理法
に於て、前記鋳鉄製震動部材の摺動方向に見て千鳥配列
された複数個の点状部にて前記摺動面を高エネルギー密
度源により再溶融することを特徴とする熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14078181A JPS5848622A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | 鋳鉄製摺動部材の再溶融表面硬化熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14078181A JPS5848622A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | 鋳鉄製摺動部材の再溶融表面硬化熱処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848622A true JPS5848622A (ja) | 1983-03-22 |
Family
ID=15276590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14078181A Pending JPS5848622A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | 鋳鉄製摺動部材の再溶融表面硬化熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848622A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60188656A (ja) * | 1984-03-07 | 1985-09-26 | Honda Motor Co Ltd | カムシャフトのカム |
| JP2003525351A (ja) * | 2000-02-28 | 2003-08-26 | ファーアーベー アルミニウム アクチェンゲゼルシャフト | 表面が合金とされた円筒形、部分円筒形又は中空円筒形の構成要素を製造する方法とこの方法を実施する装置 |
-
1981
- 1981-09-07 JP JP14078181A patent/JPS5848622A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60188656A (ja) * | 1984-03-07 | 1985-09-26 | Honda Motor Co Ltd | カムシャフトのカム |
| JPH0148427B2 (ja) * | 1984-03-07 | 1989-10-19 | Honda Motor Co Ltd | |
| JP2003525351A (ja) * | 2000-02-28 | 2003-08-26 | ファーアーベー アルミニウム アクチェンゲゼルシャフト | 表面が合金とされた円筒形、部分円筒形又は中空円筒形の構成要素を製造する方法とこの方法を実施する装置 |
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