JPS5845951A - ポリエステル製ストラツピング - Google Patents
ポリエステル製ストラツピングInfo
- Publication number
- JPS5845951A JPS5845951A JP56144601A JP14460181A JPS5845951A JP S5845951 A JPS5845951 A JP S5845951A JP 56144601 A JP56144601 A JP 56144601A JP 14460181 A JP14460181 A JP 14460181A JP S5845951 A JPS5845951 A JP S5845951A
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- JP
- Japan
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- polyester
- layer
- intrinsic viscosity
- strapping
- strength
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリエチレンテレフタレート系ｍｍからなる多
層構造のストラッピングに関し、低コストで延伸性にす
ぐれ、かつ強固なヒートＶ−〃・強度を有するポリエス
テル製ストラッピングを目的とするものである。
層構造のストラッピングに関し、低コストで延伸性にす
ぐれ、かつ強固なヒートＶ−〃・強度を有するポリエス
テル製ストラッピングを目的とするものである。
ポリエチレンテレフタレートを主体とする熱可誠性ポリ
エステ１ｖ１１１１！ストヲッピング（帯状物）は強靭
性、引締持続性、耐薬品性などがすぐれれ（例えば特開
昭５６−７８９４２号公報および特開昭５６−７８９５
５号公報）、実用化されつつある。通常ボリエヌテ／Ｉ
／製ストラッピングを梱包用バンドとして使用する際に
端末のバンド相互間をシールする方法としては金具で封
かんする方法および熱融着機を用いて融着する方法があ
るが、前者はシール強度が低く、かつ省力化の困難性の
問題があり、一般的には後者の方法が望まれている。
エステ１ｖ１１１１！ストヲッピング（帯状物）は強靭
性、引締持続性、耐薬品性などがすぐれれ（例えば特開
昭５６−７８９４２号公報および特開昭５６−７８９５
５号公報）、実用化されつつある。通常ボリエヌテ／Ｉ
／製ストラッピングを梱包用バンドとして使用する際に
端末のバンド相互間をシールする方法としては金具で封
かんする方法および熱融着機を用いて融着する方法があ
るが、前者はシール強度が低く、かつ省力化の困難性の
問題があり、一般的には後者の方法が望まれている。
しかしながら、熱融着機を用いて融着する方法では融着
部をポリエステルの融点以上に加熱する必要があるため
、低重合度ポリエステルを使用する際には結晶化温度が
低いことに起因して融着部が高結晶化度になりやす（、
シール強度が極端に弱くなり、実用化に耐えないという
欠点がある。
部をポリエステルの融点以上に加熱する必要があるため
、低重合度ポリエステルを使用する際には結晶化温度が
低いことに起因して融着部が高結晶化度になりやす（、
シール強度が極端に弱くなり、実用化に耐えないという
欠点がある。
したがって熱融着方式によるポリエステル製ストラッピ
ングでは極限粘度１９５以上の高結晶化温度を有する高
重合度ポリエステ〃を使用することが前提条件となって
いるが、かかる高重合度ポリエステルは溶融重合法で得
られた低重合度ポリエステルをさら１ｃ１８０〜２５０
℃の温度で減圧下あるいは不活性ガス中で長時間固相重
合することによって製造されるため通常の低重合度ポリ
エステμに比べ、かなりのコストアップになる。
ングでは極限粘度１９５以上の高結晶化温度を有する高
重合度ポリエステ〃を使用することが前提条件となって
いるが、かかる高重合度ポリエステルは溶融重合法で得
られた低重合度ポリエステルをさら１ｃ１８０〜２５０
℃の温度で減圧下あるいは不活性ガス中で長時間固相重
合することによって製造されるため通常の低重合度ポリ
エステμに比べ、かなりのコストアップになる。
上記の理由から熱融着方式を用いたストフッピッグは高
価なものとなるため、用途面でかなり限定されているの
が実状である。
価なものとなるため、用途面でかなり限定されているの
が実状である。
また、通常のポリエステル製ストラッピングは押出機で
溶融後、グイより帯状物を押出し、冷却固化後１軸また
は２軸延伸するかあるいは２Ｒ延伸をすることにより製
造−される、しかるに一般にポリエチレンテレフタレー
ト系樹脂の延伸温度はポリエステμのガラス転移点温度
以上、結晶化温度以下の範囲で行われているが、ポリエ
ステル製７−）ラッピングの延伸温度はポリエステμ・
の特長とする高度−強靭性、引締持続性等を得るため、
できる限り低温度でかゝつ高倍率に延伸する必要がある
。しかしながら、極限粘度［Ｌ９５以上の高重合度ポリ
エステルを低温かつ高倍率に延伸するには過大な延伸応
力を必要とするため均一な延伸が得られに（い欠点を有
している・ 一方、ポリエステル樹脂はフィルムおよび包装容器素材
として近年、多量に使用されているが、それに伴ないス
クラップの発生もまた多（なり、一部分は再利用されて
はいるものの、大部分は廃棄処分されているのが実状で
ある。例えばポリエステル製食品容器はゴミ、油、その
他の付着物等を完全ＩＣ＃夫することは困難であるため
に回収再利用は食品衛生上好ましくなく、ワンウェイ容
器として利用され、その多くはスクラ→プとしてＲ＊処
分されている。かかるスクラップは経済性およびゴミ廃
棄を防止するという社会性からも、通常再生利用されな
ければならず、従来から櫨々の再生利用技術が検討され
ているがフィルムや包装容器素材として使用されている
ポリエステル樹脂の大部分は極限粘度が（１８以下の低
ないし中重合度であるため、これを熱融着方式のストフ
ッピング用途へ再生利用することは不可能であった。
溶融後、グイより帯状物を押出し、冷却固化後１軸また
は２軸延伸するかあるいは２Ｒ延伸をすることにより製
造−される、しかるに一般にポリエチレンテレフタレー
ト系樹脂の延伸温度はポリエステμのガラス転移点温度
以上、結晶化温度以下の範囲で行われているが、ポリエ
ステル製７−）ラッピングの延伸温度はポリエステμ・
の特長とする高度−強靭性、引締持続性等を得るため、
できる限り低温度でかゝつ高倍率に延伸する必要がある
。しかしながら、極限粘度［Ｌ９５以上の高重合度ポリ
エステルを低温かつ高倍率に延伸するには過大な延伸応
力を必要とするため均一な延伸が得られに（い欠点を有
している・ 一方、ポリエステル樹脂はフィルムおよび包装容器素材
として近年、多量に使用されているが、それに伴ないス
クラップの発生もまた多（なり、一部分は再利用されて
はいるものの、大部分は廃棄処分されているのが実状で
ある。例えばポリエステル製食品容器はゴミ、油、その
他の付着物等を完全ＩＣ＃夫することは困難であるため
に回収再利用は食品衛生上好ましくなく、ワンウェイ容
器として利用され、その多くはスクラ→プとしてＲ＊処
分されている。かかるスクラップは経済性およびゴミ廃
棄を防止するという社会性からも、通常再生利用されな
ければならず、従来から櫨々の再生利用技術が検討され
ているがフィルムや包装容器素材として使用されている
ポリエステル樹脂の大部分は極限粘度が（１８以下の低
ないし中重合度であるため、これを熱融着方式のストフ
ッピング用途へ再生利用することは不可能であった。
本発明者等は熱融着方式のストフッピングであって、上
記欠点を改善した低コストで延伸性ｔこ優れ、かつ強固
な融着強度を有すると共にポリエステル製ストラッピン
グが本来有する強靭性、引締持続性、耐薬品性等を保持
したストラッピングの取得を目的として鋭意検討した結
果、低ないし中重合度のポリエステル樹脂層に、高重合
度のポリエステル樹脂層をサンドインチした三層１１１
造ストラツピングとすることにより、上記目的が達成で
きることを見出し、本発明に到達した。
記欠点を改善した低コストで延伸性ｔこ優れ、かつ強固
な融着強度を有すると共にポリエステル製ストラッピン
グが本来有する強靭性、引締持続性、耐薬品性等を保持
したストラッピングの取得を目的として鋭意検討した結
果、低ないし中重合度のポリエステル樹脂層に、高重合
度のポリエステル樹脂層をサンドインチした三層１１１
造ストラツピングとすることにより、上記目的が達成で
きることを見出し、本発明に到達した。
すなわち、本発明は極限粘度が［１５〜α８のポリエチ
レンテレフタレート系樹脂層の両面に極限粘度１９５以
上のポリエチレンテレフタレート系樹脂層を積層してな
る三層構造でｉることを特徴とするポリエステル製スト
ラッピングを提供するものである。
レンテレフタレート系樹脂層の両面に極限粘度１９５以
上のポリエチレンテレフタレート系樹脂層を積層してな
る三層構造でｉることを特徴とするポリエステル製スト
ラッピングを提供するものである。
本発明のストラッピングを形成するポリエチレンテレフ
タレート系樹脂とは（り返し単位の８０七Ａ／％以上が
エチレンテレフタレートからなるものであり、出発原料
としてはテレフタル酸またはそのアルキルエステル誘導
体およびエチレングリコ−μのほかに、共重合成分とし
てイソフタル酸、Ｐ−Ｂ−オキシエトキシ安息香酸、ナ
フタレン２，６−ジカルボン酸、ジフェノキシエタン−
４，４−ジカルボン酸、５−ナトリウムスルホイソフタ
ル酸、アジピン酸、セパシン酸またはこれらのアルキル
エステル誘導体などのジカルボン酸成分、グロビレンク
リコ−７ｋ、１．４−ブタンジオール、ネオペンテンク
リコール、１．６−ヘキＶレンゲリコール、シクロヘキ
サンジメタツール、ビスフェノールＡのエチレンオキサ
イド付加物などのグリコール成分をそれぞれ２０モ／Ｉ
／９６以下含有してもよい。
タレート系樹脂とは（り返し単位の８０七Ａ／％以上が
エチレンテレフタレートからなるものであり、出発原料
としてはテレフタル酸またはそのアルキルエステル誘導
体およびエチレングリコ−μのほかに、共重合成分とし
てイソフタル酸、Ｐ−Ｂ−オキシエトキシ安息香酸、ナ
フタレン２，６−ジカルボン酸、ジフェノキシエタン−
４，４−ジカルボン酸、５−ナトリウムスルホイソフタ
ル酸、アジピン酸、セパシン酸またはこれらのアルキル
エステル誘導体などのジカルボン酸成分、グロビレンク
リコ−７ｋ、１．４−ブタンジオール、ネオペンテンク
リコール、１．６−ヘキＶレンゲリコール、シクロヘキ
サンジメタツール、ビスフェノールＡのエチレンオキサ
イド付加物などのグリコール成分をそれぞれ２０モ／Ｉ
／９６以下含有してもよい。
これらのポリエチレンテレフタレート系樹脂。
は直接エステル化を経て真組合を行なう方法、″ 。
−ｍ−あるいはエステル交換反応を経て重縮合を行なう
方法のどちらの方法でも得ることができる。また本発明
で使用する極限粘度がα９５以上のポリエチレンテレ７
タレーＦ系樹脂は上記溶融重合法で得られた熱可−性ボ
リエステμを１８−０〜２５０℃の温度で減圧下あるい
は不活性ガス中で固相重合を行なって得ることかできる
。
方法のどちらの方法でも得ることができる。また本発明
で使用する極限粘度がα９５以上のポリエチレンテレ７
タレーＦ系樹脂は上記溶融重合法で得られた熱可−性ボ
リエステμを１８−０〜２５０℃の温度で減圧下あるい
は不活性ガス中で固相重合を行なって得ることかできる
。
また本発明におけるポリエチレンテレ７タレーＦ系樹脂
は必要に応じて、ガラス繊維、炭素繊維、鉱物繊維、合
成繊維、アスベスト、りμり、次酸力／Ｉ／Ｓ／ウム、
チタンカリウムウィスカー、けいそう土、水酸化アルミ
ナ、酸化チタ、ンなどの補強剤や充填剤を配合して剛性
を向上させたもの、または着色剤、紫外線吸収剤、帯電
防止剤、熱安定剤などの添加剤を配合したものであって
も使用することができる。
は必要に応じて、ガラス繊維、炭素繊維、鉱物繊維、合
成繊維、アスベスト、りμり、次酸力／Ｉ／Ｓ／ウム、
チタンカリウムウィスカー、けいそう土、水酸化アルミ
ナ、酸化チタ、ンなどの補強剤や充填剤を配合して剛性
を向上させたもの、または着色剤、紫外線吸収剤、帯電
防止剤、熱安定剤などの添加剤を配合したものであって
も使用することができる。
本発明のポリエステル製？トラッピングを成形するに際
しては中間層に極限粘度ａＳ以上、１８以下の像ないし
中重合度ポリエステＪＳ／ｃＡ）を用い、外層および内
層に極限粘度１９５以上の高重合度ポリエステｔｖ （
Ｂ）を用いた三層構造とす単なる二層構造では、ヒート
シール強度が弱いため好ましくない。
しては中間層に極限粘度ａＳ以上、１８以下の像ないし
中重合度ポリエステＪＳ／ｃＡ）を用い、外層および内
層に極限粘度１９５以上の高重合度ポリエステｔｖ （
Ｂ）を用いた三層構造とす単なる二層構造では、ヒート
シール強度が弱いため好ましくない。
前記中間層の低ないし中重合度ポリエステρ（Ｂ）の極
限粘度がａ５以下ではストフッピングの成形加工性およ
び強靭性、耐衝撃性等が著しく劣り、また（Ｌ８以上で
は経済性及び延伸性が劣るので好ましくない。一方前記
外層および内層）高重合度ポリエステ／ｌ／ （Ｂ）の
極限粘度は（Ｌ９５以上が好ましく、［Ｌ９５を下まわ
るとストフッピングのヒートシール強度か弱（なり実用
に耐えない。
限粘度がａ５以下ではストフッピングの成形加工性およ
び強靭性、耐衝撃性等が著しく劣り、また（Ｌ８以上で
は経済性及び延伸性が劣るので好ましくない。一方前記
外層および内層）高重合度ポリエステ／ｌ／ （Ｂ）の
極限粘度は（Ｌ９５以上が好ましく、［Ｌ９５を下まわ
るとストフッピングのヒートシール強度か弱（なり実用
に耐えない。
本発明のポリエステル製ストフッピングは２台の押出機
と２ｍ３層ダイを用いた公知の共押出技術を使用するこ
とによって得ることができる。
と２ｍ３層ダイを用いた公知の共押出技術を使用するこ
とによって得ることができる。
すなわち２台の押出機へ上記２種のポリエステ１ｖ（Ａ
） ＃よび体）を別々に供給し、これら２１Ｉの溶融重
合体のうち一方の押出機から押出されたポリエステｆｉ
／（Ｂ）はグイ内で層状ｔこ２分され、外層および内層
を形成するようにし、その中間に他方の押′出機から押
出されたポリエステル（補を層状に供給して中間層を形
成させ、５者が層状に合流してグイ内またはダイ外で接
合されｈ後、５層帯状物として押出し、ついで通常の冷
却方法で冷却固化後、延伸可能な温度で延伸することに
より目的のストラッピングが得られる。′本発明におい
て前記中間層に用いるポリエステｆｉ／（Ａ）としては
通常極限粘度［Ｌ５以上、（Ｌ８以下の低ないし中重合
度のバージンペレットヲ使用するが、使用済みのポリエ
ステル緘雑、フィμム、容器等のスクラップを再生利用
したものであっても極限粘度がα５以上、１１８以下の
範囲にあれば、前記バージンぺＶットの代りに使用でき
る。また、たとえスクラップの極限粘度が上記範囲以外
であっても、バージンペレツＦと混合して上記極限粘度
の範囲内とすれ３ば使用可能である。
） ＃よび体）を別々に供給し、これら２１Ｉの溶融重
合体のうち一方の押出機から押出されたポリエステｆｉ
／（Ｂ）はグイ内で層状ｔこ２分され、外層および内層
を形成するようにし、その中間に他方の押′出機から押
出されたポリエステル（補を層状に供給して中間層を形
成させ、５者が層状に合流してグイ内またはダイ外で接
合されｈ後、５層帯状物として押出し、ついで通常の冷
却方法で冷却固化後、延伸可能な温度で延伸することに
より目的のストラッピングが得られる。′本発明におい
て前記中間層に用いるポリエステｆｉ／（Ａ）としては
通常極限粘度［Ｌ５以上、（Ｌ８以下の低ないし中重合
度のバージンペレットヲ使用するが、使用済みのポリエ
ステル緘雑、フィμム、容器等のスクラップを再生利用
したものであっても極限粘度がα５以上、１１８以下の
範囲にあれば、前記バージンぺＶットの代りに使用でき
る。また、たとえスクラップの極限粘度が上記範囲以外
であっても、バージンペレツＦと混合して上記極限粘度
の範囲内とすれ３ば使用可能である。
また前記外層および内層に用いるポリエステ１ｖ（Ｂ）
としては極限粘度がα９５以上の高重合度のバージンペ
レットを使用害るのが好ましいが、ポリエステルスクラ
ップを再生利用したものであっても極限粘度が１１９５
以上あれば、前記バージンペレットの代りに、あるいは
前記バージンペレットと混合して使用できる＠ 本発明のストラッピングにおける前記ポリエステ／Ｉ／
（Ａ）および（Ｂ）の共押出層の使用割合は用いるポリ
エステルの極限粘度によって異なるが、ヒートクール強
度および経済性を勘案すると中間層を形成するポリエス
テ！重合体（Ａ）の厚み比率を９０〜５０％、外層およ
び内層を形成するポリエステｐ・重合体（Ｂ）の厚み比
率をそれぞれ５〜２５９６の範囲とするのが好ましい。
としては極限粘度がα９５以上の高重合度のバージンペ
レットを使用害るのが好ましいが、ポリエステルスクラ
ップを再生利用したものであっても極限粘度が１１９５
以上あれば、前記バージンペレットの代りに、あるいは
前記バージンペレットと混合して使用できる＠ 本発明のストラッピングにおける前記ポリエステ／Ｉ／
（Ａ）および（Ｂ）の共押出層の使用割合は用いるポリ
エステルの極限粘度によって異なるが、ヒートクール強
度および経済性を勘案すると中間層を形成するポリエス
テ！重合体（Ａ）の厚み比率を９０〜５０％、外層およ
び内層を形成するポリエステｐ・重合体（Ｂ）の厚み比
率をそれぞれ５〜２５９６の範囲とするのが好ましい。
本発明のポリエステ／Ｉ／製ストフッピングは低コスト
で延伸性に優れ、かつ強固な融着強度を有しているため
梱包用バンドとして極めて有用である。
で延伸性に優れ、かつ強固な融着強度を有しているため
梱包用バンドとして極めて有用である。
なお、本発明で言う極限粘度とは２５℃の０−クロルフ
ェノール溶液１ｏ ｏ ｒａｇ当りα５ｇの濃度で測定
したものである。
ェノール溶液１ｏ ｏ ｒａｇ当りα５ｇの濃度で測定
したものである。
以下に実施例を示し、本発明の効果をさらに説明する。
実施例および比、較例に挙げる主な特性値の評１価、測
定方法は次の通りである。
定方法は次の通りである。
（１） 引張強度
試作した幅１６厘、厚み１５麿のストラッピングを東洋
側型（株）製引張試験機１１テンシロン” ｓ ｏ ｏ
型を用い、歪速度５０５１／分で破断時の張力を測定し
て、原試料の単位断面積当りの応力に換算した。
側型（株）製引張試験機１１テンシロン” ｓ ｏ ｏ
型を用い、歪速度５０５１／分で破断時の張力を測定し
て、原試料の単位断面積当りの応力に換算した。
（２） 熱融着強度
ストフッピング端末の相互間の融着は晶弘槁工（株）製
の熱板Ｖ−フ、スポット４２Ｇ生用い、融着温度２７０
〜２８０℃で行った。
の熱板Ｖ−フ、スポット４２Ｇ生用い、融着温度２７０
〜２８０℃で行った。
熱融着強度の測定条件は引張強度の測定と同様である。
実施例１〜８、比較例１〜５
外層および内層を形成するための第１の押出機（Ｖリン
ダーロ径４５ｍ、 Ｌ／Ｄ！２２ ）ｆｃは第１表に示
す極限粘度α２〜１．７８の高重合度ポリエチレンテレ
フタレート系樹脂を、また中間層を形成するためめ第２
の押出機（シリンダー口径５０諺、Ｌ／Ｄ ＝ ２２ン
には第１表に示す極限粘度（Ｌ４５〜Ｌ１８の低ないし
中型６合度ポリエチレンテレフタレート系樹脂を熱風乾
燥機で水分率が０，０１９６以下になるまで乾燥した後
、それぞれ投入し２７０〜２８０”Ｃに加熱溶融後、２
種３層ダイに供給した。この２種のポリ、エステル系樹
脂がダイ内で合体してできた５層ポリエステル帯状物を
直ちに冷却水槽で情却固化後、延伸温度８０℃で延伸倍
率５倍に延伸して第１表に示すごとく幅１６諺、厚みα
５顛の各種ストラッピングを作った。
ダーロ径４５ｍ、 Ｌ／Ｄ！２２ ）ｆｃは第１表に示
す極限粘度α２〜１．７８の高重合度ポリエチレンテレ
フタレート系樹脂を、また中間層を形成するためめ第２
の押出機（シリンダー口径５０諺、Ｌ／Ｄ ＝ ２２ン
には第１表に示す極限粘度（Ｌ４５〜Ｌ１８の低ないし
中型６合度ポリエチレンテレフタレート系樹脂を熱風乾
燥機で水分率が０，０１９６以下になるまで乾燥した後
、それぞれ投入し２７０〜２８０”Ｃに加熱溶融後、２
種３層ダイに供給した。この２種のポリ、エステル系樹
脂がダイ内で合体してできた５層ポリエステル帯状物を
直ちに冷却水槽で情却固化後、延伸温度８０℃で延伸倍
率５倍に延伸して第１表に示すごとく幅１６諺、厚みα
５顛の各種ストラッピングを作った。
なお、このストラッピングの各層の厚み比率は外層１５
％、中間層７０９６、内層１５５Ｎであった。
％、中間層７０９６、内層１５５Ｎであった。
得られた各種ストフッピングの引張強度、−着強度、成
形加工性（目視）を測定した結果を第１表に示す。
形加工性（目視）を測定した結果を第１表に示す。
第 １ 表
第１表から明らかなよう１こ、ポリエチレンテレフタレ
ート系樹脂として外層および内層に極限粘度（Ｌ９５以
上、中間層に極限粘度１５〜１８０の範囲のものを用い
た本発明のストラッピング（’Ｊ！施例慣例１〜８成形
加工性か良好で、か□つ引張強度および融着強度が極め
てすぐれている。
ート系樹脂として外層および内層に極限粘度（Ｌ９５以
上、中間層に極限粘度１５〜１８０の範囲のものを用い
た本発明のストラッピング（’Ｊ！施例慣例１〜８成形
加工性か良好で、か□つ引張強度および融着強度が極め
てすぐれている。
一方、外層および内層の極限粘度か［Ｌ９５以下では（
比較例１．２）融着強度か低下し好ましくない。また−
中間層の極限粘度が（Ｌ５以下（比較例５．５）では均
一な積層が不可能で厚みむらの著しいストラッピングし
か得られず、１８以上（比較例４）では均一な延伸が不
可能で延伸むらの著しいストラッピングしカー得られな
い。
比較例１．２）融着強度か低下し好ましくない。また−
中間層の極限粘度が（Ｌ５以下（比較例５．５）では均
一な積層が不可能で厚みむらの著しいストラッピングし
か得られず、１８以上（比較例４）では均一な延伸が不
可能で延伸むらの著しいストラッピングしカー得られな
い。
外層および内層と、して極限粘度１．１８のポリい、ま
た中間層として使用済みのポリエステ・ル製容謡を粉砕
し、再生ぺ゛レタイズした極限粘度ｌ１６２の再生ポリ
エチレンテレフタレートペレットをそれぞれ使用し、実
施例１と同様な方法、成形条件で幅１６厘、厚みα５ｗ
ｘ、各層の厚み比率が外層２０％、中間層６５％、内層
１５９６の３層ストフッピングを得り。
た中間層として使用済みのポリエステ・ル製容謡を粉砕
し、再生ぺ゛レタイズした極限粘度ｌ１６２の再生ポリ
エチレンテレフタレートペレットをそれぞれ使用し、実
施例１と同様な方法、成形条件で幅１６厘、厚みα５ｗ
ｘ、各層の厚み比率が外層２０％、中間層６５％、内層
１５９６の３層ストフッピングを得り。
このス［フッピングは引張強度５ｓ Ｏｋｇ ｓ 融着
強度５０２ｋｇを有しており、熱融着タイプの梱包用バ
ンドとして有用であった。
強度５０２ｋｇを有しており、熱融着タイプの梱包用バ
ンドとして有用であった。
Claims (1)
- 極限粘度がα５〜［１Ｂのポリエチレンテレフタレート
系樹脂層の両面に、極限粘度が１１９５以上のボ賃エシ
レンテレフタレート系樹脂層を積層してなる三層構造で
あることを特徴とするポリエステル製ストラッピング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56144601A JPS5845951A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | ポリエステル製ストラツピング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56144601A JPS5845951A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | ポリエステル製ストラツピング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845951A true JPS5845951A (ja) | 1983-03-17 |
Family
ID=15365826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56144601A Pending JPS5845951A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | ポリエステル製ストラツピング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5845951A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0595413A1 (en) * | 1992-10-26 | 1994-05-04 | Axxis N.V. | Plastic sheet, a process for the manufacture thereof and formed articles containing the sheet |
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