JPS5845320A - 細粒析出硬化型鋼材の製造法 - Google Patents
細粒析出硬化型鋼材の製造法Info
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- JPS5845320A JPS5845320A JP14485081A JP14485081A JPS5845320A JP S5845320 A JPS5845320 A JP S5845320A JP 14485081 A JP14485081 A JP 14485081A JP 14485081 A JP14485081 A JP 14485081A JP S5845320 A JPS5845320 A JP S5845320A
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- temperature
- less
- steel
- rolling
- cooling
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造鋳片をもちいて圧延銅材製品を製造す
るに際し、鋳造組織の特性を活かし、炭窒化物を鋼中に
微細分散させ、細粒の析出硬化型鋼材をうる製造法に関
するものである。
るに際し、鋳造組織の特性を活かし、炭窒化物を鋼中に
微細分散させ、細粒の析出硬化型鋼材をうる製造法に関
するものである。
すなわち本発明社、凝固後の鋳片中に炭窒化物を固溶あ
るいは微細析出させ、圧延加熱時のオーステナイト粒の
粗大化を防ぎ、圧延によシ細粒鋼をうること１に１つの
目的としている。さらにＮｂ 。
るいは微細析出させ、圧延加熱時のオーステナイト粒の
粗大化を防ぎ、圧延によシ細粒鋼をうること１に１つの
目的としている。さらにＮｂ 。
τａ＋Ｖ等の炭化物などを圧延中あるいは圧延後の冷却
過程で鋼中に微細に析出させ、析出硬化させる。これに
より低合金成分鋼にかかわらず高い強＆をうることを第
２０目的としている。さらに圧延後の加速冷却を行なう
ことによシ、組織微細化と析出硬化を一層確実に行なわ
せ、低成分高強度鋼を簡単かつ容易にうろことを第３の
目的としている。
過程で鋼中に微細に析出させ、析出硬化させる。これに
より低合金成分鋼にかかわらず高い強＆をうることを第
２０目的としている。さらに圧延後の加速冷却を行なう
ことによシ、組織微細化と析出硬化を一層確実に行なわ
せ、低成分高強度鋼を簡単かつ容易にうろことを第３の
目的としている。
凝固−圧延−熱処理の全工程によって合金鋼の特性は決
定されるが、従来はこれら製造工程の一員工程が十分検
討されていなかった。そのため微細炭窒化物の固溶−析
出過程を成品特性に十分反映活用しているとはいいが九
１０本発明者らはこれら一貫工程について研究の結果、
本発明の製造次に本発明の製造条件を限定した理由につ
いて説明する。
定されるが、従来はこれら製造工程の一員工程が十分検
討されていなかった。そのため微細炭窒化物の固溶−析
出過程を成品特性に十分反映活用しているとはいいが九
１０本発明者らはこれら一貫工程について研究の結果、
本発明の製造次に本発明の製造条件を限定した理由につ
いて説明する。
先づ、鋼の化学成分についてであるが、′本発明の対象
が構造用鋼材を対象としているため、その成分範囲を代
表する基本成分とした。すなわち基本成分としてはＣ０
，４ｓ以下、８１０．７−以下、Ｍｎ ２．５−以下、
Ｐ ０．１ Ｓ以下、ｓＯ，０２０−以下である。Ｃ量
については構造用鋼材として通常使われている０、４−
以下がよい。０．４−１−超えると鋳片急冷時ひびわれ
を生じ実用的でない。
が構造用鋼材を対象としているため、その成分範囲を代
表する基本成分とした。すなわち基本成分としてはＣ０
，４ｓ以下、８１０．７−以下、Ｍｎ ２．５−以下、
Ｐ ０．１ Ｓ以下、ｓＯ，０２０−以下である。Ｃ量
については構造用鋼材として通常使われている０、４−
以下がよい。０．４−１−超えると鋳片急冷時ひびわれ
を生じ実用的でない。
ＳＬ量については０．７Ｌｓ以下が鋼の機械的性質の点
から適当であＦ）、０．７％を超えると鋳片の清浄度を
害する。したがりて０．７−以下とする。
から適当であＦ）、０．７％を超えると鋳片の清浄度を
害する。したがりて０．７−以下とする。
Ｍｕについても２．５１超では鋳片のひび割れが大きく
、とくに本発明のように鋳片の急冷を行なうには２．５
−以下がよい。
、とくに本発明のように鋳片の急冷を行なうには２．５
−以下がよい。
Ｐ、Ｓについては清浄度、中心偏析の点から出来るだけ
低いことが望ましい。通常溶接構造用鋼の限界値として
Ｐについては０．０２５Ｌｓ以下、８につ、いては０．
０２０−以下であることが推奨される。
低いことが望ましい。通常溶接構造用鋼の限界値として
Ｐについては０．０２５Ｌｓ以下、８につ、いては０．
０２０−以下であることが推奨される。
しかしＰは耐食性に効果がある元素で、とくに低Ｃ鋼の
場合には０．１−程度まで添加しても実用性ある鋳片を
うろことが出来る。したがってＰについては０．１慢以
下、ｉｌｔに・ついてｉｊＯ，０２０−以下とした。
場合には０．１−程度まで添加しても実用性ある鋳片を
うろことが出来る。したがってＰについては０．１慢以
下、ｉｌｔに・ついてｉｊＯ，０２０−以下とした。
次にＢ ｅ Ｖ ＊ Ｎｂ ｅ Ｔａ 、 ＴＩ 、
７．ｒ 、希土類元素、ムｊ ｍ Ｃａのうち１１１以
上をそれぞれ０．ｉ以下含む点であるが、これら成分は
炭窒化物あるいは微細酸化物をつ〈シ鋳片中に固溶ある
いは微・粗分散させゐ必須元素である。しかし過剰に含
まれる場合には後の鋳片の急冷、圧延および圧延後の冷
却工程においてその機能を十分発揮させることが出来な
いし、鋼のしん性を低下する場合も出てくる。
７．ｒ 、希土類元素、ムｊ ｍ Ｃａのうち１１１以
上をそれぞれ０．ｉ以下含む点であるが、これら成分は
炭窒化物あるいは微細酸化物をつ〈シ鋳片中に固溶ある
いは微・粗分散させゐ必須元素である。しかし過剰に含
まれる場合には後の鋳片の急冷、圧延および圧延後の冷
却工程においてその機能を十分発揮させることが出来な
いし、鋼のしん性を低下する場合も出てくる。
よってこれら元素についてはそれぞれ０．１％以下に限
定する。
定する。
頁に必要によ’） Ｎ１ ＋ Ｃｒ ＨＭｏ ｒ Ｃｕ
、 Ｗのうち１種以上をＮ１については１０−以下、
その他の元素についてはそれぞれ２．５％以下゛含むこ
とが出来る。これら元素は焼入硬化性元素であって、圧
延後の急冷処理によシ鋼の組織をコントロールし、鋼の
強度、靭性レベルを所要の基本特性に合せる九めに添加
される。ＮｉＫついては主に鋼のじん性の点から添加さ
れ、極低温用鋼として使われる１０−１で添加出来る。
、 Ｗのうち１種以上をＮ１については１０−以下、
その他の元素についてはそれぞれ２．５％以下゛含むこ
とが出来る。これら元素は焼入硬化性元素であって、圧
延後の急冷処理によシ鋼の組織をコントロールし、鋼の
強度、靭性レベルを所要の基本特性に合せる九めに添加
される。ＮｉＫついては主に鋼のじん性の点から添加さ
れ、極低温用鋼として使われる１０−１で添加出来る。
しかし１０％を超えるときは鋳片割れを起しやすいので
１０−以下とする。
１０−以下とする。
その他の元素については、それぞれ２．５％以下とする
。Ｃｒ 、 Ｍｅ 、 Ｃ％＆、Ｗ等は主に強度レベル
を整合させるための添加元素であって、２．５％をこえ
て添加する場合には鋳片のひび割れを助長する。
。Ｃｒ 、 Ｍｅ 、 Ｃ％＆、Ｗ等は主に強度レベル
を整合させるための添加元素であって、２．５％をこえ
て添加する場合には鋳片のひび割れを助長する。
よって２．５−以下に限定する。
製造条件としては第１に鋳造後の鋳片を加速冷却するこ
とが必要である。鋳造凝固過程で炭窒化物の鋼中存在状
態を最適化することが望まし−が、凝固後の鋳片ではこ
れら炭窒化物は完全に固溶していることが好ましい。し
かし完全に固溶状態に保つことは困難で、本発明で拡鋳
片を加速冷却することにより、出来るだけ固溶状態に保
つ。すなわち５℃／分以上の冷速に加速することが必要
で、これ以下の冷却速度では炭窒化物の析出が１部起ｐ
好ましくない。よって５℃／分以上に限定する。
とが必要である。鋳造凝固過程で炭窒化物の鋼中存在状
態を最適化することが望まし−が、凝固後の鋳片ではこ
れら炭窒化物は完全に固溶していることが好ましい。し
かし完全に固溶状態に保つことは困難で、本発明で拡鋳
片を加速冷却することにより、出来るだけ固溶状態に保
つ。すなわち５℃／分以上の冷速に加速することが必要
で、これ以下の冷却速度では炭窒化物の析出が１部起ｐ
好ましくない。よって５℃／分以上に限定する。
★た鋳片を室温まて急冷することは鋳片割れ発生の点で
好ｔＬ＜なく、急冷温度範囲はムｒｓ温度までで所期の
目的を達しうる。とくに冷却の終了温度はひび割れの程
度、鋳片手入れの適用度により調整する。し九がりてム
ｒＩ温度近傍でまたムｒｓ温度以下で加速冷却を止める
場合もある。また溶鋼中の水素量によって祉鋳片内部微
細割れの発生をもたらすので、脱水素工程が必歎な場合
に社、常温まで冷却後、あるいは冷却の途中段階から脱
水素の九めの保熱焼鈍あるいは保熱徐冷を行なう。ま九
必要によｐ冷却途中で鋳片に３０嗟以下の圧下を加え、
次いで脱水素焼鈍あるいは保熱徐冷を行なりてもよ１０
この場合には溶鋼中水素に起因する製品の内部欠陥発生
率を大きく低下することが可能である。
好ｔＬ＜なく、急冷温度範囲はムｒｓ温度までで所期の
目的を達しうる。とくに冷却の終了温度はひび割れの程
度、鋳片手入れの適用度により調整する。し九がりてム
ｒＩ温度近傍でまたムｒｓ温度以下で加速冷却を止める
場合もある。また溶鋼中の水素量によって祉鋳片内部微
細割れの発生をもたらすので、脱水素工程が必歎な場合
に社、常温まで冷却後、あるいは冷却の途中段階から脱
水素の九めの保熱焼鈍あるいは保熱徐冷を行なう。ま九
必要によｐ冷却途中で鋳片に３０嗟以下の圧下を加え、
次いで脱水素焼鈍あるいは保熱徐冷を行なりてもよ１０
この場合には溶鋼中水素に起因する製品の内部欠陥発生
率を大きく低下することが可能である。
次に鋳片をム＠Ｓ温度以上に加熱し、製品寸法までの全
部の圧延を行なうが、本発明においては圧延中の補助加
熱拡開として、あくまで１回のスラブ加熱によｐ製品ま
で圧延仕上げを行なうことがて、ＡｔＮ 、 ＴＩＮ
、 ＢＮ 、 ＮｂＣ、ＶＮ郷の炭窒化物をγ中に微細
に析出分散させる。これによＩｐｒ粒の成長粗大化を防
止する。このため加熱は１回でその温度は必要以上に高
くない方が微細析出物生成のためによ（、Ａｅ、ｉｌｆ
〜１２００℃で十分目的を達しうる。とくにムｃｊ直上
の低温加熱で祉超微細析出物の析出によシよシ細粒子が
えられ、圧延後の結晶粒もきわめて微細である。しかし
ムａｍｍＩｔ未満では細粒鋼はえられるが、じん性が低
下してくるため、加熱温度はムＣ１温度以上とする。
部の圧延を行なうが、本発明においては圧延中の補助加
熱拡開として、あくまで１回のスラブ加熱によｐ製品ま
で圧延仕上げを行なうことがて、ＡｔＮ 、 ＴＩＮ
、 ＢＮ 、 ＮｂＣ、ＶＮ郷の炭窒化物をγ中に微細
に析出分散させる。これによＩｐｒ粒の成長粗大化を防
止する。このため加熱は１回でその温度は必要以上に高
くない方が微細析出物生成のためによ（、Ａｅ、ｉｌｆ
〜１２００℃で十分目的を達しうる。とくにムｃｊ直上
の低温加熱で祉超微細析出物の析出によシよシ細粒子が
えられ、圧延後の結晶粒もきわめて微細である。しかし
ムａｍｍＩｔ未満では細粒鋼はえられるが、じん性が低
下してくるため、加熱温度はムＣ１温度以上とする。
次に仕上圧延においてＡｒｌ１ｉｉ［近傍の未再結晶温
度域で５−以上の圧下を加える。これはオーステナイト
粒を偏平化し、冷却変態後の組織を一層微細化するのに
効果的である。圧下率が５チ以下、また圧下ｆ！Ｉ［域
が萬く、オーステナイトが再結晶する場合に祉細粒化が
すすまず、良好な切欠じん性がえられない。よってオー
ステナイトの未再結晶温度域で５％以上の圧下な条件と
する。
度域で５−以上の圧下を加える。これはオーステナイト
粒を偏平化し、冷却変態後の組織を一層微細化するのに
効果的である。圧下率が５チ以下、また圧下ｆ！Ｉ［域
が萬く、オーステナイトが再結晶する場合に祉細粒化が
すすまず、良好な切欠じん性がえられない。よってオー
ステナイトの未再結晶温度域で５％以上の圧下な条件と
する。
次いで圧延後加速冷却を行表い、好ましくは６５０℃以
下に冷却するが、加速冷却によシ、焼入硬化組織あるい
は低温変態微細組織とする。すなわち、細粒オーステナ
イトから焼入硬化したマルテンサイトを含む組織、ある
いは低温変態で生成し九超微細フェライトを含む組織と
し、その上にａｍ化物による析出硬化を行なわせるため
、上記成分鋼のＭｅ点温度ないしはそれ以下に冷却する
。
下に冷却するが、加速冷却によシ、焼入硬化組織あるい
は低温変態微細組織とする。すなわち、細粒オーステナ
イトから焼入硬化したマルテンサイトを含む組織、ある
いは低温変態で生成し九超微細フェライトを含む組織と
し、その上にａｍ化物による析出硬化を行なわせるため
、上記成分鋼のＭｅ点温度ないしはそれ以下に冷却する
。
その場合の冷却速度は所要組織をうるためＩＣ％秒以上
の冷却速度が必要で、これ以下では、細粒組織にはなる
が焼入硬化組織がえられない。また６５０℃以下Ｍｅ点
温度近傍の高温域で冷却を終了時には、完全硬化組織が
えられないが、焼戻効果を与えることが出来るので６５
０℃以下途中で加速冷却を中断する方゛法も本発明に含
まれる。すなわち析出硬化あるｉは焼戻を同時に行なわ
せることが出来るので、目的によシオートテンノター処
理を併用しりるものである。また炭窒化物の析出硬化、
あるいは焼入組織の焼戻のため、焼戻処理を附加するこ
とが出来る。また焼戻の温ｔｈマルテンサイトの分解、
あるいは炭窒化物の析出の目的によシ適宜選定する。す
なわち本、発四は圧延後の急冷によシ生成した低温変態
組織中に、Ｂ、Ｖ・Ｎｂ・Ｔ、 ＃ ’ｒｔ ａ Ｚｒ
ｅ希土類元素ｅ ＡＡ ＨＣ＠ の炭化物、窒化物な
どをさらに微細析出させることによ〕、低成分鋼で高ｉ
強ｔＬ−をうるものである。
の冷却速度が必要で、これ以下では、細粒組織にはなる
が焼入硬化組織がえられない。また６５０℃以下Ｍｅ点
温度近傍の高温域で冷却を終了時には、完全硬化組織が
えられないが、焼戻効果を与えることが出来るので６５
０℃以下途中で加速冷却を中断する方゛法も本発明に含
まれる。すなわち析出硬化あるｉは焼戻を同時に行なわ
せることが出来るので、目的によシオートテンノター処
理を併用しりるものである。また炭窒化物の析出硬化、
あるいは焼入組織の焼戻のため、焼戻処理を附加するこ
とが出来る。また焼戻の温ｔｈマルテンサイトの分解、
あるいは炭窒化物の析出の目的によシ適宜選定する。す
なわち本、発四は圧延後の急冷によシ生成した低温変態
組織中に、Ｂ、Ｖ・Ｎｂ・Ｔ、 ＃ ’ｒｔ ａ Ｚｒ
ｅ希土類元素ｅ ＡＡ ＨＣ＠ の炭化物、窒化物な
どをさらに微細析出させることによ〕、低成分鋼で高ｉ
強ｔＬ−をうるものである。
以上のように本発明、の方法で製造される。銅は従来の
圧延後再加熱調質法で製造され桑鋼材より、よシ細粒化
され、析出効果が完全に活用されるため、後記の実施例
のごとく、１偏合金成分でよシ高強度と高じん性を５う
ろことが出来るも、２８の、で、従来にないすぐれた特
性をうるものである。９．。、 、 。
圧延後再加熱調質法で製造され桑鋼材より、よシ細粒化
され、析出効果が完全に活用されるため、後記の実施例
のごとく、１偏合金成分でよシ高強度と高じん性を５う
ろことが出来るも、２８の、で、従来にないすぐれた特
性をうるものである。９．。、 、 。
以下本発明の実施例について説明する。第１表り本発明
の適用例として本１発明成分範■の銅−の、実施成分で
ある。
の適用例として本１発明成分範■の銅−の、実施成分で
ある。
１、′ｌ
＋、、 Ｈ，、、ｉ□□ 、′ｊ
゛ ・′＝゛ゝ゛
第１図は実施鋼の一片の冷却速度と鋼板の機械的性質の
関係會示す図であって、５℃／分以上の加速冷却で細粒
化および析出強化により高強度と高じん性が見られるこ
とが分る。
関係會示す図であって、５℃／分以上の加速冷却で細粒
化および析出強化により高強度と高じん性が見られるこ
とが分る。
なお、この実施例の他の条件は次の通シである。
圧延加熱温度は１０００℃、圧延仕上り温度は７５０Ｃ
１未再結晶温度域の圧下率はａＯ＊、圧・延後の４００
Ｃ１での冷却速度は１０℃、〆沙である。
１未再結晶温度域の圧下率はａＯ＊、圧・延後の４００
Ｃ１での冷却速度は１０℃、〆沙である。
＠２図線仕上圧延ＬＣ）未再結晶温度域圧下率がｓ〇−
と３１ｓでの仕上〕温度の影響を示したもので、ムｒｌ
温度近傍の未再結晶温度域で高圧下を加えることによル
高じん性がえられることが分る。
と３１ｓでの仕上〕温度の影響を示したもので、ムｒｌ
温度近傍の未再結晶温度域で高圧下を加えることによル
高じん性がえられることが分る。
なお図中黒印は未再結晶温度域圧下率が３０１１（本発
明）、目印は同温度域の圧下率が３１ｓ（比較例）の場
合で、鋏圧延後の４００℃までの水冷連１嬬１Ｇ℃、Ｘ
秒、−片の７００℃迄の冷却速度が１０ＩＣ，イ分、圧
延加熱温度が１０５０℃の例である。
明）、目印は同温度域の圧下率が３１ｓ（比較例）の場
合で、鋏圧延後の４００℃までの水冷連１嬬１Ｇ℃、Ｘ
秒、−片の７００℃迄の冷却速度が１０ＩＣ，イ分、圧
延加熱温度が１０５０℃の例である。
第１図は、鋳片冷却速度と圧延調質鋼板の引張強さおよ
び破面遷移温度の関係を示す図、第２図は圧延仕上シ温
度、圧延方向破面逓移温就および圧下率の関係を示す図
である。 第１頁の続き ０発 明 者 田向陵 北九州市へ幡東区枝光ｌ−１− １新日本製鐵株式會社生産技術 研究所内
び破面遷移温度の関係を示す図、第２図は圧延仕上シ温
度、圧延方向破面逓移温就および圧下率の関係を示す図
である。 第１頁の続き ０発 明 者 田向陵 北九州市へ幡東区枝光ｌ−１− １新日本製鐵株式會社生産技術 研究所内
Claims (4)
- （１）Ｃ０，４−以下、８１０．７％以下、Ｍｘ＊ ２
．５ ％以下、Ｐｏ、１−以下、８０．０２０９！以下
、Ｂ、Ｖ。 Ｎｂ 、 ’ｉ’ａ 、〒１ ｒ Ｚｒ、希土類元素＊
ｈｔ ｐ Ｃｍのうち１種以上をそれぞれ０．１−以
下含みその他鉄および不純物よシなる鋼を連続鋳造で鋳
片として、鋳造後Ｏ＃鋳片をムｒｌ温度以下まで５℃／
分以上の冷速に加速冷却を行ない、次いで該鋳片をＡＣ
ｓ温度以上に加熱し、ムｒ３温度近傍の未再結晶温度域
で少なくともＳ−以上の圧下を加えて製品厚さとなし、
該圧延後加速冷却を行なうことを特徴とする細粒析出硬
化型鋼材の製造法。 - （２） Ｃ’Ｌ１．４−以下、８１０．７−以下、Ｍ
ｎ ２．５ ％以下、Ｐｏ、１−以下、８０．０２０−
以下、Ｂ、Ｖ。 Ｎｂ 、τａ ＋ Ｔｌ ＋ Ｚｒ ＋希土類元素ｒ
Ａｔ＋ （：ａのうち１種以上をそれぞれ０．１−以下
含み、更にＮｉ。 （ｒ、Ｍ・、 Ｃｕ 、 Ｗのうち１種以上をＮｉにつ
いては１０１１以下、その他の元素についてはそれぞれ
２．５−以下含み、その他鉄シよび不純物よりなる鋼を
連続鋳造で鋳片として、鋳造後の鋳片をＡｒｃ温度以下
管で５φ分以上の冷却に加速冷却を行ない、次いて咳鋳
片をムｃｓ温度以上に加熱し、圧嬌を行ない、Ａｒｃ温
度近傍の未再結晶温度域で少なくとも５−以上の圧下を
加えて製品厚さとなし、咳圧延後加速冷却を行表うこと
を特徴とする細粒析出硬化型鋼材の製造法。 - （３） 圧延後、１℃以上の冷却速度にょシ、鋼”成
分のＭｅ点湿温度いしそれ以下に加速冷却する特許請求
の範囲第１項、第２項記載の細粒析出硬化型鋼材の製造
方法。 - （４）圧延後１，１℃以上の冷却速度により、６５０℃
以下Ｍａ点温度以上の所要温度まで加速冷却する特許請
求の範囲第１項、１ｇ２項記載の細粒析出硬化型鋼材の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14485081A JPS5845320A (ja) | 1981-09-14 | 1981-09-14 | 細粒析出硬化型鋼材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14485081A JPS5845320A (ja) | 1981-09-14 | 1981-09-14 | 細粒析出硬化型鋼材の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845320A true JPS5845320A (ja) | 1983-03-16 |
Family
ID=15371865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14485081A Pending JPS5845320A (ja) | 1981-09-14 | 1981-09-14 | 細粒析出硬化型鋼材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5845320A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5980717A (ja) * | 1982-10-29 | 1984-05-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 大入熱溶接継手靭性の優れた非調質型低温用Ｎｉ鋼の製造方法 |
| JPS61271100A (ja) * | 1985-05-27 | 1986-12-01 | Ebara Res Co Ltd | し尿と有機性汚泥の合併処理方法 |
-
1981
- 1981-09-14 JP JP14485081A patent/JPS5845320A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5980717A (ja) * | 1982-10-29 | 1984-05-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 大入熱溶接継手靭性の優れた非調質型低温用Ｎｉ鋼の製造方法 |
| JPS61271100A (ja) * | 1985-05-27 | 1986-12-01 | Ebara Res Co Ltd | し尿と有機性汚泥の合併処理方法 |
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