JPS5845319A - 鋼管内面に対する冷間加工層の付与方法 - Google Patents
鋼管内面に対する冷間加工層の付与方法Info
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- JPS5845319A JPS5845319A JP14421981A JP14421981A JPS5845319A JP S5845319 A JPS5845319 A JP S5845319A JP 14421981 A JP14421981 A JP 14421981A JP 14421981 A JP14421981 A JP 14421981A JP S5845319 A JPS5845319 A JP S5845319A
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- diameter
- plug
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
- C21D7/04—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＣｒを含有する合金鋼、例えば２’Ｃｒ−ＩＭ
。
。
鋼の如きＣｒ−Ｍｏ鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼
、オーステナイト系ステンレス銅等を素材とする銅管の
内面の処理方法に胸するものである。
、オーステナイト系ステンレス銅等を素材とする銅管の
内面の処理方法に胸するものである。
この種の銅管は、例えば火力発電用ボイラの高温高圧水
蒸気発生用過熱器管、再熱器管として使用されるが、そ
の内面は長期間に亘って高温水蒸気に曝されるために酸
化され、同程度の温度下において大気中に曝される場合
に比してはるかに厚いスケールが生成されることとなる
。斯かるスケールの生成により、銅管自体の強度が劣化
して噴破事故を招来する虞れがある外、剥離スケールに
よる二次的障害、例えば曲管部における管閉塞、各種パ
ルプ、タービン翼の異常摩耗を招来し、重大事故を惹起
する可能性がある。このため高温水蒸気に対する鋼管内
面の耐酸化性を高める試みが多々なされており、例えば
鋼管内面にショット（又はサンド）を圧気によって吹き
付けるショットピーニング法、或いは鋼管内面に回転体
を遠心力を利用して衝接せしめるロールハンマリング法
等が知られている０ これらの方法は鋼管内表面に、前者にショットを衝突さ
せることにより、また後者はリングの衝突又は圧接によ
って鋼材結Ａにすべりを生ぜしめた冷間加工層を形成し
、この冷間加工層内でのクロムの拡散を答易ならしめ、
内表面が高温水蒸気に曝されるなどして高温加熱された
時、表面層にクロムを濃化せしめ、酸化を抑制しようと
するものである。第３図は鋼管内面にショットピーニン
グ法を適用している状ｌ１１１に示す模式図であり、図
中Ｐ＃−ｊ鋼管、４０にショット導管、４１ｉショツト
導管４０の先端部に装着された円盤状のショットノズル
を示している。ショット導管４０の基端部はショット溜
め及び加圧タンク等に連結されており、ショツト粒は圧
気に伴われてショット導管４１を経、ショットノズル４
１の周面から鋼管Ｐの内周面に高速で噴射せしめられる
ようになっている。
蒸気発生用過熱器管、再熱器管として使用されるが、そ
の内面は長期間に亘って高温水蒸気に曝されるために酸
化され、同程度の温度下において大気中に曝される場合
に比してはるかに厚いスケールが生成されることとなる
。斯かるスケールの生成により、銅管自体の強度が劣化
して噴破事故を招来する虞れがある外、剥離スケールに
よる二次的障害、例えば曲管部における管閉塞、各種パ
ルプ、タービン翼の異常摩耗を招来し、重大事故を惹起
する可能性がある。このため高温水蒸気に対する鋼管内
面の耐酸化性を高める試みが多々なされており、例えば
鋼管内面にショット（又はサンド）を圧気によって吹き
付けるショットピーニング法、或いは鋼管内面に回転体
を遠心力を利用して衝接せしめるロールハンマリング法
等が知られている０ これらの方法は鋼管内表面に、前者にショットを衝突さ
せることにより、また後者はリングの衝突又は圧接によ
って鋼材結Ａにすべりを生ぜしめた冷間加工層を形成し
、この冷間加工層内でのクロムの拡散を答易ならしめ、
内表面が高温水蒸気に曝されるなどして高温加熱された
時、表面層にクロムを濃化せしめ、酸化を抑制しようと
するものである。第３図は鋼管内面にショットピーニン
グ法を適用している状ｌ１１１に示す模式図であり、図
中Ｐ＃−ｊ鋼管、４０にショット導管、４１ｉショツト
導管４０の先端部に装着された円盤状のショットノズル
を示している。ショット導管４０の基端部はショット溜
め及び加圧タンク等に連結されており、ショツト粒は圧
気に伴われてショット導管４１を経、ショットノズル４
１の周面から鋼管Ｐの内周面に高速で噴射せしめられる
ようになっている。
第４図は鋼管内面にロールハンマリング法を適用してい
る状態を示す模式図であり、図中Ｐ＃ｉ鋼９．５０＃′
ｉホルダーを示している０ホルダー５０は円柱状であっ
て、その軸方向及び周方向共に相異なる２つの位置に適
長、且つ適法の切欠部５１゜５１が形成され、この各切
欠部１５１．５１にはその軸方向壁面間に跨って軸架し
たビン５２．５２に各２個のリング５３．５３１遊嵌し
て構成さｎｌその基端部に設けたコネクタ５４に図示し
ないモータの出力軸と連繋したシャ７）５５を連結して
あり、モータによってホルダ−５０ケ回転することによ
り、リング５３を遠心力にて外方に移動させ、鋼管Ｐ内
面に衝突又は圧接させてノ）ンマリング加工を施すよう
にしである。
る状態を示す模式図であり、図中Ｐ＃ｉ鋼９．５０＃′
ｉホルダーを示している０ホルダー５０は円柱状であっ
て、その軸方向及び周方向共に相異なる２つの位置に適
長、且つ適法の切欠部５１゜５１が形成され、この各切
欠部１５１．５１にはその軸方向壁面間に跨って軸架し
たビン５２．５２に各２個のリング５３．５３１遊嵌し
て構成さｎｌその基端部に設けたコネクタ５４に図示し
ないモータの出力軸と連繋したシャ７）５５を連結して
あり、モータによってホルダ−５０ケ回転することによ
り、リング５３を遠心力にて外方に移動させ、鋼管Ｐ内
面に衝突又は圧接させてノ）ンマリング加工を施すよう
にしである。
ところで前者の方法に依る場合は一度で加工し得る加工
深さ、即ち冷間加工層の厚さけ小さく、深い冷間加工層
を得るためには複数回の処理を必要とすることとなって
、作業能率が悪く、またより深く冷間加工層を形成すべ
く衝風の噴射圧を高めるために＃ｉ設備費が嵩み、更に
被加工鋼管が小径になるに従って加工が難しくなり、加
えて冷間加工層を鋼管の軸長方向及び周方向に均一な深
さに形成するのが難しく、シかもショツト粒が鋼管内表
面に喰い込み、或いはショツト粒によってえぐられて被
れ状の疵が発生し、表面粗さも大きいなどの欠点があり
、ま念後者の方法に依る場合は、鋼管内径が小さい場合
には冷間加工層を大きくするのが難しく、また軸長方向
の冷間加工層の深さにばらつきが生じ易く、特に表面粗
さが大きく、作業能率も低いなどの難点があった。
深さ、即ち冷間加工層の厚さけ小さく、深い冷間加工層
を得るためには複数回の処理を必要とすることとなって
、作業能率が悪く、またより深く冷間加工層を形成すべ
く衝風の噴射圧を高めるために＃ｉ設備費が嵩み、更に
被加工鋼管が小径になるに従って加工が難しくなり、加
えて冷間加工層を鋼管の軸長方向及び周方向に均一な深
さに形成するのが難しく、シかもショツト粒が鋼管内表
面に喰い込み、或いはショツト粒によってえぐられて被
れ状の疵が発生し、表面粗さも大きいなどの欠点があり
、ま念後者の方法に依る場合は、鋼管内径が小さい場合
には冷間加工層を大きくするのが難しく、また軸長方向
の冷間加工層の深さにばらつきが生じ易く、特に表面粗
さが大きく、作業能率も低いなどの難点があった。
本発明はかかる事情に鑑みなされたものであって、その
目的とするところは鋼管内面にしごき加工による強加工
を施すことによって鋼管内面に冷間加工層を形成し、そ
の耐酸化性の大幅な同上を図れるようにした新規な鋼管
内面の処理方法を提供するにある。
目的とするところは鋼管内面にしごき加工による強加工
を施すことによって鋼管内面に冷間加工層を形成し、そ
の耐酸化性の大幅な同上を図れるようにした新規な鋼管
内面の処理方法を提供するにある。
本発明に係る鋼管内面の処理方法はクロム含有鋼を素材
とする被処理鋼管内を、その軸長方向にプラグを移動せ
しめて被処理鋼管内面に中しごき加工を施し、その内表
面に冷間加工層を形成することを特徴とする。
とする被処理鋼管内を、その軸長方向にプラグを移動せ
しめて被処理鋼管内面に中しごき加工を施し、その内表
面に冷間加工層を形成することを特徴とする。
以下本発明をその実施例を示す図面に基いて詳述する。
第１図（イ）、（切は本発明に係る鋼管内面の処理方法
（以下単に本発明方法という）の実施工程を示す模式図
であり、図中ＰＦｉ被処理鋼管（以下単に鋼管という）
％ ｉＶｉ加工工具たるプラグを示している。鋼管Ｐ
Ｆｉ製造工程中の最終熱処理後、或いは熱間加工仕上後
のものであって、図示しないクランプ手段を用いて横置
固定され、この状態で軸長方向にプラグ１を移動、即ち
引抜き或いは押抜きして銅管Ｐの内面に対してしごき加
工を施し、冷間加工層を形成せしめるようにしである３
、第２図はプラグの拡大側面図であり、プラグ１は全体
として軸心線Ｘ−ｘに対して対称な回転体をなし、且つ
軸心線方向において、その中心６ｃ吋し左右が対称とな
っている。軸心線の方向、即ち軸長方向中央部には軸長
方向に比較的短い寸法１１（５ｍｓ＋以下）にわたって
直径ｄ、が最も大きくなっているベアリング部１１を備
え、またベアリング部１１における軸長方向両側には軸
長方向ｒ（比較的短い寸法ｌ、にわたり、軸端部側に向
うに従って直径がｄ、からｄ、に急縮径され、直径方向
における両側局面のなす角（アプローチ角という２４５
８以上）がαをなすアプローチ部１．２，１２を備え、
更にアプローチ部１２．１２の軸長方向両側には軸長方
向に比較的長い寸法／、にわたって直径がｄ。
（以下単に本発明方法という）の実施工程を示す模式図
であり、図中ＰＦｉ被処理鋼管（以下単に鋼管という）
％ ｉＶｉ加工工具たるプラグを示している。鋼管Ｐ
Ｆｉ製造工程中の最終熱処理後、或いは熱間加工仕上後
のものであって、図示しないクランプ手段を用いて横置
固定され、この状態で軸長方向にプラグ１を移動、即ち
引抜き或いは押抜きして銅管Ｐの内面に対してしごき加
工を施し、冷間加工層を形成せしめるようにしである３
、第２図はプラグの拡大側面図であり、プラグ１は全体
として軸心線Ｘ−ｘに対して対称な回転体をなし、且つ
軸心線方向において、その中心６ｃ吋し左右が対称とな
っている。軸心線の方向、即ち軸長方向中央部には軸長
方向に比較的短い寸法１１（５ｍｓ＋以下）にわたって
直径ｄ、が最も大きくなっているベアリング部１１を備
え、またベアリング部１１における軸長方向両側には軸
長方向ｒ（比較的短い寸法ｌ、にわたり、軸端部側に向
うに従って直径がｄ、からｄ、に急縮径され、直径方向
における両側局面のなす角（アプローチ角という２４５
８以上）がαをなすアプローチ部１．２，１２を備え、
更にアプローチ部１２．１２の軸長方向両側には軸長方
向に比較的長い寸法／、にわたって直径がｄ。
からｄ、に緩縮径さｈ１直直径間における両側局面のな
す角（センターリング角という＝１〜１０°）がβをな
すセンターリング部１３．１３を備えている。プラグｌ
の両軸増面にはプラグｌを操作するためのマンドレル２
の螺着用螺条孔１４，１４が形成されており、いずれか
一方にマンドレル２の−ｆ＠を連結し、マンドレル２の
他端に連結した図示しない油圧シリンダ等の作幼により
プラグ１を鋼管Ｐ内でその軸長方向に移１せしめ、しご
き加工を施すようになっている。
す角（センターリング角という＝１〜１０°）がβをな
すセンターリング部１３．１３を備えている。プラグｌ
の両軸増面にはプラグｌを操作するためのマンドレル２
の螺着用螺条孔１４，１４が形成されており、いずれか
一方にマンドレル２の−ｆ＠を連結し、マンドレル２の
他端に連結した図示しない油圧シリンダ等の作幼により
プラグ１を鋼管Ｐ内でその軸長方向に移１せしめ、しご
き加工を施すようになっている。
なおプラグ１にアプローチ部１２，１２、センターリン
グ＄１３．１３を各２個所に形成したのけプラグ１をそ
の軸長方向のいずれの側からも使用を可能ならしめ、プ
ラグ寿命の延長を図ると共にプラグ製作時における焼入
れ等に、際しての焼割れ発生を防止するためであり、従
ってプラグ１自体の形状としてはベアリング部１１の片
側にのみアプローチ部１２．センターリング部１３を備
えたものであってもよいことは勿論である。
グ＄１３．１３を各２個所に形成したのけプラグ１をそ
の軸長方向のいずれの側からも使用を可能ならしめ、プ
ラグ寿命の延長を図ると共にプラグ製作時における焼入
れ等に、際しての焼割れ発生を防止するためであり、従
ってプラグ１自体の形状としてはベアリング部１１の片
側にのみアプローチ部１２．センターリング部１３を備
えたものであってもよいことは勿論である。
プラグｌにおけるベアリング部１１の軸長方向の長さ１
１を５〜Ｏｗｇ （稜線状に形成される場合）の範囲と
じたのけ長さが５ｆｌを越えると本来中しごき加工にお
いてはバンクリングによって管内径がプラグのベアリン
グ部直径ｄ１より若干縮径されるのであるが、この縮径
が起らず、そのまま拡径されてしまうため、実質的な強
加工を加えることが出来ず、軽加工に粕まるごととなっ
て十分な冷Ｕ以上としたのけしごき加工の機船を果すの
ｉｊ実質上このベアリング部１１であり、これが存在し
なめ場合は十分な冷間加工層の形成が出来なくなること
による。またアプローチ部１２，１２のアプローチ角α
を４５°以上としたのはと九以下でけ冷間加工層の形成
効果が低下することによる。更にセンターリング部１３
．１３のセンターリング角βを１〜１０°の範囲とした
のは１°以下、１０’以上ではいずれもセンターリング
機能が急激に低下することによる。
１を５〜Ｏｗｇ （稜線状に形成される場合）の範囲と
じたのけ長さが５ｆｌを越えると本来中しごき加工にお
いてはバンクリングによって管内径がプラグのベアリン
グ部直径ｄ１より若干縮径されるのであるが、この縮径
が起らず、そのまま拡径されてしまうため、実質的な強
加工を加えることが出来ず、軽加工に粕まるごととなっ
て十分な冷Ｕ以上としたのけしごき加工の機船を果すの
ｉｊ実質上このベアリング部１１であり、これが存在し
なめ場合は十分な冷間加工層の形成が出来なくなること
による。またアプローチ部１２，１２のアプローチ角α
を４５°以上としたのはと九以下でけ冷間加工層の形成
効果が低下することによる。更にセンターリング部１３
．１３のセンターリング角βを１〜１０°の範囲とした
のは１°以下、１０’以上ではいずれもセンターリング
機能が急激に低下することによる。
なおベアリング部１１の直径ｄｌ 、アプローチ部１２
．１２及びセンターリング部１３．１３の直径ｄ、 、
ｔｉ、け鋼管Ｐの寸法諸元等を考慮して相対的に決定
される。例えばベアリング部１１の直径ｄ１は少なくと
も鋼管Ｐの内径ｄ０の平均値凪を越える値（ｄＢ ＞
ｄｏ ）であって、且つ鋼管Ｐ内表面の粗さが過大にな
らない範囲で冷間加工層の厚さが可及的に大きく、換言
すれば冷間加工層が可及的に深部に迄形成されるような
寸法仕様に設定される。
．１２及びセンターリング部１３．１３の直径ｄ、 、
ｔｉ、け鋼管Ｐの寸法諸元等を考慮して相対的に決定
される。例えばベアリング部１１の直径ｄ１は少なくと
も鋼管Ｐの内径ｄ０の平均値凪を越える値（ｄＢ ＞
ｄｏ ）であって、且つ鋼管Ｐ内表面の粗さが過大にな
らない範囲で冷間加工層の厚さが可及的に大きく、換言
すれば冷間加工層が可及的に深部に迄形成されるような
寸法仕様に設定される。
首たセンターリング部１３．１３の軸端部側的径ｄ、ｉ
ｊ中しごき加工前における鋼／ＩＩＰの平均内径工より
も小さく、一方アプローチ部１２側直径ｄ、Ｖｉ中しご
き加工前における鋼管Ｐの平均内径ｄ。以上に設定され
る。
ｊ中しごき加工前における鋼／ＩＩＰの平均内径工より
も小さく、一方アプローチ部１２側直径ｄ、Ｖｉ中しご
き加工前における鋼管Ｐの平均内径ｄ。以上に設定され
る。
上述のプラグ１はベアリング部１１と各アプローチ部１
２．，１２との連接部は夫々稜線をなすよう形成した場
合につき説明したが、小径の曲面に形成してもよく、こ
の場合にあっては上述のアプローチ角αはこの曲面に対
する平均接線角度（曲線Ａの接線角度）として与えるも
のとする。
２．，１２との連接部は夫々稜線をなすよう形成した場
合につき説明したが、小径の曲面に形成してもよく、こ
の場合にあっては上述のアプローチ角αはこの曲面に対
する平均接線角度（曲線Ａの接線角度）として与えるも
のとする。
而して上述の如く構成されたプラグ１１に鋼管Ｐ内にお
いてその軸長方向に移動せしめるが、第１図（イ）に示
す如く鋼管Ｐの内周面が偏心し、真円度を欠く場合にお
いても、先ずセンターリング部１３が鋼管Ｐの内周面に
接することによ−って、プラグｌと鋼管Ｐとが同心状に
位置するよう鋼管Ｐ、マンドレル２をたわませる。この
秋春でプラグ１を軸長方向に移＃せしめると第１図（ロ
）に示す如く、鋼管Ｐの内表面がアプローチ部１２．更
にけベアリング部１１によってしごき加工を受け、また
同時に鋼管Ｐに偏心部分が存在する場合、半径が小さく
なっている側ではこれを大きく、また半径か大きくなっ
ている側ではこれを小さくするよう矯正作用を受けて、
その全内周面にわたって均一なしごき加工が施され、こ
れによって形成さ９る冷間加工層の厚さＦｉ局力方向軸
長方向のいすｈにも略均−となり、しごき加工もれによ
る未加工部分、或いは過大加工部分が形成されることも
ない。
いてその軸長方向に移動せしめるが、第１図（イ）に示
す如く鋼管Ｐの内周面が偏心し、真円度を欠く場合にお
いても、先ずセンターリング部１３が鋼管Ｐの内周面に
接することによ−って、プラグｌと鋼管Ｐとが同心状に
位置するよう鋼管Ｐ、マンドレル２をたわませる。この
秋春でプラグ１を軸長方向に移＃せしめると第１図（ロ
）に示す如く、鋼管Ｐの内表面がアプローチ部１２．更
にけベアリング部１１によってしごき加工を受け、また
同時に鋼管Ｐに偏心部分が存在する場合、半径が小さく
なっている側ではこれを大きく、また半径か大きくなっ
ている側ではこれを小さくするよう矯正作用を受けて、
その全内周面にわたって均一なしごき加工が施され、こ
れによって形成さ９る冷間加工層の厚さＦｉ局力方向軸
長方向のいすｈにも略均−となり、しごき加工もれによ
る未加工部分、或いは過大加工部分が形成されることも
ない。
なお中しごき加工はプラグｌと鋼管Ｐとの相応を的な寸
法関係にもよるが、鋼管Ｐ内をその軸長カ回に一度だけ
プラグ１を移動せしめることによって施してもよいが、
数回にわたって一方向にのみ、或いは往復移動させるこ
とによって施すこときしてもよい。
法関係にもよるが、鋼管Ｐ内をその軸長カ回に一度だけ
プラグ１を移動せしめることによって施してもよいが、
数回にわたって一方向にのみ、或いは往復移動させるこ
とによって施すこときしてもよい。
次に本発明方法と従来実施さねでいるショットピーニン
グ法及びロールハンマリング法とによって鋼管内面に耐
酸化処理を施した試験結果について説明する。供試銅管
＃−１ｓＵｓ３２１Ｈを素材とする外径６０ｆｌ、内径
５０ｆｌ、肉厚５ｕの鋼管であり、本発明方法は第２図
に示した如き形状のプラグを用い、第１図（イ）、（ロ
）に示す如き鞄様で１回だけ中しごき加工を施した。ま
たショットピーニング法は第３図に示す如き粗様で、更
にロールハンマリング決は第４図に示す如き想様で実施
した。試験条件、試験結果は表１に示す通りである。な
お表１中腐食減量は、６５０℃の水蒸気を１０００時闇
噴寝間て腐食させ九徒に行った。
グ法及びロールハンマリング法とによって鋼管内面に耐
酸化処理を施した試験結果について説明する。供試銅管
＃−１ｓＵｓ３２１Ｈを素材とする外径６０ｆｌ、内径
５０ｆｌ、肉厚５ｕの鋼管であり、本発明方法は第２図
に示した如き形状のプラグを用い、第１図（イ）、（ロ
）に示す如き鞄様で１回だけ中しごき加工を施した。ま
たショットピーニング法は第３図に示す如き粗様で、更
にロールハンマリング決は第４図に示す如き想様で実施
した。試験条件、試験結果は表１に示す通りである。な
お表１中腐食減量は、６５０℃の水蒸気を１０００時闇
噴寝間て腐食させ九徒に行った。
表１から明らかなように、本発明方法に依る場合は冷間
加工層の厚さが大きく鋼管の外向面側に回けて深く形成
さねており、その軸長方向のばらつきは約±５チ程度で
ありしかもｉｃ面性状が良好に保たれているのに対し、
ショットピーニング法でけ冷間加工層を一定以上厚く形
成するのが難しく、その軸長方向のばらつきは約±１０
％程度と大きくしかも表面性状が悪くなっており、また
ロールハンマリング法は冷間加工層は比較的厚く形成し
得るが、その軸長方向のばらつきは約１５噂程度と極め
て大きく、シかも表面性状が極めて悪くなっている。こ
のような冷間加工層の深さ及び表面性状の差異はその結
果である限らねた部位の試料を用いての腐食減量を比較
してみる限りにおいては大差のないものであるが、その
商品的価値は本発明方法によるものが格段に優れている
ことは明らかである。なおまたその作業性についてみる
と本発明方法は１０ｍ／分で処理し得るが、従来方法に
あってｔｉＯ，２ｍ／分若しく１ｌｔ０．４ｍ／分と極
めて低くその作業性において本発明方法の優れているこ
とも明らかである。
加工層の厚さが大きく鋼管の外向面側に回けて深く形成
さねており、その軸長方向のばらつきは約±５チ程度で
ありしかもｉｃ面性状が良好に保たれているのに対し、
ショットピーニング法でけ冷間加工層を一定以上厚く形
成するのが難しく、その軸長方向のばらつきは約±１０
％程度と大きくしかも表面性状が悪くなっており、また
ロールハンマリング法は冷間加工層は比較的厚く形成し
得るが、その軸長方向のばらつきは約１５噂程度と極め
て大きく、シかも表面性状が極めて悪くなっている。こ
のような冷間加工層の深さ及び表面性状の差異はその結
果である限らねた部位の試料を用いての腐食減量を比較
してみる限りにおいては大差のないものであるが、その
商品的価値は本発明方法によるものが格段に優れている
ことは明らかである。なおまたその作業性についてみる
と本発明方法は１０ｍ／分で処理し得るが、従来方法に
あってｔｉＯ，２ｍ／分若しく１ｌｔ０．４ｍ／分と極
めて低くその作業性において本発明方法の優れているこ
とも明らかである。
以上詳述した如く、本発明方法による場合は、鋼管内面
に加工もれを生ずることなく均−且つ一様な厚さの冷間
加工層を形成することが出来ることとなり、耐酸化性を
同上せしめ得、しかも表面性状を良好に維持し得るため
、腐食起点となるが如き疵の発生がなく、耐酸化性をｍ
−同上せしめ得る。また冷間加工層を厚くすることがｉ
Ｔｆ＃！、なため、例えば鋼管を溶接した後においてこ
れに熱処理を施した場合にも、冷間加工層を容易にその
まま残留せしめ得てその後の耐酸化性を保ち得、その上
作業能率も大＄ａＫ向上し得るなど、本発明間長 １ 法は優れた効果を奏するものである。
に加工もれを生ずることなく均−且つ一様な厚さの冷間
加工層を形成することが出来ることとなり、耐酸化性を
同上せしめ得、しかも表面性状を良好に維持し得るため
、腐食起点となるが如き疵の発生がなく、耐酸化性をｍ
−同上せしめ得る。また冷間加工層を厚くすることがｉ
Ｔｆ＃！、なため、例えば鋼管を溶接した後においてこ
れに熱処理を施した場合にも、冷間加工層を容易にその
まま残留せしめ得てその後の耐酸化性を保ち得、その上
作業能率も大＄ａＫ向上し得るなど、本発明間長 １ 法は優れた効果を奏するものである。
！！！１図（イ）、←）は本発明方法の実施工程を示す
模式図、第２図は本発明方法の実施に用いるプラグノ拡
大１ＩｌＩ面図、第３図は従来方法であるショットピー
ニング法の実施状態を示す模式図、第４図は同じくロー
ルハンマリング法の実施状態を示す模式図である。 Ｐ・・・銅管 ｌ・・・プラグ ２・・・マンドレル１
１・・・ベアリング部 １２・・アプローチ部１３・・
・センターリング部 １４・・・螺条特許出願人住友金
職工業株式会社 代理人 弁理士 河 野 登 犬（イ） （ロ） 第 ４ 図
模式図、第２図は本発明方法の実施に用いるプラグノ拡
大１ＩｌＩ面図、第３図は従来方法であるショットピー
ニング法の実施状態を示す模式図、第４図は同じくロー
ルハンマリング法の実施状態を示す模式図である。 Ｐ・・・銅管 ｌ・・・プラグ ２・・・マンドレル１
１・・・ベアリング部 １２・・アプローチ部１３・・
・センターリング部 １４・・・螺条特許出願人住友金
職工業株式会社 代理人 弁理士 河 野 登 犬（イ） （ロ） 第 ４ 図
Claims (1)
- １、クロム含有鋼を素材とする被処理鋼管内を、その軸
長方向にプラグを移動せしめて被処理銅管内面に中しご
き加工を施し、その内表面に冷間加工層を形成すること
を特徴とする鋼管内面の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14421981A JPS5845319A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 鋼管内面に対する冷間加工層の付与方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14421981A JPS5845319A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 鋼管内面に対する冷間加工層の付与方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845319A true JPS5845319A (ja) | 1983-03-16 |
| JPS627244B2 JPS627244B2 (ja) | 1987-02-16 |
Family
ID=15357008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14421981A Granted JPS5845319A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 鋼管内面に対する冷間加工層の付与方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5845319A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189434U (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-11 | ||
| JPS63156655A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-29 | Fuji Photo Film Co Ltd | バ−ニツシユ用ブレ−ド |
| JPS63174869A (ja) * | 1987-01-12 | 1988-07-19 | Fuji Photo Film Co Ltd | バ−ニツシユ用ブレ−ド |
| US6029714A (en) * | 1994-04-14 | 2000-02-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Stainless steel pipe of bright annealing finish type, having highly-smoothed inner surface and method for producing the same |
| JP2020171972A (ja) * | 2019-04-08 | 2020-10-22 | 中川特殊鋼株式会社 | バニシング加工装置およびバニシング加工方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5573817A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenite stainless steel product of superior corrosion resistance and oxidation resistance and production thereof |
-
1981
- 1981-09-11 JP JP14421981A patent/JPS5845319A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5573817A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenite stainless steel product of superior corrosion resistance and oxidation resistance and production thereof |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189434U (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-11 | ||
| JPS63156655A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-29 | Fuji Photo Film Co Ltd | バ−ニツシユ用ブレ−ド |
| JPS63174869A (ja) * | 1987-01-12 | 1988-07-19 | Fuji Photo Film Co Ltd | バ−ニツシユ用ブレ−ド |
| US6029714A (en) * | 1994-04-14 | 2000-02-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Stainless steel pipe of bright annealing finish type, having highly-smoothed inner surface and method for producing the same |
| JP2020171972A (ja) * | 2019-04-08 | 2020-10-22 | 中川特殊鋼株式会社 | バニシング加工装置およびバニシング加工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS627244B2 (ja) | 1987-02-16 |
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