RU2701667C1 - Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы - Google Patents

Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы Download PDF

Info

Publication number
RU2701667C1
RU2701667C1 RU2019101533A RU2019101533A RU2701667C1 RU 2701667 C1 RU2701667 C1 RU 2701667C1 RU 2019101533 A RU2019101533 A RU 2019101533A RU 2019101533 A RU2019101533 A RU 2019101533A RU 2701667 C1 RU2701667 C1 RU 2701667C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pipe
coiled tubing
temperature
tempering
area
Prior art date
Application number
RU2019101533A
Other languages
English (en)
Inventor
Цзянлян ДУАН
Цзянь ДУН
Шуцзюнь ЧЖАН
Бин Чжен
Фэншоу ШАНГГУАНЬ
Юэцин ЛИН
Сян Лю
Яли ЧЖАН
Original Assignee
Хинда Кечуанг (Тангшан) Петролеум Екуипмент Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Хинда Кечуанг (Тангшан) Петролеум Екуипмент Ко., Лтд. filed Critical Хинда Кечуанг (Тангшан) Петролеум Екуипмент Ко., Лтд.
Application granted granted Critical
Publication of RU2701667C1 publication Critical patent/RU2701667C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L11/00—Hoses, i.e. flexible pipes
    • F16L11/14—Hoses, i.e. flexible pipes made of rigid material, e.g. metal or hard plastics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C21D1/42—Induction heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/60—Aqueous agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C21D9/505—Cooling thereof
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области технологий машинной обработки труб и, в частности, к процессу гомогенизации колтюбинговой трубы, в котором после предварительного нагревания по секциям, а также закалки и отпуска трубу из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом охлаждают распылением. Затем отпускают для получения гомогенной серебристой колтюбинговой трубы. Микроструктурная равномерность серебристой колтюбинговой трубы после обработки существенно улучшается в области сварного шва, теплочувствительной области и стенке трубы, а ситуации, при которых наружная поверхность трубы сгорает и окисляется в процессе гомогенизации, уменьшаются, срок службы увеличивается. 9 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 табл.

Description

Настоящая заявка испрашивает приоритет по заявке в Китае номер 201811510771.X, поданной 11 декабря 2018 г., с названием ПРОЦЕСС ГОМОГЕНИЗАЦИИ КОЛТЮБИНГОВОЙ ТРУБЫ. Полное содержание указанной выше заявки на выдачу патента включено в настоящий документ посредством ссылки.
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к области технологий машинной обработки труб и, в частности, к процессу гомогенизации колтюбинговой трубы.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Колтюбинговая труба представляет собой трубу, изготовленную из стали из низкоуглеродистого сплава, обладающую хорошей гибкостью, а также называемую гибкой трубой. Длина колтюбинговой трубы в рулоне составляет тысячи метров и она может быть использована для замены традиционных труб в большом количестве операций. При использовании колтюбинговой трубы для работы, колтюбинговая труба должна подвергаться большому количеству пластических деформаций. Таким образом, колтюбинговая труба должна обладать относительно высоким пределом выносливости и относительно долгим сроком службы. Когда в традиционной колтюбинговой трубе появляется часть с дефектом, таким как неоднородность, дефектную часть, как правило, обрезают, а трубу затем используют после выполнения на ней сваривания трубы к трубе. Более того, при использовании сваренной трубы для работы, также могут возникать технические проблемы, такие как разъединение в точке сварки. Срок службы трубы существенно уменьшается. То, каким образом изготовить гомогенную колтюбинговую трубу, является проблемой, подлежащей срочному решению в настоящее время в промышленности.
В патенте CN104178717А раскрыт способ тепловой обработки для трубы из титанового сплава. Сначала на трубе из титанового сплава проводят рекристаллизационный отжиг с помощью закалочной печи, затем проводят воздушное охлаждение, а обработку проводят в закалочном аппарате, кроме того, тепло сохраняют в отпускной печи и, наконец, проводят выпрямление и охлаждение. Данный процесс представляет собой новый процесс обработки, предложенный ввиду сложности при последующем тепловом выпрямлении, поскольку после тепловой обработки степень искривления трубы из титанового сплава с малым диаметром увеличивается.
В патенте CN101220408A раскрыт способ и аппарат для электрического нагревания и закаливания, а также тепловой обработки трубы с отпуском. Сначала трубу подают в закалочную печь и нагревают, где температура нагревания находится в диапазоне от 850 до 1000°С, нагретую стальную трубу охлаждают распылением холодной воды, а после охлаждения также проводят тепловую обработку в отпускной печи, где температура нагревания находится в диапазоне от 500 до 800°С. Данный процесс делает внутренние и наружные поверхности трубы гладкими без окисления, так что основные механические свойства трубы, такие как прочность и крепость, существенно улучшаются.
В патенте CN103266217A раскрыт процесс упрочнения с тепловой обработкой для конца стальной нефтяной трубы в условиях закалки и отпуска. Данный процесс включает S1: закалку и отпуск цельной трубы на первой стадии; и S2: выполнение вторичного отпуска на срединной части корпуса стальной трубы, полученной на этапе S1. Цель выполнения вторичного отпуска на срединной части корпуса стальной трубы заключается в уменьшении прочности срединной части стальной трубы для достижения прочностных характеристик готового продукта.
В патенте CN104259206A раскрыт способ производства бесшовных труб из титанового сплава, используемых для соединения труб, причем способ ее производства последовательно включает «нагревание в кольцевой печи, поперечную прошивку, прокатку трубы без сердечника, а также нагревание в печи и придание размеров». Бесшовные трубы из титанового сплава, изготовленные в соответствии с процессом, могут быть прямо подвергнуты машинной обработке в установке для соединения труб без проведения тепловой обработки.
В патенте CN104046918B раскрыт материал с высокими характеристиками для применений в колтюбинговой трубе и способ его изготовления, в котором используемую сталь из низкоуглеродистого сплава подвергают полноразмерной тепловой обработке и она включает смесь отпущенного мартенсита и бейнита; причем конечная микрострукура колтюбинговой трубы включает более чем 90% по объему отпущенного мартенсита в областях основного металла, местах соединения углового шва и зонах, которые были подвергнуты действию тепла; причем конечная микроструктура во всех областях основного металла, местах соединения углового шва и зонах, которые были подвергнуты действию тепла, является гомогенной; и причем конечная микроструктура включает равномерное распределение мелких карбидов в областях основного металла, местах соединения углового шва и зонах, которые были подвергнуты действию тепла. Однако представляется сложным получение гомогенной колтюбинговой трубы путем использования другой стали из низкоуглеродистого сплава с помощью указанного выше процесса.
Изготовление колтюбинговой трубы посредством лазерной сварки представляет собой способ для персонала по изготовлению колтюбинговых труб посредством высокоэффективной и точечной сварки путем использования лазерного луча с высокой плотностью энергии. Проблема внутреннего грата и проблема образования коррозии в виде канавок могут быть преодолены в колтюбинговой трубе, изготовленной посредством лазерной сварки. Однако гомогенизация колтюбинговой трубы с лазерным сварным швом представляет собой проблему, которая в настоящее время должна быть срочно решена. Между тем, затраты на колтюбинговые трубы с лазерным сварным швом являются высокими. После выполнения тепловой обработки колтюбинговой трубы с лазерным сварным швом получение гомогенной колтюбинговой трубы, обладающей разными пределами прочности и значениями прочности на разрыв, для удовлетворения различных рабочих требований и снижения производственных затрат, также является тяжелой проблемой в промышленности.
РАСКРЫТИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Цель настоящего изобретения заключается в представлении процесса гомогенизации колтюбинговой трубы, в котором колтюбинговую трубу из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом предварительно нагревают по секциям и быстро охлаждают после закалки и отпуска в смешанной атмосфере, так что труба нагревается неравномерно и не генерируется тепловая деформация, тем самым улучшая коэффициент конверсии аустенита и получая колтюбинговую трубу, обладающую гомогенной мартенситной структурой. В дополнение, процесс производства упрощен, и гомогенная колтюбинговая труба с разными пределами прочности и значениями прочности на разрыв может быть изготовлена путем регулирования температуры отпуска.
Представлен процесс гомогенизации колтюбинговой трубы, включающий следующие этапы:
1) пропускание колтюбинговой трубы из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом через печь для отжига с равномерной скоростью для выполнения нагревания, а также закалки и отпуска, причем в кольцевой печи выполняют нагревание по секциям, область для предварительного нагревания по секциям и область для закалки и отпуска последовательно располагают в печи для отжига, температура области для предварительного нагревания по секциям находится в диапазоне от 300 до 800°С, температура области для закалки и отпуска находится в диапазоне от 900 до 950°С, процесс повышения температуры трубы может быть ускорен для более равномерного нагревания трубы без генерирования тепловой деформации; в дополнение, имеется больше времени для аустенизации, для реализации конверсии целой аустенитной структуры; в процессе нагревания, а также закалки и отпуска, атмосфера в печи для отжига представляет собой газовую смесь водорода и азота, так что во время закалки и отпуска зерна очищаются, а аустенитная структура распределяется более равномерно, и, кроме того, во время процесса нагревания трубы предотвращается окалина и тонкая и слабая наружная сторона трубы; и во время процесса полного нагревания, а также закалки и отпуска, труба проходит через печь для отжига с равномерной скоростью для предотвращения образования трубы с разными диаметрами;
2) после нагревания, а также закалки и отпуска, колтюбинговой трубы, в смешанной атмосфере водорода и азота немедленное проведение охлаждения распылением до температуры от 15 до 40°С для получения серебристой колтюбинговой трубы (вкратце, серебристой трубы) с мартенситной структурой, причем скорость охлаждения распылением находится в диапазоне от 50 до 80°С/с;
3) пропускание серебристой трубы, охлажденной на этапе (2), через катушку с промежуточной частотой при защите атмосферой азота с равномерной скоростью для выполнения быстрого отпуска, причем цвет отпущенной серебристой трубы сохраняется неизменным, а длина катушки с промежуточной частотой составляет 50 см; напряжение в трубе может быть устранено за счет процесса отпуска, предотвращая при этом расхождение диаметров трубы и изменение длины трубы, когда труба нагревается в течение длительного времени, тем самым обеспечивая однородность наружного диаметра трубы; а выполнение отпуска в атмосфере азота может предотвратить окисление поверхности серебристой трубы, тем самым улучшая срок службы колтюбинговой трубы; и
3) охлаждение водой.
Предпочтительно, конкретные этапы производства колтюбинговой трубы из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом являются следующими:
проведение очистки поверхности на секциях трубы из стали из низкоуглеродистого сплава для удаления антикоррозионного покрытия и поверхностных примесей;
стыковая сварка очищенных секций трубы в одну деталь путем использования способа лазерной сварки, причем диаметр факела лазерной сварки составляет 2 мм, мощность сварки составляет 7000 Вт, фокусное расстояние составляет 230 мм, скорость сварки составляет 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа используется аргон; и
полировка поверхности области сварочного шва трубы с лазерным сварным швом для того, чтобы сделать ее гладкой.
Перед стыковой сваркой трубы лазером очищаемые поверхности сварных швов должны приниматься всерьез для эффективного уменьшения количества образованных воздушных пор на поверхности сварного шва, улучшения компактности трубы и предотвращения утечки из трубопровода. В примерах настоящего изобретения с трубы из стали из низкоуглеродистого сплава сначала удаляют смазку путем использования анионного поверхностно-активного вещества (предпочтительно, додецилсульфоната натрия), затем погружают в разбавленную кислоту (предпочтительно, водный раствор хлористоводородной кислоты, массовая концентрация которой находится в диапазоне от 10 до 15%) на 10-30 с, для достаточного удаления антикоррозионного покрытия и примесей на поверхности трубы и, наконец, очищают ультразвуком путем использования воды в течение 10-30 с.
Предпочтительно, массовые процентные содержания химических компонентов в трубе из стали из низкоуглеродистого сплава являются следующими: С: 0,20-0,28%, Si: 0,12-0,20%, Mn: 1,00-1,80%, Р:≤0,015%, S:≤0,005%, Cr: 0,30-0,80%, Мо: 0,20-0,60%, В:≤0,0005%, Nb: 0,020-0,060%, Ti: 0,010-0,030%, V: 0,020-0,080%, и железо: остаток.
Лазерную сварку выполняют на секциях колтюбинговой трубы путем использования установки для лазерной сварки, то есть секции колтюбинговой трубы подвергаются стыковой сварке с помощью лазера. Во всех примерах настоящего изобретения секции трубы из стали из низкоуглеродистого сплава, имеющие размер Ф25,4 мм * 2,8 мм (диаметр * толщина стенки), сваривают лазером, диаметр факела лазерной сварки составляет 2 мм, мощность сварки составляет 7000 Вт, фокусное расстояние составляет 230 мм, скорость сварки составляет 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа используется аргон.
После формирования колтюбинговой трубы путем лазерной сварки необходимо отполировать область сварного шва на трубе, удалить грат с области сварного шва.
Предпочтительно, объемное соотношение водорода и азота в смешанной атмосфере на этапе (1) и этапе (2) составляет 3:1.
Предпочтительно, распыляемая среда, используемая при охлаждении распылением на этапе (2), представляет собой смягченную воду, и ее значения рН находятся в диапазоне от 7 до 8. Смягченная вода была подвержена смягчающей обработке, причем содержание солей магния и солей кальция уменьшаются до 1,0-50 мг/л. Использование смягченной воды в качестве распыляемой среды может эффективно предотвратить проникновение солей магния и солей кальция в трубу и ухудшение рабочих характеристик трубы до разных степеней. Использование смягченной воды, значение рН которой находится в диапазоне от 7 до 8, может дополнительно улучшить механические рабочие характеристики трубы во время охлаждения распылением и предотвратить окисление наружной поверхности трубы.
Предпочтительно, область для предварительного нагревания по секциям в печи для отжига разделена на шесть равных секций для предварительного нагревания, температура первой секции составляет 300°С, температура второй секции составляет 400°С, температура третьей секции составляет 500°С, температура четвертой секции составляет 600°С, температура пятой секции составляет 700°С и температура шестой секции составляет 800°С.
Предпочтительно, температура области закалки и отпуска в печи для отжига составляет 930°С.
Предпочтительно, температура отпущенной колтюбинговой трубы находится в диапазоне от 400 до 800°С.
По сравнению с уровнем техники, настоящее изобретении обладает следующими полезными эффектами:
Процесс гомогензиации для колтюбинговой трубы, в соответствии с настоящим изобретением, является новым и уникальным. Колтюбинговую трубу из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом предварительно нагревают по секциям, а также закаливают и отпускают в газовой смеси водорода и азота, так что может быть получена труба с равномерно распределенной аустенитной структурой; кроме того, трубу охлаждают распылением в газовой смеси водорода и азота для получения гомогенной серебристой колтюбинговой трубы (вкратце, серебристой трубы) с мартенситной структурой; и, наконец, напряжение серебристой трубы может быть быстро устранено после отпуска. Микроструктурная равномерность серебристой трубы после обработки существенно улучшается в области сварного шва, теплочувствительной области и стенке трубы, продлевая при этом срок службы серебристой трубы. В дополнение, процесс производства упрощен, и гомогенная колтюбинговая труба с разными пределами прочности и значениями прочности на разрыв может быть получена путем изменения температуры отпуска при удовлетворении рабочих требований, снижая при этом производственные затраты. В настоящем изобретении гомогенная колтюбинговая труба может быть получена путем выполнения тепловой обработки колтюбинговой трубы из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом, которая имеет разные компоненты.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
ФИГ. 1 представляет собой РЭМ-диаграмму области сварного шва на колтюбинговой трубе перед гомогенизацией, в соответствии с Примером 1;
ФИГ. 2 представляет собой РЭМ-диаграмму теплочувствительной области на колтюбинговой трубе перед гомогенизацией, в соответствии с Примером 1;
ФИГ. 3 представляет собой РЭМ-диаграмму базового материала стенки колтюбинговой трубы перед гомогенизацией, в соответствии с Примером 1;
ФИГ. 4 представляет собой РЭМ-диаграмму области сварного шва на серебристой трубе после гомогенизации, в соответствии с Примером 1;
ФИГ. 5 представляет собой РЭМ-диаграмму теплочувствительной области на серебристой трубе после гомогенизации, в соответствии с Примером 1; и
ФИГ. 6 представляет собой РЭМ-диаграмму базового материала стенки серебристой трубы после гомогенизации, в соответствии с Примером 1.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ
Настоящее изобретение далее описано ниже со ссылкой на сопроводительные чертежи и примеры.
Пример 1
Процесс гомогенизации для колтюбинговой трубы включает следующие конкретные этапы:
1) Очистку поверхности выполняли на трубе из стали из низкоуглеродистого сплава, размер которой составлял Ф25,4 мм * 2,8 м (диаметр * толщина стенки) и в которой массовые процентные содержания химических компонентов составляли: С: 0,25%, Si: 0,15%, Mn: 1,50%, Р: 0,010%, S: 0,005%, Cr: 0,5%, Мо: 0,5%, В: 0,0005%, Nb: 0,050%, Ti: 0,020%, V: 0,050%, и железо: остаток, для удаления антикоррозионного покрытия и поверхностных примесей. В частности, секции трубы очищали и с них удаляли смазку путем использования додецилсульфоната натрия, погружали в водный раствор хлористоводородной кислоты, массовая концентрация которой составляла 10%, на 30 с, для достаточного удаления антикоррозионного покрытия и примесей на поверхности трубы и, наконец, очищали ультразвуком путем использования воды в течение 30 с.
2) Очищенные секции трубы подвергали стыковой сварке в одну деталь путем использования способа лазерной сварки. Диаметр факела лазерной сварки составлял 2 мм, мощность сварки составляла 7000 Вт, фокусное расстояние составляло 230 мм, скорость сварки составляла 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа использовали аргон.
3) Поверхность области сварного шва трубы с лазерным сварным швом полировали для того, чтобы сделать ее гладкой. После того, как труба было отполирована для того, чтобы сделать ее гладкой, микроструктуры наблюдали в трех позициях, а именно в области сварного шва, теплочувствительной области и базовом материале стенки трубы. Как показано на ФИГ. 1-ФИГ. 3, пределы прочности полос в указанных выше трех позициях составляли, соответственно, 820 МПа, 680 МПа и 720 МПа.
4) После обработки колтюбинговую трубу, подлежащую нагреванию, а также закалке и отпуску, пропускали через печь для отжига с равномерной скоростью, составляющей 2 м/с. Длина печи для отжига составляла 54 метра. Область первых 18 метров представляла собой область для предварительного нагревания, а остальное представляло собой область для закалки и отпуска. Область для предварительного нагревания разделяли на шесть равных секций для предварительного нагревания. Температура первой секции составляла 300°С, температура второй секции составляла 400°С, температура третьей секции составляла 500°С, температура четвертой секции составляла 600°С, температура пятой секции составляла 700°С и температура шестой секции составляла 800°С. Температура области для закалки и отпуска в печи для отжига составляла 930°С. Когда колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, путем использования указанной выше печи для отжига, атмосферу в печи для отжига поддерживали в виде газовой смеси водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1.
5) После того, как колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, в смешанной атмосфере водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1, незамедлительно проводили охлаждение распылением до температуры 30°С для получения серебристой колтюбинговой трубы (вкратце, серебристой трубы), причем скорость охлаждения распылением составляла 60°С/с.
6) Серебристую трубу, охлажденную на этапе (5), пропускали через катушку с промежуточной частотой, имеющую длину 50 см, в атмосфере азота с равномерной скоростью 2 м/с для быстрого отпуска, для нагревания серебристой трубы до 400°С.
7) Проводили охлаждение водой.
На виде по ФИГ. 4-ФИГ. 6, структура серебристой трубы, полученной после обработки на этапах (4)-(7), была заметно улучшена. Структуры в соответствующих позициях области сварного шва, теплочувствительной области и стенки трубы были более равномерными и были дополнительно улучшены. Все их размеры были меньше чем 20 мкм. Ее структура области сварного шва была заметно улучшена, так что серебристая труба была в целом более гомогенной.
Пределы прочности в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке серебристой трубы, полученной путем выполнения обработки с этапов (4)-(7) трубы с лазерным сварным швом были устойчивыми и все составляли 1099 МПа. Более того, предел прочности области сварного шва был улучшен на 279 Мпа, а пределы прочности теплочувствительной области и стенки трубы были улучшены, соответственно, на 419 МПа и 379 МПа.
Пример 2
Процесс гомогенизации для колтюбинговой трубы включает следующие конкретные этапы:
1) Очистку поверхности выполняли на трубе из стали из низкоуглеродистого сплава, размер которой составлял Ф25,4 мм * 2,8 м (диаметр * толщина стенки) и в которой массовые процентные содержания химических компонентов составляли: С: 0,20%, Si: 0,12%, Mn: 1,00%, Р: 0,015%, S: 0,005%, Cr: 0,30%, Мо: 0,20%, В: 0,0005%, No: 0,020%, Ti: 0,01%, V: 0,020%, и железо: остаток, для удаления антикоррозионного покрытия и поверхностных примесей. В частности, секции трубы очищали и с них удаляли смазку путем использования додецилсульфоната натрия, погружали в водный раствор хлористоводородной кислоты, массовая концентрация которой составляла 15%, на 10 с, для достаточного удаления антикоррозионного покрытия и примесей на поверхности трубы и, наконец, очищали ультразвуком путем использования воды в течение 30 с.
2) Очищенные секции трубы подвергали стыковой сварке в одну деталь путем использования способа лазерной сварки. Диаметр факела лазерной сварки составлял 2 мм, мощность сварки составляла 7000 Вт, фокусное расстояние составляло 230 мм, скорость сварки составляла 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа использовали аргон.
3) Поверхность области сварного шва трубы с лазерным сварным швом полировали для того, чтобы сделать ее гладкой. Было обнаружено, что пределы прочности полос в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке колтюбинговой трубы, составляли, соответственно, 827 МПа, 689 МПа и 723 МПа.
4) После обработки колтюбинговую трубу, подлежащую нагреванию, а также закалке и отпуску, пропускали через печь для отжига с равномерной скоростью, составляющей 2 м/с. Длина печи для отжига составляла 54 метра. Область первых 18 метров представляла собой область для предварительного нагревания, а остальное представляло собой область для закалки и отпуска. Область для предварительного нагревания разделяли на шесть равных секций для предварительного нагревания. Температура первой секции составляла 300°С, температура второй секции составляла 400°С, температура третьей секции составляла 500°С, температура четвертой секции составляла 600°С, температура пятой секции составляла 700°С и температура шестой секции составляла 800°С. Температура области для предварительного нагревания в печи для отжига составляла 930°С. Когда колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, путем использования указанной выше печи для отжига, атмосферу в печи для отжига поддерживали в виде газовой смеси водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1.
5) После того, как колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, в смешанной атмосфере водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1, незамедлительно проводили охлаждение распылением до температуры 15°С для получения серебристой колтюбинговой трубы (вкратце, серебристой трубы), причем скорость охлаждения распылением составляла 80°С/с.
6) Серебристую трубу, охлажденную на этапе (2), пропускали через катушку с промежуточной частотой, имеющую длину 50 см, в атмосфере азота с равномерной скоростью 2 м/с для быстрого отпуска, для нагревания серебристой трубы до 420°С.
7) Проводили охлаждение водой.
Структура серебристой трубы, полученной после обработки на этапах (4)-(7), была заметно улучшена. Структуры в соответствующих позициях области сварного шва, теплочувствительной области и стенки трубы были более равномерными и были улучшены. Все их размеры были меньше чем 20 мкм. Структура области сварного шва была заметно улучшена, так что серебристая труба была в целом более гомогенной.
Пределы прочности в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке серебристой трубы, полученной путем выполнения обработки с этапов (4)-(7) трубы с лазерным сварным швом были устойчивыми и все составляли 1070 МПа. Более того, предел прочности области сварного шва был улучшен на 243 Мпа, а пределы прочности теплочувствительной области и стенки трубы были улучшены, соответственно, на 381 МПа и 347 МПа.
Пример 3
Процесс гомогенизации для колтюбинговой трубы включает следующие конкретные этапы:
1) Очистку поверхности выполняли на трубе из стали из низкоуглеродистого сплава, размер которой составлял Ф25,4 мм * 2,8 м (диаметр * толщина стенки) и в которой массовые процентные содержания химических компонентов составляли: С: 0,28%, Si: 0,20%, Mn: 1,80%, Р: 0,010%, S: 0,005%, Cr: 0,80%, Мо: 0,60%, В: 0,0005%, Nb: 0,060%, Ti: 0,030%, V: 0,080%, и железо: остаток, для удаления антикоррозионного покрытия и поверхностных примесей. В частности, секции трубы очищали и с них удаляли смазку путем использования додецилсульфоната натрия, погружали в водный раствор хлористоводородной кислоты, массовая концентрация которой составляла 15%, на 10 с, для достаточного удаления антикоррозионного покрытия и примесей на поверхности трубы и, наконец, очищали ультразвуком путем использования воды в течение 30 с.
2) Очищенные секции трубы подвергали стыковой сварке в одну деталь путем использования способа лазерной сварки. Диаметр факела лазерной сварки составлял 2 мм, мощность сварки составляла 7000 Вт, фокусное расстояние составляло 230 мм, скорость сварки составляла 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа использовали аргон.
3) Поверхность области сварного шва трубы с лазерным сварным швом полировали для того, чтобы сделать ее гладкой. Было обнаружено, что пределы прочности полос в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке колтюбинговой трубы, составляли, соответственно, 820 МПа, 700 МПа и 730 МПа.
4) После обработки колтюбинговую трубу, подлежащую нагреванию, а также закалке и отпуску, пропускали через печь для отжига с равномерной скоростью, составляющей 2 м/с.Длина печи для отжига составляла 54 метра. Область первых 18 метров представляла собой область для предварительного нагревания, а остальное представляло собой область для закалки и отпуска. Область для предварительного нагревания разделяли на шесть равных секций для предварительного нагревания. Температура первой секции составляла 300°С, температура второй секции составляла 400°С, температура третьей секции составляла 500°С, температура четвертой секции составляла 600°С, температура пятой секции составляла 700°С и температура шестой секции составляла 800°С. Температура области для предварительного нагревания в печи для отжига составляла 930°С. Когда колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, путем использования указанной выше печи для отжига, атмосферу в печи для отжига поддерживали в виде газовой смеси водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1.
5) После того, как колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, в смешанной атмосфере водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1, незамедлительно проводили охлаждение распылением до температуры 40°С для получения серебристой колтюбинговой трубы, причем скорость охлаждения распылением составляла 50°С/с.
6) Серебристую трубу, охлажденную на этапе (2), пропускали через катушку с промежуточной частотой, имеющую длину 50 см, в атмосфере азота с равномерной скоростью 2 м/с для быстрого отпуска, для нагревания серебристой трубы до 520°С.
7) Проводили охлаждение водой.
Структура серебристой трубы, полученной после обработки на этапах (4)-(7), была заметно улучшена. Структуры в соответствующих позициях области сварного шва, теплочувствительной области и стенки трубы были более равномерными и были улучшены. Все их размеры были меньше чем 20 мкм. Структура области сварного шва была заметно улучшена, так что серебристая труба была в целом более гомогенной.
Пределы прочности в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке серебристой трубы, полученной путем выполнения этапов (4)-(7), на трубе с лазерным сварным швом были в целом устойчивыми и все составляли 973 МПа.
Пример 4
Процесс гомогенизации для колтюбинговой трубы включает следующие конкретные этапы:
1) Очистку поверхности выполняли на трубе из стали из низкоуглеродистого сплава, размер которой составлял Ф25,4 мм * 2,8 м (диаметр * толщина стенки) и в которой массовые процентные содержания химических компонентов составляли: С: 0,28%, Si: 0,15%, Mn: 1,42%, Р: 0,014%, S: 0,003%, Cr: 0,060%, Мо: 0,30%, В: 0,0003%, Nb: 0,050%, Ti: 0,027%, V: 0,060%, и железо: остаток, для удаления антикоррозионного покрытия и поверхностных примесей. В частности, секции трубы очищали и с них удаляли смазку путем использования додецилсульфоната натрия, погружали в водный раствор хлористоводородной кислоты, массовая концентрация которой составляла 12%, на 20 с, для достаточного удаления антикоррозионного покрытия и примесей на поверхности трубы и, наконец, очищали ультразвуком путем использования воды в течение 30 с.
2) Очищенные секции трубы подвергали стыковой сварке в одну деталь путем использования способа лазерной сварки. Диаметр факела лазерной сварки составлял 2 мм, мощность сварки составляла 7000 Вт, фокусное расстояние составляло 230 мм, скорость сварки составляла 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа использовали аргон.
3) Поверхность области сварного шва трубы с лазерным сварным швом полировали для того, чтобы сделать ее гладкой. Было обнаружено, что пределы прочности полос в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке колтюбинговой трубы, составляли, соответственно, 815 МПа, 685 МПа и 725 МПа.
4) После обработки колтюбинговую трубу, подлежащую нагреванию, а также закалке и отпуску, пропускали через печь для отжига с равномерной скоростью, составляющей 2 м/с. Длина печи для отжига составляла 54 метра. Область первых 18 метров представляла собой область для предварительного нагревания, а остальное представляло собой область для закалки и отпуска. Область для предварительного нагревания разделяли на шесть равных секций для предварительного нагревания. Температура первой секции составляла 300°С, температура второй секции составляла 400°С, температура третьей секции составляла 500°С, температура четвертой секции составляла 600°С, температура пятой секции составляла 700°С и температура шестой секции составляла 800°С. Температура области для закалки и отпуска в печи для отжига составляла 930°С. Когда колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, путем использования указанной выше печи для отжига, атмосферу в печи для отжига поддерживали в виде газовой смеси водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1.
5) После того, как колтюбинговую трубу нагрели, а также закалили и отпустили, в смешанной атмосфере водорода и азота, имеющей объемное соотношение 3:1, незамедлительно проводили охлаждение распылением до температуры 25°С для получения серебристой колтюбинговой трубы, причем скорость охлаждения распылением составляла 50°С/с.
6) Серебристую трубу, охлажденную на этапе (2), пропускали через катушку с промежуточной частотой, имеющую длину 50 см, в атмосфере азота с равномерной скоростью 2 м/с для быстрого отпуска, для нагревания серебристой трубы до 600°С.
7) Проводили охлаждение водой.
Структура серебристой трубы, полученной после обработки на этапах (4)-(7), была заметно улучшена. Структуры в соответствующих позициях области сварного шва, теплочувствительной области и стенки трубы были более равномерными и были улучшены. Все их размеры были меньше чем 20 мкм. Структура области сварного шва была заметно улучшена, так что колтюбинговая труба в целом была более гомогенной.
Пределы прочности в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке серебристой трубы, полученной путем выполнения этапов (4)-(7), на трубе с лазерным сварным швом были в целом устойчивыми и все составляли 875 МПа.
Примеры 5 и 6
В соответствии с этапами процесса в Примере 1, температуры отпуска на этапе (6) составляли 720°С и 800°С, а остальные этапы были неизменными. Пределы прочности в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке серебристой трубы, полученной после обработки, были устойчивыми и составляли, соответственно, 753 МПа и 492 МПа.
Сравнительный Пример 1
Обработку проводили на колтюбинговой трубе с лазерным сварным швом, произведенной на этапах (1)-(3) Примера 1, путем использования процесса тепловой обработки, описанного в патенте CN105458633B. Конкретными этапами были следующие:
1) Очистку поверхности выполняли на трубе из стали из низкоуглеродистого сплава, размер которой составлял Ф25,4 мм * 2,8 м (диаметр * толщина стенки) и в которой массовые процентные содержания химических компонентов составляли: С: 0,28%, Si: 0,20%, Mn: 1,80%, Р: 0,010%, S: 0,005%, Cr: 0,80%, Мо: 0,60%, В: 0,0005%, Nb: 0,060%, Ti: 0,030%, V: 0,080%, и железо: остаток, для удаления антикоррозионного покрытия и поверхностных примесей. В частности, секции трубы очищали и с них удаляли смазку путем использования додецилсульфоната натрия, погружали в водный раствор хлористоводородной кислоты, массовая концентрация которой составляла 15%, на 10 с, для достаточного удаления антикоррозионного покрытия и примесей на поверхности трубы и, наконец, очищали ультразвуком путем использования воды в течение 30 с.
2) Очищенные секции трубы подвергали стыковой сварке в одну деталь путем использования способа лазерной сварки. Диаметр факела лазерной сварки составлял 2 мм, мощность сварки составляла 7000 Вт, фокусное расстояние составляло 230 мм, скорость сварки составляла 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа использовали аргон.
3) Поверхность области сварного шва трубы с лазерным сварным швом полировали для того, чтобы сделать ее гладкой. Было обнаружено, что пределы прочности полос в трех позициях, а именно области сварного шва, теплочувствительной области и стенке колтюбинговой трубы, составляли, соответственно, 820 МПа, 700 МПа и 730 МПа.
4) Сварной шов нормализовали и колтюбинговой трубе придавали размеры.
5) Тепловую обработку проводили на всей колтюбинговой трубе, а конкретный процесс тепловой обработки был следующим: температуру колтюбинговой трубы повышали до 920°С; затем проводили охлаждение воздухом, а после охлаждения воздухом температуру контролировали на 450°С; а затем проводили охлаждение водой со скоростью охлаждения 150°С/с до комнатной температуры.
Было обнаружено, что колтюбинговая труба, полученная путем выполнения обработки с помощью процесса, была темно-серой (вкратце, серой трубой), а ее поверхность очевидно была окислена. В дополнение, пределы прочности области сварного шва, теплочувствительной области и базового материала стенки колтюбинговой трубы после обработки были неустойчивыми, при этом предел прочности области сварного шва составлял 968 МПа, а пределы прочности теплочувствительной области и базового материала стенки трубы составляли, соответственно, 859 МПа и 915 МПа. Ввиду этого, имела место заметная неоднородность в области сварного шва, теплочувствительной области и стенке колтюбинговой трубы, и существенно влияла на срок службы колтюбинговой трубы.
Пределы прочности, значения прочности на растяжение и удлинения серебристой трубы, изготовленной в соответствии с Примерами 1-6, и серой трубы, изготовленной в соответствии со Сравнительным Примером 1, были показаны в Таблице 1.
Figure 00000001
Из Таблицы 1 также можно увидеть, что за счет процесса гомогенизации, в соответствии с настоящим изобретением, может быть получена гомогенная колтюбинговая труба, обладающая разными значениями прочности на растяжение и пределами прочности, путем использования тех же материалов и меняя лишь температуру отпуска, а окисление наружной поверхности трубы едва ли имело место. Однако было бы трудно получить гомогенную колтюбинговую трубу путем использования процесса обработки в соответствии со Сравнительным Примером 1, причем при проведении тепловой обработки на наружной поверхности колтюбинговой трубы имело место заметное окисление, а ее рабочие характеристики были существенно снижены.
Несколько примеров используются для иллюстрации принципов и способов реализации настоящего изобретения. Описание вариантов реализации используется для помощи в иллюстрации способа и его основных принципов в настоящем изобретении. В дополнение, специалист в данной области техники сможет выполнить различные модификации в части конкретных вариантов реализации и объема заявки в соответствии с замыслом настоящего изобретения. В заключение, содержание настоящего документа не следует рассматривать в качестве ограничения изобретения.

Claims (17)

1. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы, включающий следующие этапы:
1) пропускание колтюбинговой трубы из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом через печь для отжига с равномерной скоростью и выполнение нагревания, а также закалки и отпуска в смешанной атмосфере водорода и азота, причем область для предварительного нагревания по секциям и область для закалки и отпуска последовательно расположены в печи для отжига, температура области для предварительного нагревания по секциям находится в диапазоне от 300 до 800°С, а температура области для закалки и отпуска находится в диапазоне от 900 до 950°С;
2) после нагревания, а также закалки и отпуска колтюбинговой трубы в смешанной атмосфере водорода и азота немедленное проведение охлаждения распылением до температуры от 15 до 40°С для получения серебристой колтюбинговой трубы, причем скорость охлаждения распылением находится в диапазоне от 50 до 80°С/с;
3) пропускание серебристой трубы, охлажденной на этапе (2), через катушку с промежуточной частотой при защите атмосферой азота с равномерной скоростью для выполнения быстрого отпуска, причем цвет отпущенной серебристой трубы сохраняется неизменным, а длина катушки с промежуточной частотой составляет 50 см; и
4) охлаждение водой.
2. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 1, отличающийся тем, что конкретные этапы производства колтюбинговой трубы из стали из низкоуглеродистого сплава с лазерным сварным швом являются следующими:
проведение очистки поверхности на секциях трубы из стали из низкоуглеродистого сплава для удаления антикоррозионного покрытия и поверхностных примесей;
стыковая сварка очищенных секций трубы в одну деталь путем использования способа лазерной сварки, причем диаметр факела лазерной сварки составляет 2 мм, мощность сварки составляет 7000 Вт, фокусное расстояние составляет 230 мм, скорость сварки составляет 3 метра/минуту и во время сварки в качестве защитного газа используется аргон; и
полировка поверхности области сварочного шва трубы с лазерным сварным швом для того, чтобы сделать ее гладкой.
3. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 2, отличающийся тем, что массовые процентные содержания химических компонентов в трубе из стали из низкоуглеродистого сплава следующие: С: 0,20-0,28%, Si: 0,12-0,20%, Mn: 1,00-1,80%, Р: ≤0,015%, S: ≤0,005%, Cr: 0,30-0,80%, Мо: 0,20-0,60%, В: ≤0,0005%, Nb: 0,020-0,060%, Ti: 0,010-0,030%, V: 0,020-0,080%, и железо: остаток.
4. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 2, отличающийся тем, что с трубы из сплава из низкоуглеродистой стали сначала удаляют смазку путем использования анионного поверхностно-активного вещества, затем погружают в разбавленную кислоту на 10-30 с и, наконец, очищают ультразвуком путем использования воды в течение 10-30 с.
5. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 4, отличающийся тем, что разбавленная кислота представляет собой водный раствор хлористоводородной кислоты, массовая концентрация которой находится в диапазоне от 10 до 15%.
6. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 1, отличающийся тем, что объемное соотношение водорода и азота в смешанной атмосфере на этапе (1) и этапе (2) составляет 3:1.
7. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 1, отличающийся тем, что распыляемая среда, используемая при охлаждении распылением на этапе (2), представляет собой смягченную воду, и ее значения рН находятся в диапазоне от 7 до 8.
8. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 1, отличающийся тем, что область для предварительного нагревания по секциям в печи для отжига делят на шесть равных секций для предварительного нагревания, температура первой секции составляет 300°С, температура второй секции составляет 400°С, температура третьей секции составляет 500°С, температура четвертой секции составляет 600°С, температура пятой секции составляет 700°С и температура шестой секции составляет 800°С.
9. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 1, отличающийся тем, что температура области для закалки и отпуска в печи для отжига составляет 930°С.
10. Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы по п. 1, отличающийся тем, что температура отпущенной колтюбинговой трубы находится в диапазоне от 400 до 800°С.
RU2019101533A 2018-12-11 2019-01-21 Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы RU2701667C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811510771.XA CN109609747B (zh) 2018-12-11 2018-12-11 一种连续油管的均质处理工艺
CN201811510771.X 2018-12-11

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2701667C1 true RU2701667C1 (ru) 2019-10-01

Family

ID=66008246

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019101533A RU2701667C1 (ru) 2018-12-11 2019-01-21 Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11268165B2 (ru)
CN (1) CN109609747B (ru)
AR (1) AR115916A1 (ru)
RU (1) RU2701667C1 (ru)
SA (1) SA119400875B1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115449604A (zh) * 2022-09-21 2022-12-09 无锡双马钻探工具有限公司 非开挖整体钻杆加工工艺

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9803256B2 (en) * 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
US10434554B2 (en) 2017-01-17 2019-10-08 Forum Us, Inc. Method of manufacturing a coiled tubing string
CN110983002A (zh) * 2019-12-31 2020-04-10 信达科创（唐山）石油设备有限公司 一种超高钢级连续油管的加工工艺及浸水冷却装置
CN111075368A (zh) * 2019-12-31 2020-04-28 信达科创（唐山）石油设备有限公司 一种多通道复合连续管缆
CN113245857B (zh) * 2021-05-06 2023-03-14 张家港保税区恒隆钢管有限公司 一种海水淡化蒸发器用换热管的制造工艺
CN116904859B (zh) * 2023-07-24 2024-05-14 延安嘉盛石油机械有限责任公司 一种石油油井用钢管及其制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20050076975A1 (en) * 2003-10-10 2005-04-14 Tenaris Connections A.G. Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US20080115863A1 (en) * 2001-06-29 2008-05-22 Mccrink Edward J Method for improving the performance of seam-welded joints using post-weld heat treatment
CN104046918B (zh) * 2013-03-14 2017-10-24 特纳瑞斯盘管有限公司 用于连续管应用的高性能材料及其生产方法
RU2658515C1 (ru) * 2017-05-10 2018-06-21 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Труба высокопрочная из низкоуглеродистой доперитектической молибденсодержащей стали для нефтегазопроводов и способ её производства

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1997538A (en) * 1934-11-27 1935-04-09 Percy A E Armstrong Method of welding alloy steels and product thereof
US3568012A (en) * 1968-11-05 1971-03-02 Westinghouse Electric Corp A microminiature circuit device employing a low thermal expansion binder
US5750955A (en) * 1994-06-28 1998-05-12 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High efficiency, variable position plasma welding process
CN100366778C (zh) * 2005-05-30 2008-02-06 宝山钢铁股份有限公司 一种耐高温隔热油管用钢及其制造方法
CN101481995A (zh) * 2008-01-11 2009-07-15 江苏嘉宝科技制管有限公司 一种高钢级石油套管和油管制造工艺
CN101220408A (zh) 2008-01-23 2008-07-16 江苏凡力钢管有限公司 油管电加热调质热处理方法及装置
US8822875B2 (en) * 2010-09-25 2014-09-02 Queen's University At Kingston Methods and systems for coherent imaging and feedback control for modification of materials
DE102012100509B4 (de) * 2012-01-23 2015-10-08 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verfahren zum Veredeln einer metallischen Beschichtung auf einem Stahlband
CN103266217B (zh) 2013-05-10 2015-01-21 中国石油天然气集团公司 一种调质态石油钢管管端强化热处理工艺
CN104259206B (zh) 2014-08-29 2016-08-17 攀钢集团成都钢钒有限公司 一种用于油管接箍的钛合金无缝管的生产方法
CN104178717B (zh) 2014-09-12 2016-01-13 攀钢集团成都钢钒有限公司 一种钛合金油管的热处理方法
EP3222745B1 (en) * 2014-11-19 2019-08-21 Nippon Steel Corporation Laser welded joint, automotive part, method for producing laser welded joint, and method for manufacturing automotive part
CN105478525B (zh) * 2016-01-06 2017-10-31 河北华通线缆集团股份有限公司 一种内含测井电缆的连续油管的制造方法
CN105458633B (zh) 2016-01-06 2017-12-12 河北华通线缆集团股份有限公司 一种低碳钢连续油管的制造方法
KR101983527B1 (ko) * 2016-03-31 2019-05-28 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 열처리 장치, 강재의 열처리 방법 및 강재의 열간 굽힘 가공 방법
BR112018074261B1 (pt) * 2016-05-27 2023-10-03 Evapco, Inc Sistema de fornecimento de água para fornecer água de pré- resfriamento a um fluxo de ar que entra em um trocador de calor
US10434554B2 (en) * 2017-01-17 2019-10-08 Forum Us, Inc. Method of manufacturing a coiled tubing string
EP3653752A4 (en) * 2017-07-13 2021-05-12 Nippon Steel Corporation ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD FOR ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
US10960487B2 (en) * 2017-09-21 2021-03-30 United States Steel Corporation Weldability improvements in advanced high strength steel
CN109694946B (zh) * 2017-10-24 2020-06-23 宝山钢铁股份有限公司 快速加热冷轧带钢的装置与方法
CN108220782B (zh) * 2018-01-29 2020-04-14 杰森能源技术有限公司 一种在线连续生产、性能动态可调的连续油管及其制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080115863A1 (en) * 2001-06-29 2008-05-22 Mccrink Edward J Method for improving the performance of seam-welded joints using post-weld heat treatment
US20050076975A1 (en) * 2003-10-10 2005-04-14 Tenaris Connections A.G. Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
CN104046918B (zh) * 2013-03-14 2017-10-24 特纳瑞斯盘管有限公司 用于连续管应用的高性能材料及其生产方法
RU2664347C2 (ru) * 2013-03-14 2018-08-16 Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК Высококачественный материал для гибких длинномерных труб и способ его изготовления
RU2658515C1 (ru) * 2017-05-10 2018-06-21 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Труба высокопрочная из низкоуглеродистой доперитектической молибденсодержащей стали для нефтегазопроводов и способ её производства

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115449604A (zh) * 2022-09-21 2022-12-09 无锡双马钻探工具有限公司 非开挖整体钻杆加工工艺

Also Published As

Publication number Publication date
US11268165B2 (en) 2022-03-08
AR115916A1 (es) 2021-03-10
CN109609747A (zh) 2019-04-12
BR102019003246A8 (pt) 2023-03-14
SA119400875B1 (ar) 2022-11-27
CN109609747B (zh) 2022-01-25
US20200181730A1 (en) 2020-06-11
BR102019003246A2 (pt) 2020-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2701667C1 (ru) Процесс гомогенизации колтюбинговой трубы
JP3485980B2 (ja) ボイラ−用溶接クラッド鋼管の製造方法
JP4832287B2 (ja) 冷間加工された高強度シームレス耐食管の製造方法
US7540402B2 (en) Method for controlling weld metal microstructure using localized controlled cooling of seam-welded joints
JP4274177B2 (ja) 軸受要素部品用鋼管、その製造方法および切削方法
US20230079323A1 (en) Electric resistance welded steel pipe or tube
JP2009019503A (ja) 燃料噴射管用鋼管およびその製造方法
CN111041349A (zh) 一种高铬合金耐蚀连续管及其制备方法
JP2009530499A (ja) 高強度を有する溶接可能でステンレスの管状構造体の製造システム及びそれから得られた製品
CN111570559A (zh) 一种低碳高强度奥氏体不锈钢连续管及其制备方法
JPS63238217A (ja) 低温靭性および耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法
JP2007119865A (ja) 機械構造部材用鋼管およびその製造方法
JP3077576B2 (ja) 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼溶接管の製造方法
CN114293104A (zh) 一种经济型屈服强度550MPa级液压油缸缸筒用钢管及其制造方法
JP2650558B2 (ja) 高加工性溶接鋼管の製造方法
WO2008086028A1 (en) Method for controlling weld metal microstructure using localized controlled cooling of seam-welded joints
JP2827839B2 (ja) 高強度、厚肉、高靱性ベンド鋼管の製造方法
CN113245858B (zh) 一种变换除氧器用换热管的制造工艺
BR102019003246B1 (pt) Processo de homogenização para tubulação espiralada
CN117773297A (zh) 一种1.2GPa海洋平台用中锰钢的闪光对焊焊接方法
JPH0328322A (ja) 切削加工性に優れた電縫鋼管の製造法
CN116024506A (zh) 厚壁bj1050起重机臂架用无缝钢管及制备方法
CN117531828A (zh) 一种超高铬耐热焊接用钢盘条的轧制方法
CN115138706A (zh) 一种钴基高温合金无缝管材的加工工艺
CN116967717A (zh) 一种焊接碟簧及其成形方法