JPS5841955B2 - 高耐食性クロム系ステンレス鋼の不活性ガスア−ク溶接用ワイヤ - Google Patents
高耐食性クロム系ステンレス鋼の不活性ガスア−ク溶接用ワイヤInfo
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- JPS5841955B2 JPS5841955B2 JP5821677A JP5821677A JPS5841955B2 JP S5841955 B2 JPS5841955 B2 JP S5841955B2 JP 5821677 A JP5821677 A JP 5821677A JP 5821677 A JP5821677 A JP 5821677A JP S5841955 B2 JPS5841955 B2 JP S5841955B2
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- welding
- wire
- corrosion resistance
- chromium
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐食性と機械的性質に優れた、高耐食性クロム
系ステンレス鋼の不活性ガスアーク溶接用ワイヤに関す
るものである。
系ステンレス鋼の不活性ガスアーク溶接用ワイヤに関す
るものである。
合金元素としてＮｉを含まないクロム系ステンレス鋼は
安価であること、各種の応力耐食割れを超こさないとい
う利点があるが、他方一般耐食性が劣り溶接性不良と溶
接部の耐食性、機械的性質が低いため、広範囲の適用、
特に化学プラントなど高い信頼性の要求される部門への
適用が遅れている。
安価であること、各種の応力耐食割れを超こさないとい
う利点があるが、他方一般耐食性が劣り溶接性不良と溶
接部の耐食性、機械的性質が低いため、広範囲の適用、
特に化学プラントなど高い信頼性の要求される部門への
適用が遅れている。
これらの部門にはオーステナイト系ステンレス鋼が多用
されているのが現状であるが、致命的な応力腐食割れの
発生が多いため、信頼性は必ずしも高いとはいえない場
合が多い。
されているのが現状であるが、致命的な応力腐食割れの
発生が多いため、信頼性は必ずしも高いとはいえない場
合が多い。
しかしながら、近年応力腐食割れを起こさないというク
ロム系ステンレス鋼の特徴を生かし、従来よりも耐食性
を向上させたクロム系ステンレス鋼が多く開発されてい
る。
ロム系ステンレス鋼の特徴を生かし、従来よりも耐食性
を向上させたクロム系ステンレス鋼が多く開発されてい
る。
このようなりロム系ステンレス鋼の多くは、その目的で
ある耐食性からＣｒ量を１６％以上とするものがほとん
どであり、さらに耐食性を向上させるためＭｏを０．７
５％以上添加しているのが通常である。
ある耐食性からＣｒ量を１６％以上とするものがほとん
どであり、さらに耐食性を向上させるためＭｏを０．７
５％以上添加しているのが通常である。
また耐食性及び機械的性質に有害であるＣ、Ｎを安定化
させる元素としてＴｉ、Ｎｂ を単独するいはＴｉ、Ｎ
ｂ の複合で添加している例も多（みられる。
させる元素としてＴｉ、Ｎｂ を単独するいはＴｉ、Ｎ
ｂ の複合で添加している例も多（みられる。
さらに近年耐食性、機械的性質に対して有害であるＣ、
Ｎを従来より低下させた高耐食性クロム系ステンレス鋼
も開発されるに至っている。
Ｎを従来より低下させた高耐食性クロム系ステンレス鋼
も開発されるに至っている。
以上、述べたような耐食性クロム系ステンレス鋼の溶接
においては、溶接ワイヤとしてオーステナイト系を用い
る方法と母材とほぼ同組成の共金クロム系を用いる方法
とがあり、オーステナイト系を用いると溶接金属の機械
的性能は良好であり溶接性は共金のものにくらべると良
好である反面成分的に多量のＮｉを含んでいるため、溶
接部の応力腐食割れなど種々の問題点を有しておりこれ
が大きな欠点となっている。
においては、溶接ワイヤとしてオーステナイト系を用い
る方法と母材とほぼ同組成の共金クロム系を用いる方法
とがあり、オーステナイト系を用いると溶接金属の機械
的性能は良好であり溶接性は共金のものにくらべると良
好である反面成分的に多量のＮｉを含んでいるため、溶
接部の応力腐食割れなど種々の問題点を有しておりこれ
が大きな欠点となっている。
他方クロム系を用いると母材とほぼ同成分であるため、
溶接金属の性能はきわめて悪く、溶接性特に延性、靭性
が著しく悪いという欠点を有してる。
溶接金属の性能はきわめて悪く、溶接性特に延性、靭性
が著しく悪いという欠点を有してる。
このような場合、一般に後熱処理によって延性靭性の改
善を計っているが、それでも充分ではない。
善を計っているが、それでも充分ではない。
このような傾向は耐食性の向上のためにＣｒ量を増加す
るほど、またＭＯ量を増加するほど著しくなりクロム系
ワイヤを用いて溶接することが困難となる。
るほど、またＭＯ量を増加するほど著しくなりクロム系
ワイヤを用いて溶接することが困難となる。
以上述べたような点から、クロム系で十分な機械的性質
および高耐食性を有する溶接部が得られるような溶接用
ワイヤの開発が強く望まれている。
および高耐食性を有する溶接部が得られるような溶接用
ワイヤの開発が強く望まれている。
本発明者らは以上の点に鑑み、種々検討の結果高耐食ク
ロム系ステンレス鋼の不活性ガスアーク溶接ワイヤとし
て、ワイヤ中のＣ，Ｎを従来のクロム系ワイヤより低く
制限し、かつＴｉ、、Ｎｂ、ＡＩを適量添加しまたＣｒ
、Ｍｏを十分添加することにより、溶接ままで、十分な
耐食性、機械的特性を有する溶接部を得ることができる
ことを見い出し、新しい溶接ワイヤの開発に成功したも
のである。
ロム系ステンレス鋼の不活性ガスアーク溶接ワイヤとし
て、ワイヤ中のＣ，Ｎを従来のクロム系ワイヤより低く
制限し、かつＴｉ、、Ｎｂ、ＡＩを適量添加しまたＣｒ
、Ｍｏを十分添加することにより、溶接ままで、十分な
耐食性、機械的特性を有する溶接部を得ることができる
ことを見い出し、新しい溶接ワイヤの開発に成功したも
のである。
すなわち、本発明はＣ＋Ｎ≦０．０３０％の範囲で、Ｃ
≦０．０１５％、Ｃｒ １６．００〜２５．００％、Ｍ
ｏ ０．７５〜３．５０％、（Ｔｉ＋Ｎｂ ）／（Ｃ＋
Ｎ）≧１５の範囲で、ＴｉＯ，０３〜０．５０％、Ｎｂ
Ｏ，０３〜０．５０％、ＡＩｏ、０２５〜１．００％を
含有することを特徴とする高耐食性クロム系ステンレス
鋼の不活性ガスアーク溶接用ワイヤである。
≦０．０１５％、Ｃｒ １６．００〜２５．００％、Ｍ
ｏ ０．７５〜３．５０％、（Ｔｉ＋Ｎｂ ）／（Ｃ＋
Ｎ）≧１５の範囲で、ＴｉＯ，０３〜０．５０％、Ｎｂ
Ｏ，０３〜０．５０％、ＡＩｏ、０２５〜１．００％を
含有することを特徴とする高耐食性クロム系ステンレス
鋼の不活性ガスアーク溶接用ワイヤである。
なお、本発明において不活性ガスアーク溶接とはＡｒ、
Ｈｅ なとの不活性ガスあるいはこれらに少量の活性ガ
スを加えた雰囲気中で行うアーク溶接であってミグ溶接
、ティグ溶接、プラズマ溶接のいづれを問わない。
Ｈｅ なとの不活性ガスあるいはこれらに少量の活性ガ
スを加えた雰囲気中で行うアーク溶接であってミグ溶接
、ティグ溶接、プラズマ溶接のいづれを問わない。
以下、本発明の詳細な説明する。
クロム系ステンレス鋼の溶接部特性、特に機械的性質を
向上させるために溶接ワイヤ中のＣ，Ｎ含有量を低下さ
せることが効果があるということは公知である。
向上させるために溶接ワイヤ中のＣ，Ｎ含有量を低下さ
せることが効果があるということは公知である。
しかし高クロムでＭｏを添加した高耐食性クロム系溶接
ワイヤについては、どの程度Ｃ，Ｎを低下させればよい
かは全く知られていない。
ワイヤについては、どの程度Ｃ，Ｎを低下させればよい
かは全く知られていない。
第１図は溶接ワイヤ中のＣｒ量を１９％、Ｍ。
を２％を基本系にＣ，Ｎ量を種々変化させた場合のＴＩ
Ｇ溶接部のエリクセン値（Ｅｒ）を調べた結果である。
Ｇ溶接部のエリクセン値（Ｅｒ）を調べた結果である。
母材は板厚１，５ｉｍｔのＣｒ１９％、Ｍｏ ２％、Ｃ
０，００８％、ＮＯ，００９％を含有するクロム系ステ
ンレス鋼である。
０，００８％、ＮＯ，００９％を含有するクロム系ステ
ンレス鋼である。
すなわち、第１図からＣはＮよりも延性劣化に対する効
果が太きく０．０１５％をこえるとエリクセン値の低下
が大きいことがわかる。
果が太きく０．０１５％をこえるとエリクセン値の低下
が大きいことがわかる。
一方ＮについてはＣよりも延性劣化に対する効果はやや
小さくＣ＋Ｎ≦０．０３０％の範囲内にあれば良好な延
性を有することが明らかである。
小さくＣ＋Ｎ≦０．０３０％の範囲内にあれば良好な延
性を有することが明らかである。
このような知見に基いてＣ＋Ｎ≦０．０３０％の範囲で
Ｃ≦０．０１５％と定めた。
Ｃ≦０．０１５％と定めた。
ところで、溶接部で良好な延性を得るためにワイヤ中の
Ｃ，Ｎ量をこのように大巾に低下させる必要のある理由
は耐食性を得るために多量に添加されるＣｒが溶接部延
性低下の一つの原因になること、および延性向上にとっ
ては不利であるＭ。
Ｃ，Ｎ量をこのように大巾に低下させる必要のある理由
は耐食性を得るために多量に添加されるＣｒが溶接部延
性低下の一つの原因になること、および延性向上にとっ
ては不利であるＭ。
の添加があるためである。
すなわち、本発明ワイヤはＣｒ、ＭＯを基本成分とする
クロム系ステンレス鋼用の溶接ワイヤであるのでＣｒ、
Ｍｏ の添加が必要である。
クロム系ステンレス鋼用の溶接ワイヤであるのでＣｒ、
Ｍｏ の添加が必要である。
Ｃｒは耐食性を高める主たる元素であり、その量が増加
するほど耐食性が向上する。
するほど耐食性が向上する。
溶接部の耐食性を確保するためにはワイヤ成分としてＣ
ｒ１６％以上が必要であるが２５％をすぎるとその効果
は飽和する。
ｒ１６％以上が必要であるが２５％をすぎるとその効果
は飽和する。
また、いたずらにＣｒ量を高めても靭性の劣化が起こる
ようになり、さらに溶接部の延性劣化の一つの原因とも
なりうる。
ようになり、さらに溶接部の延性劣化の一つの原因とも
なりうる。
そこでＣｒの範囲を１６．００〜２５．００％と定めた
。
。
また、ＭｏもＣｒとともに耐食性を向上させる。
３．５％をこえるとその効果が飽和するのとあまり多く
添加されると溶接部の延性が低下するので、上限は３．
５０％とした。
添加されると溶接部の延性が低下するので、上限は３．
５０％とした。
また下限は耐食性を確保するため０．７５％とした。
また、Ｃ＋Ｎ≦０．０３０％でＣく０．０１５％という
範囲は従来のクロム系ステンレス鋼母材よりも低い値で
ある。
範囲は従来のクロム系ステンレス鋼母材よりも低い値で
ある。
これはクロム系ステンレス鋼母材においては圧延熱処理
などによってＣ，Ｎ量が高くても十分延性を得ることが
できるが、溶接部は一種の鋳造組織であるため、溶接ま
まの状態ではＣ，Ｎ量が延性に直接影響を与え、溶接部
で特にＣ，Ｎ量を制限する必要があるのである。
などによってＣ，Ｎ量が高くても十分延性を得ることが
できるが、溶接部は一種の鋳造組織であるため、溶接ま
まの状態ではＣ，Ｎ量が延性に直接影響を与え、溶接部
で特にＣ，Ｎ量を制限する必要があるのである。
しかシ実用的にはＣ，Ｎ量を低下させたのみではまだ延
性は不十分であるし、耐食性も不十分である。
性は不十分であるし、耐食性も不十分である。
第２図は母材としてＣｒ１９％、Ｍｏ ２％、ｃｏ、ｏ
ｏｓ％、ＮＯ，００９％を含有する板厚１．５ｍ１ｔの
クロム系ステンレス鋼を用い、ワイヤとしてＣｒ１９％
、Ｍｏ ２％、Ｃ０，０１０％、ＮＯ，０１１％でＴｉ
、Ｎｂ を変化させた場合のＴＩＧ溶接部のエリクセン
試験結果を示す。
ｏｓ％、ＮＯ，００９％を含有する板厚１．５ｍ１ｔの
クロム系ステンレス鋼を用い、ワイヤとしてＣｒ１９％
、Ｍｏ ２％、Ｃ０，０１０％、ＮＯ，０１１％でＴｉ
、Ｎｂ を変化させた場合のＴＩＧ溶接部のエリクセン
試験結果を示す。
この結果より明らかな如く、Ｔｉ、Ｎｂ を複合で適量
添加することにより溶接部の延性が上昇する。
添加することにより溶接部の延性が上昇する。
’［’ｉ、Ｎｂの添加範囲はそれぞれ０．０３〜０．５
０％で、Ｔｉ、Ｎｂ のいづれかが０．５０％を超える
とエリクセン値（Ｅｒ）の低下がはじまる。
０％で、Ｔｉ、Ｎｂ のいづれかが０．５０％を超える
とエリクセン値（Ｅｒ）の低下がはじまる。
またＴｉ、Ｎｂ のいづれかが０．０３％を下まわると
ＴｉあるいはＮｂの単独添加と同じ効果となり延性の上
昇はわずかである。
ＴｉあるいはＮｂの単独添加と同じ効果となり延性の上
昇はわずかである。
これは延性の上昇に対してＴｉ、Ｎｂ 複合添加による
結晶粒微細化効果が太き（影響しており、’ｌ’ｉ 、
Ｎｂのいずれかの単独では微細化効果が小さくなるた
めである。
結晶粒微細化効果が太き（影響しており、’ｌ’ｉ 、
Ｎｂのいずれかの単独では微細化効果が小さくなるた
めである。
コノヨうに’ｌ’ｉ、Ｎｂ の複合添加によって延性が
改善されるが、この場合のＣ，Ｎ量はやはり前述したよ
うにＣ＋Ｎ≦０．０３０％でＣ＜、０．０１５％の領域
であることが必要である。
改善されるが、この場合のＣ，Ｎ量はやはり前述したよ
うにＣ＋Ｎ≦０．０３０％でＣ＜、０．０１５％の領域
であることが必要である。
Ｔｉ、Ｎｂ は延性の改善ばかりでなく、後述するよう
に耐食性の点からも安定化元素として添加が必要である
。
に耐食性の点からも安定化元素として添加が必要である
。
次にＡＩの効果について説明する。
第３図は母材板厚１．５ ｍｙｒｔ ｔのＣｒ１９％、
Ｍ。
Ｍ。
２％、Ｃ０，００８％、ＮＯ，００９％のクロム系ステ
ンレス鋼を用い、溶接ワイヤとしてＣｒ１９％、Ｍｏ
２％、Ｃ０，０１０％、ＮＯ，０１１％、Ｔｉ０１１０
％、ＮｂＯ，２５％でＡＩ添加量を変化させたワイヤを
用いた場合のＴＩＧ溶接部のエリクセン試験値（Ｅｒ）
を示したものである。
ンレス鋼を用い、溶接ワイヤとしてＣｒ１９％、Ｍｏ
２％、Ｃ０，０１０％、ＮＯ，０１１％、Ｔｉ０１１０
％、ＮｂＯ，２５％でＡＩ添加量を変化させたワイヤを
用いた場合のＴＩＧ溶接部のエリクセン試験値（Ｅｒ）
を示したものである。
この結果、Ａ１を適量添加することによって、エリクセ
ン値（Ｅｒ）がＡｌを添加しない場合より上昇し、溶接
部の延性が向上する。
ン値（Ｅｒ）がＡｌを添加しない場合より上昇し、溶接
部の延性が向上する。
ＡＩの溶接ワイヤへの適正添加量は０．０２５％〜１．
００％である。
００％である。
添加量が１．００％を超えると逆に溶接部の延性は劣化
する傾向を示す。
する傾向を示す。
また０、０２５％より少ないとほとんどＡｌ添加の効果
が現れない。
が現れない。
また、溶接部の耐食性に対してはＡ１０．０２５〜１．
００％の範囲であればほとんど悪影響を及ぼさない。
００％の範囲であればほとんど悪影響を及ぼさない。
以上溶接部の延性を中心に考慮すると、Ｃ，Ｎ、’［’
ｉ 、 Ｎｂ 、 ＡＩ の成分を厳重に制限する
必要のあることを示したが、次に溶接部の耐食性から成
分を検討する。
ｉ 、 Ｎｂ 、 ＡＩ の成分を厳重に制限する
必要のあることを示したが、次に溶接部の耐食性から成
分を検討する。
第４図は母材として１．５ｍｍ１．のＣｒ１９％、Ｍｏ
２％、ｃｏ、ｏｏｓ％、ＮＯ，００９％を含有するク
ロム系ステンレス鋼を用い、ワイヤとじてＣｒ１９％、
Ｍｏ ２％、ＡＩｏ、１０％で（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋
Ｎ）の比を変化させたものを使用した場合のＴＩＧ溶接
部のＪ Ｉ Ｓ ５ｔｒａｕｓｓ試験における粒界腐
食割れの発生を調べた結果である。
２％、ｃｏ、ｏｏｓ％、ＮＯ，００９％を含有するク
ロム系ステンレス鋼を用い、ワイヤとじてＣｒ１９％、
Ｍｏ ２％、ＡＩｏ、１０％で（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋
Ｎ）の比を変化させたものを使用した場合のＴＩＧ溶接
部のＪ Ｉ Ｓ ５ｔｒａｕｓｓ試験における粒界腐
食割れの発生を調べた結果である。
Ｔｉ、Ｎｂ の安定化元素としての効果はほぼ同等であ
るため、（Ｔｉ ＋Ｎｂ ） で整理した。
るため、（Ｔｉ ＋Ｎｂ ） で整理した。
また耐食性に有害であるＣ、Ｎについてもほぼ同等の効
果であるため（Ｃ＋Ｎ）で整理した。
果であるため（Ｃ＋Ｎ）で整理した。
この結果、溶接ワイヤ中の（Ｔｉ ＋Ｎｂ ）／ （Ｃ
十Ｎ） ノ値が１５未満であるとＵ曲げ判定においで溶
接部に粒界割れがみられた。
十Ｎ） ノ値が１５未満であるとＵ曲げ判定においで溶
接部に粒界割れがみられた。
しかしく Ｔｉ ＋Ｎｂ ） ／（Ｃ＋Ｎ）≧１５であ
ると溶接部には粒界割れは全（観察されなかった。
ると溶接部には粒界割れは全（観察されなかった。
本試験結果からＴｉ、Ｎｂ の添加は延性の向上のみな
らず、耐食性の上からも必要であることが明らかであり
、粒界腐食割れを防ぐためには、（Ｔ ｉ ＋Ｎｂ ）
／ （Ｃ＋Ｎ ）≧１５ とすることが必要である。
らず、耐食性の上からも必要であることが明らかであり
、粒界腐食割れを防ぐためには、（Ｔ ｉ ＋Ｎｂ ）
／ （Ｃ＋Ｎ ）≧１５ とすることが必要である。
本発明は、特に高耐食性を有するクロム系ステンレス鋼
の不活性ガスアーク溶接用ワイヤとして開発したもので
あるが、従来のクロム系ステンレス鋼、例えばＳＵＳ
４０５、ＳＵ、５４０９．５ＵＳ４１０，５ＵＳ４３０
等に適用しても十分な溶接部の機械的特性及び耐食性を
得られることは勿論であり、使用について何ら支障はな
い。
の不活性ガスアーク溶接用ワイヤとして開発したもので
あるが、従来のクロム系ステンレス鋼、例えばＳＵＳ
４０５、ＳＵ、５４０９．５ＵＳ４１０，５ＵＳ４３０
等に適用しても十分な溶接部の機械的特性及び耐食性を
得られることは勿論であり、使用について何ら支障はな
い。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例 １
第１表に示す本発明ワイヤを溶加ワイヤとして用い、テ
ィグ溶接によってＳＵＳ ４３４鋼（１２７ｆＬれＸ１
００Ｘ２００）を溶接し、溶接ままで曲げ試験及び耐食
性試験を行った。
ィグ溶接によってＳＵＳ ４３４鋼（１２７ｆＬれＸ１
００Ｘ２００）を溶接し、溶接ままで曲げ試験及び耐食
性試験を行った。
なお、溶接条件は下記のとおりであった。
第２表の結果に示す如く、本発明ワイヤによれば、溶接
ままで十分延性を有し、また耐食性試験においても腐食
減量が少なく割れを発生しなかった。
ままで十分延性を有し、また耐食性試験においても腐食
減量が少なく割れを発生しなかった。
実施例 ２
第４表に示す本発明溶接ワイヤを用い、ティグ溶接及び
ミグ溶接によって溶接を行い、溶接ままで溶接部の曲げ
試験エリクセン試験及び耐食性試験を行った。
ミグ溶接によって溶接を行い、溶接ままで溶接部の曲げ
試験エリクセン試験及び耐食性試験を行った。
母材成分を第３表に示す。（１，５ｔＸ１００ｉｍＸ３
００π０溶接条件はティグ溶接では下記のとおりであっ
た。
００π０溶接条件はティグ溶接では下記のとおりであっ
た。
溶接速度： ３０ｃｍ／ｍｉｎ
ワイヤ径：１．０酩φ
ワイヤ添加量：３８ｃｒｒＬ／１ｒｕ！を電極径：２．
４φトリウム人タングステン溶接電流：１００Ａ 予熱：なし シールドガス： Ａｒ １００％、１５Ｊ／ｍバックシ
ールドガス：Ａｒ１０Ｏ％、１゜ｌ／閣
＊＊開先：■開先 突合せギャップ：０關 １パス裏波溶接 ミグ溶接条件は下記のとおりであった。
４φトリウム人タングステン溶接電流：１００Ａ 予熱：なし シールドガス： Ａｒ １００％、１５Ｊ／ｍバックシ
ールドガス：Ａｒ１０Ｏ％、１゜ｌ／閣
＊＊開先：■開先 突合せギャップ：０關 １パス裏波溶接 ミグ溶接条件は下記のとおりであった。
溶接速度： ５０ｃｍ／１ｎｉｎ
ワイヤ径：１．Ｏ關φ
溶接電流：１００Ａ−１１ＯＡ
予熱：なし
シールドガス：Ａｒ＋０．５％０２．２０１／ｍｖＬバ
ックシールドガス：Ａｒ１０Ｏ％、１０１／血 開先：■開先 突合せギャップ：０１１ＬｖＩＬ １パス裏波溶接 第５表に溶接部のエリクセン試験結果及びＪ Ｉ Ｓ
５ｔｒａｕｓｓ試験結果を示す。
ックシールドガス：Ａｒ１０Ｏ％、１０１／血 開先：■開先 突合せギャップ：０１１ＬｖＩＬ １パス裏波溶接 第５表に溶接部のエリクセン試験結果及びＪ Ｉ Ｓ
５ｔｒａｕｓｓ試験結果を示す。
第５表の結果から本発明ワイヤによれば、溶接部の加工
性は良好であり粒界腐食割れも全く起こらないことが明
らかである。
性は良好であり粒界腐食割れも全く起こらないことが明
らかである。
実施例 ３
第６表に示す成分の母材（６ｉ＠ｔＸ２００關×２００
ｍｍ）を用いてティグ溶接を行った。
ｍｍ）を用いてティグ溶接を行った。
試験に用いた溶接ワイヤ成分を第７表に示す。
溶接条件は下記のとおりであった。
溶接速度： ｉ ０ｃｒｎ／ｖｔｍ
ワイヤ径：Ｌ６ｍｍφ
電極径：２．４φトリウム人タングステン ＊＊
溶接電流： １６０Ａ（Ｄ、Ｃ，） 予熱：なし シールドガス：Ａｒ１０Ｏ％、１５１／ｍｍ開先形状：
６０°Ｖ開先、ルートギャップ５關裏当材：母材と同一
材 パス数：１０パス 層間温度ニア０〜ｉｏｏ℃ 第８表に溶接ままでの溶接部の曲げ試験及びＪ Ｉ Ｓ
５ｔｒａｕｓｓ試験結果を示す。
溶接電流： １６０Ａ（Ｄ、Ｃ，） 予熱：なし シールドガス：Ａｒ１０Ｏ％、１５１／ｍｍ開先形状：
６０°Ｖ開先、ルートギャップ５關裏当材：母材と同一
材 パス数：１０パス 層間温度ニア０〜ｉｏｏ℃ 第８表に溶接ままでの溶接部の曲げ試験及びＪ Ｉ Ｓ
５ｔｒａｕｓｓ試験結果を示す。
この結果本発明ワイヤによれば溶接部の曲げ性は良好で
あり粒界腐食性も良好であることが明らかである。
あり粒界腐食性も良好であることが明らかである。
以上、実施例で示したように、本発明の溶接ワイヤは高
耐食性クロム系ステンレス鋼の不活性ガスアーク溶接に
対して多大の効果を有するものであり、溶接ままでも良
好な機械的性質及び耐食性を得ることができる。
耐食性クロム系ステンレス鋼の不活性ガスアーク溶接に
対して多大の効果を有するものであり、溶接ままでも良
好な機械的性質及び耐食性を得ることができる。
本発明によって適用が困難であった各種機器、構造物へ
の高耐食クロム系ステンレス鋼の利用が可能となったの
で本発明は産業上貢献するところ極めて犬なるものがあ
る。
の高耐食クロム系ステンレス鋼の利用が可能となったの
で本発明は産業上貢献するところ極めて犬なるものがあ
る。
第１図は高耐食クロム系ステンレス鋼ＴＩＧ溶接部の加
工性（エリクセン試験値）に及ぼす溶接ワイヤ中のＣ，
Ｎの影響を示す図、第２図はＴＩＧ溶接部加工性に及ぼ
すＴｉ、、Ｎｂ の影響を示す図、第３図はＴＩＧ溶接
部加工性に及ぼすＡｌの影響を示す図、第４図はＴＩＧ
溶接部の粒界腐食性を溶接ワイヤ中の（Ｔｉ ＋Ｎｂ
） ／ （Ｃ＋Ｎ）の比で整理した図である。
工性（エリクセン試験値）に及ぼす溶接ワイヤ中のＣ，
Ｎの影響を示す図、第２図はＴＩＧ溶接部加工性に及ぼ
すＴｉ、、Ｎｂ の影響を示す図、第３図はＴＩＧ溶接
部加工性に及ぼすＡｌの影響を示す図、第４図はＴＩＧ
溶接部の粒界腐食性を溶接ワイヤ中の（Ｔｉ ＋Ｎｂ
） ／ （Ｃ＋Ｎ）の比で整理した図である。
Claims (1)
- Ｉ Ｃ＋Ｎ≦０．０３０％の範囲で、Ｃ≦０．０１５
％、Ｃｒ １６．００−２５．００％、Ｍｏ ０．７５
〜３．５０％、（Ｔｉ ＋Ｎｂ ） ／ （Ｃ＋Ｎ ）
≧１５の範囲で、ＴｉＯ，０３〜０．５０％、ＮｂＯ，
０３〜０．５０％、ＡＩｏ、０２５〜１．００％を含有
することを特徴とする高耐食性クロム系ステンレス鋼の
不活性ガスアーク溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5821677A JPS5841955B2 (ja) | 1977-05-21 | 1977-05-21 | 高耐食性クロム系ステンレス鋼の不活性ガスア−ク溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5821677A JPS5841955B2 (ja) | 1977-05-21 | 1977-05-21 | 高耐食性クロム系ステンレス鋼の不活性ガスア−ク溶接用ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53144438A JPS53144438A (en) | 1978-12-15 |
| JPS5841955B2 true JPS5841955B2 (ja) | 1983-09-16 |
Family
ID=13077856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5821677A Expired JPS5841955B2 (ja) | 1977-05-21 | 1977-05-21 | 高耐食性クロム系ステンレス鋼の不活性ガスア−ク溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841955B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2565998B1 (fr) * | 1984-06-14 | 1993-01-08 | Stein Industrie | Procede de soudage par fusion avec apport de metal a l'arc sous gaz inerte d'acier inoxydable ferritique |
| US5857141A (en) * | 1996-06-11 | 1999-01-05 | Illinois Tool Works Inc. | Metal-core weld wire for welding galvanized steels |
| JP5236158B2 (ja) * | 2005-01-26 | 2013-07-17 | 日本ウエルディング・ロッド株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びその製造方法 |
| US7732733B2 (en) * | 2005-01-26 | 2010-06-08 | Nippon Welding Rod Co., Ltd. | Ferritic stainless steel welding wire and manufacturing method thereof |
-
1977
- 1977-05-21 JP JP5821677A patent/JPS5841955B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53144438A (en) | 1978-12-15 |
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