JPS5839441A - 複合断熱板 - Google Patents
複合断熱板Info
- Publication number
- JPS5839441A JPS5839441A JP56139078A JP13907881A JPS5839441A JP S5839441 A JPS5839441 A JP S5839441A JP 56139078 A JP56139078 A JP 56139078A JP 13907881 A JP13907881 A JP 13907881A JP S5839441 A JPS5839441 A JP S5839441A
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- Japan
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- board
- composite
- polystyrene foam
- heat insulating
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は複合板、さらに詳くはポリスチレン、系発泡
板に無機質繊維で補強した炭酸カルシウム発泡板を積層
してなった複合断熱板に関する。その目的はポリスチレ
ン系発泡板の欠点である低耐熱性、可燃性、溶媒可溶性
、脆弱性等を改善した、極めて高い断熱性を備えた複合
断熱板を提案するにある。・ ポリスチレン系発泡板は熱伝導率が極めて低く、高圧縮
強度、低吸湿性、耐水性、形態保持性等を備え、建築物
、倉庫、タンク、パイプ等の断熱材として広く使用され
ている。しかし、耐熱温度（約８０℃）が低く、可燃性
であり、ベンゼン等の溶媒に容易に溶解し、機械的にも
脆弱である等の欠点がある。従ってポリスチレン発泡板
を断熱材として用いる場合は使用部位あるいは使用条件
が制約されることが多かった。
板に無機質繊維で補強した炭酸カルシウム発泡板を積層
してなった複合断熱板に関する。その目的はポリスチレ
ン系発泡板の欠点である低耐熱性、可燃性、溶媒可溶性
、脆弱性等を改善した、極めて高い断熱性を備えた複合
断熱板を提案するにある。・ ポリスチレン系発泡板は熱伝導率が極めて低く、高圧縮
強度、低吸湿性、耐水性、形態保持性等を備え、建築物
、倉庫、タンク、パイプ等の断熱材として広く使用され
ている。しかし、耐熱温度（約８０℃）が低く、可燃性
であり、ベンゼン等の溶媒に容易に溶解し、機械的にも
脆弱である等の欠点がある。従ってポリスチレン発泡板
を断熱材として用いる場合は使用部位あるいは使用条件
が制約されることが多かった。
この発明は上記問題点に着目してなされたものであり、
その要旨は、ポリスチレン系発泡板の少なくとも片表面
に無機質繊維で補強した炭酸カルシウム発泡板を積層し
てなった複合板である。 ゛ 無機質繊維で補強した炭酸カルシウム発泡板（この発明
においては以下、炭カル板と呼称する）は、炭酸カルシ
ウムと補強材である。ガラス繊維、石綿、炭素繊維等の
無機質繊維とを少量の合成樹脂バインダーを用いて発泡
成形してなったものである。この炭カル板、例えば補強
材として石綿、バインダーとして塩化ビニル系樹脂を用
いたもの（フジ化成工業社製、商品名ロックセルボード
）は、熱伝導率０，０５５Ｋｃａｌ／ｍ ｈｒ℃でポリ
スチレン系発泡板の熱伝導率（旭ダウ社製、スタイロフ
ォームＥＫは０．０２５ Ｋｃａｌ／ｍｈｒ １：）に
比べ劣るが、３００℃の高温に耐え、不燃性であシ、衝
撃や折曲に対し脆さがなく、溶媒にも不溶でポリスチレ
ン系発泡板の欠点を補う物性を備えている。
その要旨は、ポリスチレン系発泡板の少なくとも片表面
に無機質繊維で補強した炭酸カルシウム発泡板を積層し
てなった複合板である。 ゛ 無機質繊維で補強した炭酸カルシウム発泡板（この発明
においては以下、炭カル板と呼称する）は、炭酸カルシ
ウムと補強材である。ガラス繊維、石綿、炭素繊維等の
無機質繊維とを少量の合成樹脂バインダーを用いて発泡
成形してなったものである。この炭カル板、例えば補強
材として石綿、バインダーとして塩化ビニル系樹脂を用
いたもの（フジ化成工業社製、商品名ロックセルボード
）は、熱伝導率０，０５５Ｋｃａｌ／ｍ ｈｒ℃でポリ
スチレン系発泡板の熱伝導率（旭ダウ社製、スタイロフ
ォームＥＫは０．０２５ Ｋｃａｌ／ｍｈｒ １：）に
比べ劣るが、３００℃の高温に耐え、不燃性であシ、衝
撃や折曲に対し脆さがなく、溶媒にも不溶でポリスチレ
ン系発泡板の欠点を補う物性を備えている。
従って、ポリスチレン系発泡板の表面に炭カル板を積層
してなった複合板は、ポリスチレン系発泡板単独のもの
に比べ、断熱性能はやや低下するが殆んど同等の極めて
高い性能を備え、表層部の耐熱性、耐火性、溶媒溶解性
および脆弱性等が改善されて、使用部位および条件が著
しく拡大される。逆に炭カル板単独のものに比べても、
断熱性能が向上し、軽量化（ポリスチレン系発泡板３０
〜４０に９／ｍ”、炭カル板９０〜１２０Ｋｌ／ｍ３＞
と低コスト化が可能となシ断熱材としての使用可能範囲
を拡大することができる。
してなった複合板は、ポリスチレン系発泡板単独のもの
に比べ、断熱性能はやや低下するが殆んど同等の極めて
高い性能を備え、表層部の耐熱性、耐火性、溶媒溶解性
および脆弱性等が改善されて、使用部位および条件が著
しく拡大される。逆に炭カル板単独のものに比べても、
断熱性能が向上し、軽量化（ポリスチレン系発泡板３０
〜４０に９／ｍ”、炭カル板９０〜１２０Ｋｌ／ｍ３＞
と低コスト化が可能となシ断熱材としての使用可能範囲
を拡大することができる。
以下実施例を図面を用い説明する。
第１図に示す複合板Ａは、厚さ２５ｗｍのポリスチレン
系発泡板１０片表面に厚さ１０＋ｍｎの炭カル板２を接
着剤接合し積層してなったものである。
系発泡板１０片表面に厚さ１０＋ｍｎの炭カル板２を接
着剤接合し積層してなったものである。
この複合板Ａはポリスチレン系発泡板単独のものに比べ
脆弱性が向上し、同じ厚さの炭カル板単独のものに比べ
断熱性能が優れている。従って、第２図のごとく、木造
建物の外側に断熱材として取付け、屋外層に配した炭カ
ル板２の表面に直接モルタル３を塗着して外壁を形成す
ることかできる。炭カル板２はモルタル３の重量を支承
し、しかもモルタル３との接着強度も高くラス金網等を
用いることなく、実用強度を有し、内層のポリスチレン
系発泡板と一体となシ、高い断熱と防湿効果を挙げるこ
とができる。 □第６図に示す複合板Ｂは前記第１
図の複合板Ａの炭カル板２面に薄鋼板４を接着積層して
なったものである。なお、この実施例においては、薄鋼
板４の隣合う２辺縁部は複合板Ａの縁から１０ｍ程度幅
で張出し、張出縁部５が設けである。
脆弱性が向上し、同じ厚さの炭カル板単独のものに比べ
断熱性能が優れている。従って、第２図のごとく、木造
建物の外側に断熱材として取付け、屋外層に配した炭カ
ル板２の表面に直接モルタル３を塗着して外壁を形成す
ることかできる。炭カル板２はモルタル３の重量を支承
し、しかもモルタル３との接着強度も高くラス金網等を
用いることなく、実用強度を有し、内層のポリスチレン
系発泡板と一体となシ、高い断熱と防湿効果を挙げるこ
とができる。 □第６図に示す複合板Ｂは前記第１
図の複合板Ａの炭カル板２面に薄鋼板４を接着積層して
なったものである。なお、この実施例においては、薄鋼
板４の隣合う２辺縁部は複合板Ａの縁から１０ｍ程度幅
で張出し、張出縁部５が設けである。
第４図は第１図に示した複合板Ａと第５図の複合板Ｂを
用い断熱した使用例である。これは円筒形タンク６の外
表面に４枚の複合板Ａを炭カル板２を内側にして彎曲し
て添付け、その上面に４枚の厚さ５０ｍのポリスチレン
系発泡板７を彎曲して添付け、さらにその上面に４枚の
摺合板Ｂを鋼板４を外側にして彎曲して添付け、構成し
たものである。内層の複合板Ａ間の目地８、中層のポリ
スチレン系発泡板間６０目地９、および外層の複合板８
間の目地１０の位置はそれぞれ上下層間で約４５’の角
度で相異し、中層のポリスチレン系発泡板７および外層
の複合板Ｂの周方内端近傍の外側から合成樹脂ねじ釘１
１を下層の複合板Ａおよびポリスチレン系発泡板７にね
じ込み上下層間を連結し、三層の複合板Ａ１ポリスチレ
ン発泡板７および複合板Ｂを一体とし環状を形成してい
る。また、同時に複合板Ｂの外側に位置する鋼板４の張
出縁部５を隣接する複合板８表面にオーバーラツプして
被せその間を接着剤で接合し、目地１ｏは完全に閉塞さ
れている。
用い断熱した使用例である。これは円筒形タンク６の外
表面に４枚の複合板Ａを炭カル板２を内側にして彎曲し
て添付け、その上面に４枚の厚さ５０ｍのポリスチレン
系発泡板７を彎曲して添付け、さらにその上面に４枚の
摺合板Ｂを鋼板４を外側にして彎曲して添付け、構成し
たものである。内層の複合板Ａ間の目地８、中層のポリ
スチレン系発泡板間６０目地９、および外層の複合板８
間の目地１０の位置はそれぞれ上下層間で約４５’の角
度で相異し、中層のポリスチレン系発泡板７および外層
の複合板Ｂの周方内端近傍の外側から合成樹脂ねじ釘１
１を下層の複合板Ａおよびポリスチレン系発泡板７にね
じ込み上下層間を連結し、三層の複合板Ａ１ポリスチレ
ン発泡板７および複合板Ｂを一体とし環状を形成してい
る。また、同時に複合板Ｂの外側に位置する鋼板４の張
出縁部５を隣接する複合板８表面にオーバーラツプして
被せその間を接着剤で接合し、目地１ｏは完全に閉塞さ
れている。
この使用例においては、タンク６が８０℃以上の高温と
なっても、これに接する材料は複合板Ａの炭カル板２で
あって耐熱性が高く、しかも、熱伝導率も低いので、内
層のポリスチレン系発泡板１，７が熱による損傷を発生
しがたい。
なっても、これに接する材料は複合板Ａの炭カル板２で
あって耐熱性が高く、しかも、熱伝導率も低いので、内
層のポリスチレン系発泡板１，７が熱による損傷を発生
しがたい。
また、外面は鋼板４で覆われ剛性が高く、しかもその内
側に炭カル板２が配置しであるので、外部から加熱され
たり、衝撃を受けても損傷しがたい。
側に炭カル板２が配置しであるので、外部から加熱され
たり、衝撃を受けても損傷しがたい。
なお、合成樹脂ねじ釘１１として、例えばポリエチレン
等の強度が高い材料製であって、直径５〜１０Ｗ１１長
さ５０〜１５０ｍｍ、ねじ山数３〜１０ケ／１０個、先
端部と根本部との太さかあまシかわらないものを用いる
ならば連結強度が高く、上下層間の目地位置をずらせて
おき、上下層間にまたがりねじ込み連結するならば全体
が環状となシ、接着剤等で強固に接着しなくても、簡易
確実に取付施工ができ、金属材料のように断熱性の低下
もない。さらに、このタンクのように温度変化し、壁面
寸法が伸縮する場合には接着剤接着では剥離を起し易い
が、環状をなし取付けるならば、壁面の伸縮に応じ断熱
材が伸縮し断熱材が破損したシ脱落したシすることがな
い。また張出縁部５を設け、これをオーバーラツプし゛
て目地を閉塞するならば、断熱材層の気密性が高まシよ
シ好ましい。
等の強度が高い材料製であって、直径５〜１０Ｗ１１長
さ５０〜１５０ｍｍ、ねじ山数３〜１０ケ／１０個、先
端部と根本部との太さかあまシかわらないものを用いる
ならば連結強度が高く、上下層間の目地位置をずらせて
おき、上下層間にまたがりねじ込み連結するならば全体
が環状となシ、接着剤等で強固に接着しなくても、簡易
確実に取付施工ができ、金属材料のように断熱性の低下
もない。さらに、このタンクのように温度変化し、壁面
寸法が伸縮する場合には接着剤接着では剥離を起し易い
が、環状をなし取付けるならば、壁面の伸縮に応じ断熱
材が伸縮し断熱材が破損したシ脱落したシすることがな
い。また張出縁部５を設け、これをオーバーラツプし゛
て目地を閉塞するならば、断熱材層の気密性が高まシよ
シ好ましい。
第６図に示す使用例は、低温の円筒形タンク１２の外側
面に複合板Ａを炭カル板２を外側にして彎曲して添付け
だものである。端面が接する複合板Ａ、Ａの一方の縁部
は炭カル板２部分を帯状に切欠し、他方の縁部はポリス
チレン発泡板１部分を帯状に切欠し、切欠部分を相互に
合法多接合し、合法シ部分において外側から合成樹脂製
のねじ釘１１を下層のポリスチレン系発泡板１までねじ
込み全体を環状となし取付けである。
面に複合板Ａを炭カル板２を外側にして彎曲して添付け
だものである。端面が接する複合板Ａ、Ａの一方の縁部
は炭カル板２部分を帯状に切欠し、他方の縁部はポリス
チレン発泡板１部分を帯状に切欠し、切欠部分を相互に
合法多接合し、合法シ部分において外側から合成樹脂製
のねじ釘１１を下層のポリスチレン系発泡板１までねじ
込み全体を環状となし取付けである。
この断熱構造は、タンク１２壁面が低温であるので、こ
れに接するポリスチレン系発泡板１は損傷を受けること
がなく、外側は耐熱性、不燃性で、脆弱でない炭カル板
２が配しであるので外表面に保護層を設けることなく、
実用強度を保持することができる。また、ねじ釘１１を
用いることによシ、取付作業が簡易化し、断熱性の低下
をもたらしたシ、タンク壁面の伸縮によシ損傷を起した
シすることがない。
れに接するポリスチレン系発泡板１は損傷を受けること
がなく、外側は耐熱性、不燃性で、脆弱でない炭カル板
２が配しであるので外表面に保護層を設けることなく、
実用強度を保持することができる。また、ねじ釘１１を
用いることによシ、取付作業が簡易化し、断熱性の低下
をもたらしたシ、タンク壁面の伸縮によシ損傷を起した
シすることがない。
この発明で用いるポリスチレン系発泡板は密度２０〜６
０Ｋｆ／ｃｒｎｓ好ましくは２５〜４０Ｋｇ／ 〜３で
あり、厚さは通常２５ｗ〜１ｏｏＩＩＩＫのもので、好
ましくは押出発泡成形板である。また、彎曲して曲面に
添付は使用する場合、あるいは添付は壁面が伸縮したシ
、極低温にさらされる場合などは、一方向に７〜６０チ
の伸度がある発泡板、（例えば旭ダウ社製商品名スタイ
ロフォームフレックス）を用いるとよい。７〜３０％の
破断伸び特性があると、亀裂を生じたシ破損することな
く容易に彎曲できるし、添付壁面の伸縮や低温による収
縮を自体の伸度で吸収緩和して亀裂、破損を生じ難く、
目地間隙が拡大したシすることが防止できる。
０Ｋｆ／ｃｒｎｓ好ましくは２５〜４０Ｋｇ／ 〜３で
あり、厚さは通常２５ｗ〜１ｏｏＩＩＩＫのもので、好
ましくは押出発泡成形板である。また、彎曲して曲面に
添付は使用する場合、あるいは添付は壁面が伸縮したシ
、極低温にさらされる場合などは、一方向に７〜６０チ
の伸度がある発泡板、（例えば旭ダウ社製商品名スタイ
ロフォームフレックス）を用いるとよい。７〜３０％の
破断伸び特性があると、亀裂を生じたシ破損することな
く容易に彎曲できるし、添付壁面の伸縮や低温による収
縮を自体の伸度で吸収緩和して亀裂、破損を生じ難く、
目地間隙が拡大したシすることが防止できる。
炭カル板は通常厚さ１０ｍ＋程度あればこの複合板の目
的を達成することができる。しかし用途目的に応じ５１
１Ｉ１１〜２０ｍ程度の範囲で選択することができる。
的を達成することができる。しかし用途目的に応じ５１
１Ｉ１１〜２０ｍ程度の範囲で選択することができる。
ポリスチン系発泡板と積層するに当ってはエポキシ系、
ウレタン系、ゴム系、酢酸ビニル系ラテックス添加モル
タル等の接着剤を用い容易強固に接合できる。なかでも
、エポキシ系、ウレタン系、ラテックス添加モルタルは
耐熱性が高いので好適である。
ウレタン系、ゴム系、酢酸ビニル系ラテックス添加モル
タル等の接着剤を用い容易強固に接合できる。なかでも
、エポキシ系、ウレタン系、ラテックス添加モルタルは
耐熱性が高いので好適である。
この発明の複合断熱板は実施例に挙げたポリスチレン発
泡板の片表面に炭カル板を積層したものに限定されない
。必要に応じ、両面に炭カル板を積層することもできる
。
泡板の片表面に炭カル板を積層したものに限定されない
。必要に応じ、両面に炭カル板を積層することもできる
。
この発明は以上の通シであり、この複合断熱板はポリス
チレン系発泡板の欠点を改善し、炭カル板単独では達成
し得ない高い断熱性、軽量化、低コスト化を図り得るも
のであって、広い断熱部位に、使用条件を拘束されるこ
となく用いることを可能とするものである。
チレン系発泡板の欠点を改善し、炭カル板単独では達成
し得ない高い断熱性、軽量化、低コスト化を図り得るも
のであって、広い断熱部位に、使用条件を拘束されるこ
となく用いることを可能とするものである。
図面はこの発明の実施例を示すものであって、第１図は
複合板の縦断面図、第２図は第１図の複合板を断熱材と
して用いた外壁の断面図、第６図（ａ）、（ｂ）は鋼板
を積層した複合板の断面図およびコーナ一部の平面図、
第４図、第５図はタンク外周面を断熱施工した場合の断
面図および部分拡大断面図、第６図はタンク外周面を断
熱施工した別の態様例の部分断面図である。 １・・ポリスチレン系発泡板、２・・無機質繊維補強炭
酸カルシウム発泡板、３・・モルタル、４・・鋼板、５
・・張出縁部、６・・タンク、７・・ポリスチレン系発
泡板、８，９，１０・・目地、１１・・合成樹脂ｉじ釘
、１２・・タンク。Ａ・・複合板、Ｂ・・鋼板を積層し
た複合板。
複合板の縦断面図、第２図は第１図の複合板を断熱材と
して用いた外壁の断面図、第６図（ａ）、（ｂ）は鋼板
を積層した複合板の断面図およびコーナ一部の平面図、
第４図、第５図はタンク外周面を断熱施工した場合の断
面図および部分拡大断面図、第６図はタンク外周面を断
熱施工した別の態様例の部分断面図である。 １・・ポリスチレン系発泡板、２・・無機質繊維補強炭
酸カルシウム発泡板、３・・モルタル、４・・鋼板、５
・・張出縁部、６・・タンク、７・・ポリスチレン系発
泡板、８，９，１０・・目地、１１・・合成樹脂ｉじ釘
、１２・・タンク。Ａ・・複合板、Ｂ・・鋼板を積層し
た複合板。
Claims (2)
- （１） ポリスチレン系発泡板の少なくとも片表面に
無機質繊維で補強した炭酸カルシウム発泡板を積層して
なることを特徴とする複合断熱板。 - （２） ポリスチレン系発泡板が一方向に７〜３０％
の破断伸び特性を有する特許請求の範囲第一項記載の複
合断熱板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56139078A JPS5839441A (ja) | 1981-09-03 | 1981-09-03 | 複合断熱板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56139078A JPS5839441A (ja) | 1981-09-03 | 1981-09-03 | 複合断熱板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5839441A true JPS5839441A (ja) | 1983-03-08 |
| JPH0129698B2 JPH0129698B2 (ja) | 1989-06-13 |
Family
ID=15236967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56139078A Granted JPS5839441A (ja) | 1981-09-03 | 1981-09-03 | 複合断熱板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5839441A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62278940A (ja) * | 1986-05-26 | 1987-12-03 | Nichiden Kagaku Kk | 魚貝類のコ−テイング方法 |
| JPH11320735A (ja) * | 1998-05-20 | 1999-11-24 | Toray Ind Inc | 繊維強化プラスチック製耐火建築部材およびその製造方法 |
| JP2008119877A (ja) * | 2006-11-09 | 2008-05-29 | Dainippon Printing Co Ltd | 内装化粧材 |
| JP2009285946A (ja) * | 2008-05-28 | 2009-12-10 | Dainippon Printing Co Ltd | 内装化粧材 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002347157A (ja) * | 2001-05-29 | 2002-12-04 | Comany Inc | 断熱芯材及び、これを用いた断熱不燃パネル |
| JP4776201B2 (ja) * | 2004-04-09 | 2011-09-21 | エスケー化研株式会社 | 断熱構造体及びその施工方法 |
-
1981
- 1981-09-03 JP JP56139078A patent/JPS5839441A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62278940A (ja) * | 1986-05-26 | 1987-12-03 | Nichiden Kagaku Kk | 魚貝類のコ−テイング方法 |
| JPH11320735A (ja) * | 1998-05-20 | 1999-11-24 | Toray Ind Inc | 繊維強化プラスチック製耐火建築部材およびその製造方法 |
| JP2008119877A (ja) * | 2006-11-09 | 2008-05-29 | Dainippon Printing Co Ltd | 内装化粧材 |
| JP2009285946A (ja) * | 2008-05-28 | 2009-12-10 | Dainippon Printing Co Ltd | 内装化粧材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0129698B2 (ja) | 1989-06-13 |
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