JPS5839223B2 - 焼結摺動部材 - Google Patents
焼結摺動部材Info
- Publication number
- JPS5839223B2 JPS5839223B2 JP2631577A JP2631577A JPS5839223B2 JP S5839223 B2 JPS5839223 B2 JP S5839223B2 JP 2631577 A JP2631577 A JP 2631577A JP 2631577 A JP2631577 A JP 2631577A JP S5839223 B2 JPS5839223 B2 JP S5839223B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- sintered sliding
- resistance
- sintered
- caf2
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は粉末冶金法による高温で耐摩摺動特性に優れた
摺動部材に関する。
摺動部材に関する。
近年、工業の著しい発展と共に、宇宙機器、原子力産業
を中心に効率の向上と高速化から潤滑要素は高温化の傾
向に有り、軸受なと高温摺動性に優れた材料の要求が高
まっている。
を中心に効率の向上と高速化から潤滑要素は高温化の傾
向に有り、軸受なと高温摺動性に優れた材料の要求が高
まっている。
現在、これらの材料として一般に使われているのは高速
度鋼の如き、工具鋼、高融点金属、超合金、サーメット
、セラミック、及び黒鉛などである。
度鋼の如き、工具鋼、高融点金属、超合金、サーメット
、セラミック、及び黒鉛などである。
工具鋼、高融点金属、超合金、サーメットらは耐熱性、
耐摩性に優れているが、加工性が悪く材料的にも高級で
ある為、価格的にも高い。
耐摩性に優れているが、加工性が悪く材料的にも高級で
ある為、価格的にも高い。
又セラミックは価格的に比較的安価であるものの、衝撃
強度が小さいという欠点が有り、黒鉛の場合も強度的な
問題と500℃以上の酸化性雰囲気中では耐摩性の低下
という問題を有している。
強度が小さいという欠点が有り、黒鉛の場合も強度的な
問題と500℃以上の酸化性雰囲気中では耐摩性の低下
という問題を有している。
本発明は、これらの点に鑑み、耐熱性、耐酸化性、強度
特性に優れ、しかも価格的には比較的安価な高温摺動部
材を提供せんとするものである。
特性に優れ、しかも価格的には比較的安価な高温摺動部
材を提供せんとするものである。
かかる材料は、以下に述べる様な方法で製造される。
以下%は重量%を示す。鉄粉にCrあるいはFe−Cr
粉を、Cr%で5〜30%、カーボニルニッケル粉末6
〜25%、Ca F 2又はBaF2のフッ化化合物粉
末3〜20%、更に必要に応じてMoあるいはFe−M
o粉末をMo%で0.2〜10%、CoあるいはCo化
合物粉末をCo%で3〜10%、更に炭化物形成等によ
り材質の強化をはかり度い場合には炭素粉o、i〜2.
0%を添加し、小量の成形用型潤滑剤と共に混合、プレ
ス成形した後、1250℃以下の還元性の雰囲気中で3
0分〜1時間焼結する。
粉を、Cr%で5〜30%、カーボニルニッケル粉末6
〜25%、Ca F 2又はBaF2のフッ化化合物粉
末3〜20%、更に必要に応じてMoあるいはFe−M
o粉末をMo%で0.2〜10%、CoあるいはCo化
合物粉末をCo%で3〜10%、更に炭化物形成等によ
り材質の強化をはかり度い場合には炭素粉o、i〜2.
0%を添加し、小量の成形用型潤滑剤と共に混合、プレ
ス成形した後、1250℃以下の還元性の雰囲気中で3
0分〜1時間焼結する。
得られる焼結体は、残留空孔内にCa F 2又はBa
F2を含有する主としてオーステナイト組織の焼結材で
ある。
F2を含有する主としてオーステナイト組織の焼結材で
ある。
構成成分中、Crは鉄中に固溶し、マトリックスの耐熱
性、耐酸化性の改善に役立つが、Cと共存した場合には
Moと共に一部は炭化物となって析出し、耐摩性向上に
役立つ。
性、耐酸化性の改善に役立つが、Cと共存した場合には
Moと共に一部は炭化物となって析出し、耐摩性向上に
役立つ。
5%以下ではこれらの効果が充分でなく、又30%を超
えても材質が脆化し、加工性も低下するので、好ましい
範囲を5〜30%とした。
えても材質が脆化し、加工性も低下するので、好ましい
範囲を5〜30%とした。
Niは水系に於てマトリックスをオーステナイト化する
のに必要な構成元素で、耐熱性、耐酸化性の改善に寄与
する。
のに必要な構成元素で、耐熱性、耐酸化性の改善に寄与
する。
6%以下の添加ではこれらの効果は不充分であり、又2
5%以上になってもコストの割に改善効果が小さいので
6〜25%か適切な範囲である。
5%以上になってもコストの割に改善効果が小さいので
6〜25%か適切な範囲である。
Moの添加はF e −Cr −N i系合金に於てマ
トリックスの耐熱性、耐酸化性の改善、硬質化合物粉末
の形で添加すれば耐摩性の改善に著しく有効であるが、
0.2%以下の添加量では、その効果が顕著でなく、又
逆に10%を超えても材質の劣化や加工性の低下を招く
ので、好ましい添加範囲を0.2〜10%に限定した。
トリックスの耐熱性、耐酸化性の改善、硬質化合物粉末
の形で添加すれば耐摩性の改善に著しく有効であるが、
0.2%以下の添加量では、その効果が顕著でなく、又
逆に10%を超えても材質の劣化や加工性の低下を招く
ので、好ましい添加範囲を0.2〜10%に限定した。
CoはNiと同様マトリックスのオーステナイト化を促
進し、耐熱性の改善に寄与すると共にM。
進し、耐熱性の改善に寄与すると共にM。
−Coの化合物の形で添加されれば耐摩性改善の効果も
発揮する。
発揮する。
3%以下の添加量ではこれらの効果は顕著でなく、又1
0%以上となっても余り効果は変わらないので好ましい
添加範囲を3〜10%とした。
0%以上となっても余り効果は変わらないので好ましい
添加範囲を3〜10%とした。
Cは水系に添加された場合、マトリックスに固溶するか
、炭化物の形で存在し、耐熱性、耐摩性の改善に役立つ
。
、炭化物の形で存在し、耐熱性、耐摩性の改善に役立つ
。
011%以下ではこれらの効果が余り無く、逆に2%以
上となるとネットワーク状の炭化物が形成され易くなり
、耐酸化性の低下と脆化が著しくなるので0.1〜2%
を好ましい添加範囲とする。
上となるとネットワーク状の炭化物が形成され易くなり
、耐酸化性の低下と脆化が著しくなるので0.1〜2%
を好ましい添加範囲とする。
Ca F 2ないしBaF2は本案に於て潤滑剤の役割
を果し、高温雰囲気中での金属凝着を阻止する働きをす
る。
を果し、高温雰囲気中での金属凝着を阻止する働きをす
る。
CaF2及びBaF2の分解温度はそれぞれ1373’
C,1280℃と比較的高く、1250℃以下の温度で
あれば焼結時、分解して消失することはない。
C,1280℃と比較的高く、1250℃以下の温度で
あれば焼結時、分解して消失することはない。
潤滑特性は常温から高温まで安定しており、本発明材に
於ても広い温度域で優れた耐摩性を発揮する。
於ても広い温度域で優れた耐摩性を発揮する。
CaF、又はB a F 2の添加量が3%以下では耐
焼き付き性の改善効果は充分でなく、3%以上入ると強
度低下が大きくなるので好ましい範囲を3〜20%とし
た。
焼き付き性の改善効果は充分でなく、3%以上入ると強
度低下が大きくなるので好ましい範囲を3〜20%とし
た。
以上述べて来た様に、本発明材の特徴は耐熱性、耐酸化
性に優れたオーステナイト系ステンレス組成のマトリッ
クス中に潤滑要素としてのCa F2又はBaF2が分
散存在し、このCaF2.BaF2の存在により高温摺
動下での凝着が防止されるものである。
性に優れたオーステナイト系ステンレス組成のマトリッ
クス中に潤滑要素としてのCa F2又はBaF2が分
散存在し、このCaF2.BaF2の存在により高温摺
動下での凝着が防止されるものである。
以下実施例にて詳細に述べることにする。実施例
一325メツシュのクロウム又はフェロクロウム粉末、
カーボニルニッケル粉末、モリブデンあるいはフェロモ
リブデン粉末、コバルト又はC。
カーボニルニッケル粉末、モリブデンあるいはフェロモ
リブデン粉末、コバルト又はC。
−Mo合金粉末、グラファイト粉末及びCaF2あるい
はBaF2粉末を一100メツシュの鉄粉に下記組成割
合(数字は重量%を示す)になる様に配合し、混合後、
85%の密度に底形1230°Cで1時間焼結(雰囲気
は水素)を行ない得られた焼結材に対し高温での摩耗試
験を実施した。
はBaF2粉末を一100メツシュの鉄粉に下記組成割
合(数字は重量%を示す)になる様に配合し、混合後、
85%の密度に底形1230°Cで1時間焼結(雰囲気
は水素)を行ない得られた焼結材に対し高温での摩耗試
験を実施した。
CA)Fe−8Cr−1ONi−10caF2(B)
Fe−20Cr−1ONi−5CaF2(C)Fe−
20Cr−1ONi−15CaF2(D)Fe−20C
r−1ONi−IMo−10CaFFe−20Cr−1
ONi−5CaF2(C)Fe−20Cr−1ONi−
15CaF2(D)Fe−20Cr−1ONi−I■
Fe−20Cr−8Ni−3Mo−10Co−10Ca
F2(H) F e−20Cr−1ONi−3Mo−
0,5C−10CaF2(I)Fe−20Cr−1ON
i−3Mo−6Co−1,OC−10CaF2 (J)Fe−20Cr−1ONi−3Mo−6Co−1
,0C−10BaF2 (1)焼結後、硬さと密度 硬さくHRB) A 50〜55 B 32〜36 C50〜58 D 48〜54 E 55〜60 F 54〜58 0 50〜56 H64〜70 I 68〜78 J 65〜75 (2)高温摩耗試験 テスト条件 ■)温度500℃(気中) 2)接触圧力 1kg/CI?L 3)摩擦速度 1.5m7’5ec 4)摩擦距離 300m 5)相手材 5UH3(硬さHRC35)比較材として
Fe12、リン青銅、焼結合金Fe−0,3P−5Mo
−IC−3Pbを選び同時に試験を行なった。
Fe−20Cr−1ONi−5CaF2(C)Fe−
20Cr−1ONi−15CaF2(D)Fe−20C
r−1ONi−IMo−10CaFFe−20Cr−1
ONi−5CaF2(C)Fe−20Cr−1ONi−
15CaF2(D)Fe−20Cr−1ONi−I■
Fe−20Cr−8Ni−3Mo−10Co−10Ca
F2(H) F e−20Cr−1ONi−3Mo−
0,5C−10CaF2(I)Fe−20Cr−1ON
i−3Mo−6Co−1,OC−10CaF2 (J)Fe−20Cr−1ONi−3Mo−6Co−1
,0C−10BaF2 (1)焼結後、硬さと密度 硬さくHRB) A 50〜55 B 32〜36 C50〜58 D 48〜54 E 55〜60 F 54〜58 0 50〜56 H64〜70 I 68〜78 J 65〜75 (2)高温摩耗試験 テスト条件 ■)温度500℃(気中) 2)接触圧力 1kg/CI?L 3)摩擦速度 1.5m7’5ec 4)摩擦距離 300m 5)相手材 5UH3(硬さHRC35)比較材として
Fe12、リン青銅、焼結合金Fe−0,3P−5Mo
−IC−3Pbを選び同時に試験を行なった。
密度 g/−
6,30
6,35
6,15
6,25
6,30
6,35
6,37
6,25
6,30
6,30
テストサンプル 平均摩耗幅
比
較 リン青銅 3.2間
材 焼結合金 3.5
以上の結果より判る様に、自己潤滑成分としてフッ化カ
ルシウムないしはフッ化バリウムを含有するオーステナ
イト組織の焼結材料は、耐摩性の優れている材料として
知られている鋳鉄やリン青銅あるいは鉛成分を含有する
焼結合金を上回る高温、酸化雰囲気中での耐摩性、耐焼
き付き性を示した。
ルシウムないしはフッ化バリウムを含有するオーステナ
イト組織の焼結材料は、耐摩性の優れている材料として
知られている鋳鉄やリン青銅あるいは鉛成分を含有する
焼結合金を上回る高温、酸化雰囲気中での耐摩性、耐焼
き付き性を示した。
これは本発明材が耐熱性と耐酸化性に富むマトリックス
と、常温から高温までの幅広い温度域で潤滑性を発揮す
るフッ化化合物から構成されていることによるものと思
われる。
と、常温から高温までの幅広い温度域で潤滑性を発揮す
るフッ化化合物から構成されていることによるものと思
われる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%でCr5〜30%、Ni6〜25%、CaF
2又はBaF23〜20%、残り鉄の組成より成る焼結
摺動部材。 2 重量%でCr5〜30%、Ni6〜25%、Mo0
.2〜IO%、CaF2又はBaF23〜20%、残り
鉄の組成より成る焼結摺動部材。 3 重量%でCr5〜30%、Ni6〜25%、MOo
、2〜10%、co3〜10%、Ca F 2又はBa
F23〜20%、残り鉄の組成より成る焼結摺動部材。 4 重量%でCr5〜30%、Ni6〜25%、MOo
、2〜10%、co3〜10%、C0,1〜2.0%、
CaF2又はBaF23〜20%、残り鉄の組成より成
る焼結摺動部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2631577A JPS5839223B2 (ja) | 1977-03-10 | 1977-03-10 | 焼結摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2631577A JPS5839223B2 (ja) | 1977-03-10 | 1977-03-10 | 焼結摺動部材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS53110905A JPS53110905A (en) | 1978-09-28 |
JPS5839223B2 true JPS5839223B2 (ja) | 1983-08-29 |
Family
ID=12189937
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2631577A Expired JPS5839223B2 (ja) | 1977-03-10 | 1977-03-10 | 焼結摺動部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5839223B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0340273Y2 (ja) * | 1984-09-25 | 1991-08-23 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4376687B2 (ja) * | 2004-04-21 | 2009-12-02 | イーグル工業株式会社 | 摺動部品 |
-
1977
- 1977-03-10 JP JP2631577A patent/JPS5839223B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0340273Y2 (ja) * | 1984-09-25 | 1991-08-23 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS53110905A (en) | 1978-09-28 |
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