JPS5834026A - 二つの反応気体の混合比率制御方法 - Google Patents
二つの反応気体の混合比率制御方法Info
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- JPS5834026A JPS5834026A JP56130727A JP13072781A JPS5834026A JP S5834026 A JPS5834026 A JP S5834026A JP 56130727 A JP56130727 A JP 56130727A JP 13072781 A JP13072781 A JP 13072781A JP S5834026 A JPS5834026 A JP S5834026A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/10—Mixing gases with gases
- B01F23/19—Mixing systems, i.e. flow charts or diagrams; Arrangements, e.g. comprising controlling means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Accessories For Mixers (AREA)
- Control Of Non-Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、二つの反応気体の混合比率制御方法、さら
に詳しくは、二つの気体を反応させ、かつ各気体の残存
量を基準値以下にする際の混合比率制御方法に関する。
に詳しくは、二つの気体を反応させ、かつ各気体の残存
量を基準値以下にする際の混合比率制御方法に関する。
発電所などで原動機として使用されるガスタービンの排
ガスには通常５０〜１００ ｐｐｍの窒素酸化物（以下
ＮＯｘという）が含まれ、高温の排ガスは廃熱ボイラに
導かれ、廃熱回収されて大気に放出される。ところが、
この排ガス中のＮＯＸは大気汚染の原因物質となるので
国。
ガスには通常５０〜１００ ｐｐｍの窒素酸化物（以下
ＮＯｘという）が含まれ、高温の排ガスは廃熱ボイラに
導かれ、廃熱回収されて大気に放出される。ところが、
この排ガス中のＮＯＸは大気汚染の原因物質となるので
国。
地方公共団体がその排出基準値を定めており、ＮＯｘの
排出量を基準値以下に抑えるために、排ガス中にアンモ
ニア（以下ＮＨａという）を注入し、廃熱ボイラに設け
られた触媒反応装置でＮ ＯｘとＮＨ３を反応させて無
害物質の窒素と水に変えている。この反応によりＮＯｘ
とＮＨ３の混合比率（モル比）を約１：ｌに保持すると
残存ＮＯｘ量は入口Ｎ Ｏｘ量の約１／１０ に低下
させることができる。注入ＮＨａ量の比率を増加させる
と、残存ＮＯｘ量をさらに低下させることができるが、
未反応の残存ＮＨａ量を増加させることになり、逆に注
入ＮＨａ量の比率を減少させると残存ＮＯｘ量が増加す
る。また、ＮＯｘとＮＨ３の反応率は反応温度によって
太き（左右され、排ガス温度が３５０〜４００℃の通常
温度範囲では反応率（（入口ＮＯｘ量−残存ＮＯｘ量）
／入口Ｎ Ｏｘ量）は約９０優に保持できるが、ガスタ
ービン起動直後や低負荷時のように３００℃前後の低温
度範囲では反応率は低下する。触媒反応装置入口におけ
るＮＨ３とＮＯｘの混合比率（Ｎ Ｈ３／ Ｎ ＯＸ
（モＪｌ／比））と残存ＮＯｘ量（Ｎｔ７ｆ／ｂ）およ
び残存ＮＨ３量（Ｎｄ／ｈ）との関係が第１図に示され
ており、曲線（Ａ）および（Ｂｌは３５０〜４００℃の
通常温度範囲における残存ＮＯｘ量および残存ＮＨ３量
を、曲線Ｃ）および［Ｄｌは２５０〜３３０℃の低温度
範囲における残存Ｎ Ｏｘ量および残存ＮＨ３量をそれ
ぞれ示している。また、（Ｐｏ）はＮＯｘおよびＮＨａ
の排出基準値（たとえば５ Ｎｔｒｌ’／ｈ）を示して
いる。Ｇ１１）および但１２）は、それぞれ通常温度範
囲において残存ＮＯｘ量が基準値（ＰＯ）と等しくなる
ときの混合比率および残存ＮＨ３量が基準値（Ｐｏ）と
等しくなるときの混合比率を示し、岬１）はこれらの混
合比率（Ｒ１１） （Ｒ１２）の平均値（の１１＋Ｒ１
２） ／２） （以下平均混合比率という）を示して
いる。また、（Ｒ２１）および（Ｒ２２）は、それぞれ
低温度範囲において残存Ｎ Ｏｘ量が基準値ＣＰＯ）と
等しくなるときの混合比率および残存ＮＨａ量が基準値
ＣＰＯ）と等しくなるときの混合比率を示し、岬２）は
これらの混合比率（Ｒ２１）の２２）の平均混合比率（
（Ｒ２１十Ｒ２２）／２）を示している。ガスタービン
の排ガスにＮＨｓを注入する場合、従来は、廃熱ボイラ
出口のＮ Ｏｘ排出量を測定し、この測定値が設定基準
値より大きい場合Ｅこは注入ＮＨａ量を増加させ、測定
値が設定基準値より小さい場合には注入ＮＨａ量を減少
させている。ところが、ＮＯｘとＮＨ３の排出量をでき
るだけ少なくし、かつＮＨ３を増加させる方向と減少さ
せる方向の調整余裕（ａｌｉｂｉを等しくするためには
、ＮＯｘとＮＨｓの混合比率が平均混合比率−■）岬２
）となるように注入ＮＨａ量を制御するのが好ましい。
排出量を基準値以下に抑えるために、排ガス中にアンモ
ニア（以下ＮＨａという）を注入し、廃熱ボイラに設け
られた触媒反応装置でＮ ＯｘとＮＨ３を反応させて無
害物質の窒素と水に変えている。この反応によりＮＯｘ
とＮＨ３の混合比率（モル比）を約１：ｌに保持すると
残存ＮＯｘ量は入口Ｎ Ｏｘ量の約１／１０ に低下
させることができる。注入ＮＨａ量の比率を増加させる
と、残存ＮＯｘ量をさらに低下させることができるが、
未反応の残存ＮＨａ量を増加させることになり、逆に注
入ＮＨａ量の比率を減少させると残存ＮＯｘ量が増加す
る。また、ＮＯｘとＮＨ３の反応率は反応温度によって
太き（左右され、排ガス温度が３５０〜４００℃の通常
温度範囲では反応率（（入口ＮＯｘ量−残存ＮＯｘ量）
／入口Ｎ Ｏｘ量）は約９０優に保持できるが、ガスタ
ービン起動直後や低負荷時のように３００℃前後の低温
度範囲では反応率は低下する。触媒反応装置入口におけ
るＮＨ３とＮＯｘの混合比率（Ｎ Ｈ３／ Ｎ ＯＸ
（モＪｌ／比））と残存ＮＯｘ量（Ｎｔ７ｆ／ｂ）およ
び残存ＮＨ３量（Ｎｄ／ｈ）との関係が第１図に示され
ており、曲線（Ａ）および（Ｂｌは３５０〜４００℃の
通常温度範囲における残存ＮＯｘ量および残存ＮＨ３量
を、曲線Ｃ）および［Ｄｌは２５０〜３３０℃の低温度
範囲における残存Ｎ Ｏｘ量および残存ＮＨ３量をそれ
ぞれ示している。また、（Ｐｏ）はＮＯｘおよびＮＨａ
の排出基準値（たとえば５ Ｎｔｒｌ’／ｈ）を示して
いる。Ｇ１１）および但１２）は、それぞれ通常温度範
囲において残存ＮＯｘ量が基準値（ＰＯ）と等しくなる
ときの混合比率および残存ＮＨ３量が基準値（Ｐｏ）と
等しくなるときの混合比率を示し、岬１）はこれらの混
合比率（Ｒ１１） （Ｒ１２）の平均値（の１１＋Ｒ１
２） ／２） （以下平均混合比率という）を示して
いる。また、（Ｒ２１）および（Ｒ２２）は、それぞれ
低温度範囲において残存Ｎ Ｏｘ量が基準値ＣＰＯ）と
等しくなるときの混合比率および残存ＮＨａ量が基準値
ＣＰＯ）と等しくなるときの混合比率を示し、岬２）は
これらの混合比率（Ｒ２１）の２２）の平均混合比率（
（Ｒ２１十Ｒ２２）／２）を示している。ガスタービン
の排ガスにＮＨｓを注入する場合、従来は、廃熱ボイラ
出口のＮ Ｏｘ排出量を測定し、この測定値が設定基準
値より大きい場合Ｅこは注入ＮＨａ量を増加させ、測定
値が設定基準値より小さい場合には注入ＮＨａ量を減少
させている。ところが、ＮＯｘとＮＨ３の排出量をでき
るだけ少なくし、かつＮＨ３を増加させる方向と減少さ
せる方向の調整余裕（ａｌｉｂｉを等しくするためには
、ＮＯｘとＮＨｓの混合比率が平均混合比率−■）岬２
）となるように注入ＮＨａ量を制御するのが好ましい。
また、排ガス温度が通常温度範囲にある場合と低温度範
囲に、ある場合とで平均混合比率幅り幌２）が変化し、
たとえば低温度範囲にあるにもかかわらず通常温度範囲
の平均混合比率Ｑ／ｒＲ１）を用いて制御した場合Ｅこ
は、残存ＮＨａ量（ＰＩ）が低湿度範囲の平均混合比率
幅２）を用いて制御した場合の残存ＮＨｓ量ノ２）より
大きくなり、好ましくない。
囲に、ある場合とで平均混合比率幅り幌２）が変化し、
たとえば低温度範囲にあるにもかかわらず通常温度範囲
の平均混合比率Ｑ／ｒＲ１）を用いて制御した場合Ｅこ
は、残存ＮＨａ量（ＰＩ）が低湿度範囲の平均混合比率
幅２）を用いて制御した場合の残存ＮＨｓ量ノ２）より
大きくなり、好ましくない。
この発明の目的は、二つの気体を反応させる場合に、気
体温度が変動しても、両方の気体の残存量をできるだけ
少なくすることができる二つの反応気体の混合比率制御
方法を提供することにある。
体温度が変動しても、両方の気体の残存量をできるだけ
少なくすることができる二つの反応気体の混合比率制御
方法を提供することにある。
この発明による制御方法は、上記の目的を達成するため
、第１の気体と第２の気体を反応さぜ、かつ各気体の残
存量を基準値以下にするに際し、第１の気体の残存量が
基準値と等しくなるときの二つの気体の混合比率と第２
の気体の残存量が基準値と等しくなるときの二つの気体
の混合比率との平均を平均混合比率とし、一定の温度範
囲における第１の気体の残存量と平均混合比率との関係
および基準値１こ対する平均混合比率と気体温度との関
係を求めておき、設定された基準値に対する平均混合比
率を求め、気体温度の測定値によりこの平均混合比率を
修正して平均混合比率の目標値を求め、瞥っの気体の混
合比率をこの目標値になるように制御することを特徴と
する。
、第１の気体と第２の気体を反応さぜ、かつ各気体の残
存量を基準値以下にするに際し、第１の気体の残存量が
基準値と等しくなるときの二つの気体の混合比率と第２
の気体の残存量が基準値と等しくなるときの二つの気体
の混合比率との平均を平均混合比率とし、一定の温度範
囲における第１の気体の残存量と平均混合比率との関係
および基準値１こ対する平均混合比率と気体温度との関
係を求めておき、設定された基準値に対する平均混合比
率を求め、気体温度の測定値によりこの平均混合比率を
修正して平均混合比率の目標値を求め、瞥っの気体の混
合比率をこの目標値になるように制御することを特徴と
する。
以下図面を参照してこの発明の詳細な説明する。
第２図は発電所などの大気汚染防止装置を示し、この装
置は、ガスタービン（１）の排ガスの流量計およびＮ
Ｏｘ分析計（２）、排ガスにＮＨ３を注入して廃熱ボイ
ラ（３ンに送るＮＨｓ注入装置（４）、ＮＨ３供給管（
５）より供給されるＮＨａを希釈して注入装置（４）に
送るＮＨ３混合希釈室（６）および希釈ファン（７）、
ＮＨａ供給管（５）に設けられたＮＨ３流量計（８）お
よびＮＨ３流量調節弁（９）、廃熱ボイラ（３）に設け
られ排ガス中のＮＯｘとＮＨａを反応させて窒素と水を
生成する触媒反応装置（１０１、触媒反応装置叫の入口
に設けられた温度計αＤ、廃熱ボイラ（３）のガス排出
管＠に設けられた残存Ｎ Ｏｘ分析計α急、ならびに排
ガスの流量計、ＮＯ！分析計（２）（１３１，Ｎ Ｈ３
流量計＋８）オＪ： ヒ温度計０１）の出力に基いてＮ
Ｈ３流量調節弁（９）の開度を制御する制御装置Ｉより
構成されている。
置は、ガスタービン（１）の排ガスの流量計およびＮ
Ｏｘ分析計（２）、排ガスにＮＨ３を注入して廃熱ボイ
ラ（３ンに送るＮＨｓ注入装置（４）、ＮＨ３供給管（
５）より供給されるＮＨａを希釈して注入装置（４）に
送るＮＨ３混合希釈室（６）および希釈ファン（７）、
ＮＨａ供給管（５）に設けられたＮＨ３流量計（８）お
よびＮＨ３流量調節弁（９）、廃熱ボイラ（３）に設け
られ排ガス中のＮＯｘとＮＨａを反応させて窒素と水を
生成する触媒反応装置（１０１、触媒反応装置叫の入口
に設けられた温度計αＤ、廃熱ボイラ（３）のガス排出
管＠に設けられた残存Ｎ Ｏｘ分析計α急、ならびに排
ガスの流量計、ＮＯ！分析計（２）（１３１，Ｎ Ｈ３
流量計＋８）オＪ： ヒ温度計０１）の出力に基いてＮ
Ｈ３流量調節弁（９）の開度を制御する制御装置Ｉより
構成されている。
制御装置α匂の構成は第３図に示さ６ている。
次にこれを参照して制御装置Ｑ４１の動作すなわちこの
発明の制御方法の１例を説明する。
発明の制御方法の１例を説明する。
ガスタービン（１）の排ガスの流量計０５］の出力（Ｎ
ｄ／ｈ）および廃ガスボイラ（３）出口のＮＯｘ分析計
０３の出力（ＰＰｍ ）は乗算器α印に送られ、これに
より廃ガスボイラ（３）出口のＮＯＸの流量すなわち排
出される残存ＮＯｘ量（Ｑｌ） （Ｎｔｒｌ’／ｈ）が
求められる。この残存ＮＯｘ量の測定値（Ｑｌ）は中央
制御装置および現場に設置された排出基準値設定器αη
（１８１の流量指示計α！１＠にそれぞれ送られる。二
つの設定器αηα印にはＮＯｘの排出基準値を別々ｌこ
設定することができ、切換器＋２１１によりこれらの設
定値のいずれか一方が選択されて演算器■に送られる。
ｄ／ｈ）および廃ガスボイラ（３）出口のＮＯｘ分析計
０３の出力（ＰＰｍ ）は乗算器α印に送られ、これに
より廃ガスボイラ（３）出口のＮＯＸの流量すなわち排
出される残存ＮＯｘ量（Ｑｌ） （Ｎｔｒｌ’／ｈ）が
求められる。この残存ＮＯｘ量の測定値（Ｑｌ）は中央
制御装置および現場に設置された排出基準値設定器αη
（１８１の流量指示計α！１＠にそれぞれ送られる。二
つの設定器αηα印にはＮＯｘの排出基準値を別々ｌこ
設定することができ、切換器＋２１１によりこれらの設
定値のいずれか一方が選択されて演算器■に送られる。
この演算器■には第４図に示されているような通常温度
範囲における残存Ｎ Ｏｘ量と平均混合比率との関係が
記憶されており、まず触媒反応装置（１０１の入口温度
が通常湿度範囲にあると仮定して平均混合比率の参考値
幅ｒ）が求められる。第１１Ｎのグラフより明らかなよ
うに、通常温度範囲における残存ＮＯｘ量と平均混合比
率との間ｌこは一定の関係があり、第３図の曲線（Ａｌ
ｔＢｌを使用し残存ＮＯｘ量を変化させてこれに対す
る平均混合比率をプロットすれば、第４図の曲線が得ら
れる。なお、第４図の残存ＮＯｘ量と平均混合比率の関
係は、触媒反応装置（１αの脱硝触媒の劣化などによっ
て若干変化するので、経時変化を考慮してこれらの関係
を適宜補正する。このようにして求められた平均混合比
率の参考値沸りおよび触媒反応装置αα入口の湿度計０
１Ｊの出力（℃）が温度補償用の演算器＠に送られ、こ
れらに基いて平均混合比率の目標値Ｑａｏ）が求められ
る。この演算器のには第５図に示されているような反応
温度に対する平均混合比率の目標値弘ｂ）と参考値（ｐ
ｒ）の比（以下温度補償係数という）の関係が記憶され
ており、入力された参考値幅りと反応温度測定値に対す
る温度補償係数の乗算により平均混合比率の目標値ｃｖ
！Ｒｏ）が求められる。前述のように、第１図において
、反応温度−が変化すると残存ＮＯｘ量を表わす曲線（
Ａｌ ｔｃｌ ｋよび残存ＮＨ３量を表わす曲線ｔＢｌ
［ＤＪが変化し、一定の排出基準値に対する平均混合
比率もこれに従って変化する。そして、一定の排出基準
値（たとえばＰｏ） ｌこ対し、各反応温度Ｓこおける
平ツトすることにより第５図のグラフが得られる。
範囲における残存Ｎ Ｏｘ量と平均混合比率との関係が
記憶されており、まず触媒反応装置（１０１の入口温度
が通常湿度範囲にあると仮定して平均混合比率の参考値
幅ｒ）が求められる。第１１Ｎのグラフより明らかなよ
うに、通常温度範囲における残存ＮＯｘ量と平均混合比
率との間ｌこは一定の関係があり、第３図の曲線（Ａｌ
ｔＢｌを使用し残存ＮＯｘ量を変化させてこれに対す
る平均混合比率をプロットすれば、第４図の曲線が得ら
れる。なお、第４図の残存ＮＯｘ量と平均混合比率の関
係は、触媒反応装置（１αの脱硝触媒の劣化などによっ
て若干変化するので、経時変化を考慮してこれらの関係
を適宜補正する。このようにして求められた平均混合比
率の参考値沸りおよび触媒反応装置αα入口の湿度計０
１Ｊの出力（℃）が温度補償用の演算器＠に送られ、こ
れらに基いて平均混合比率の目標値Ｑａｏ）が求められ
る。この演算器のには第５図に示されているような反応
温度に対する平均混合比率の目標値弘ｂ）と参考値（ｐ
ｒ）の比（以下温度補償係数という）の関係が記憶され
ており、入力された参考値幅りと反応温度測定値に対す
る温度補償係数の乗算により平均混合比率の目標値ｃｖ
！Ｒｏ）が求められる。前述のように、第１図において
、反応温度−が変化すると残存ＮＯｘ量を表わす曲線（
Ａｌ ｔｃｌ ｋよび残存ＮＨ３量を表わす曲線ｔＢｌ
［ＤＪが変化し、一定の排出基準値に対する平均混合
比率もこれに従って変化する。そして、一定の排出基準
値（たとえばＰｏ） ｌこ対し、各反応温度Ｓこおける
平ツトすることにより第５図のグラフが得られる。
このようにして得られた反応温度と温度補償係数との関
係は、排出基準値が変化してもほぼ一定であり、係数は
、約３３０℃以上の通常温度範囲ではｌに近い一定値で
あり、３３０〜２５０℃の間では反応温度の低下に従っ
て若干小さくなり、２５０℃以下ではＯである。また、
これらの関係も、経時変化によって若干変化するので、
前記演算器（ハ）の場合と同様に適宜補正する。一方、
残存ＮＯｘ量の測定値■１）は、前記演算器にと同一の
演算器（至）にも送られ、その出力がさらに前記温度補
償用の演算器のと同一の演算器（ハ）に送られる。この
演算器（ハ）には前記温度計ＯＤの出力が入力しており
、これらにより平均混合比率の測定値（ＭＲｃ）が求め
られる。平均混合比率の目標値幅０）および測定値幅ｃ
）は平均混合比率調節計■に送られ、この調節計■は、
測定値（ｍｃ）が目標値＃０）に近づくように平均混合
比率の設定値Ｐｍ）を出力する。この設定値幅ｍ）は、
たとえば、測定値（ＭＲｃ）が目標値〆ｂ）より大きい
場合にはその差に応じて目標値Ｑａｏ）より小さい値に
、測定値幅Ｃ）が目標値イ０）より小さい場合にはその
差に応じて目標値Ｎｏ）より大きい値に決められるＯ平
均混合比率の設定値Ｑａ→は、リミッタ罰により一定範
囲内に抑えられ、乗算器■に送られ乗 る。一方、この電算器■には排ガス中のＮＯｘ分析計ｆ
２）の出力が送られており、これら番こより注入ＮＨ３
量の設定値（Ｑ２） （Ｎｄ ／ ｈ）が求められてＮ
Ｈａ流量指示調節計■に送られる。この調節計器には、
ＮＨａ供給管（５）の流量計（８）の出力（Ｎｔａ’／
ｈ）が送られており、調節計■は、流量計（８）による
測定値が設定値（Ｑ２）と等しくなるようにＮＨａ供給
管（５）の流量調節弁（９）の開度を制御し、かつ流量
を指示する。また、ＮＨ３供給管（５）には、通常開い
ている緊急遮断弁田および通常開じている緊急開放弁（
９）が設けられており、通常はＮＨ３をＮＨ３注入装置
（４）に流しているが、たとえば反応温度が２５０℃以
下になった場合など緊急時には、緊急遮断弁■を閉じる
とともに素気開放弁ｃ１１）を開いて、ＮＩ（３注入装
置（４）にＮＨ３が流れないようにする。
係は、排出基準値が変化してもほぼ一定であり、係数は
、約３３０℃以上の通常温度範囲ではｌに近い一定値で
あり、３３０〜２５０℃の間では反応温度の低下に従っ
て若干小さくなり、２５０℃以下ではＯである。また、
これらの関係も、経時変化によって若干変化するので、
前記演算器（ハ）の場合と同様に適宜補正する。一方、
残存ＮＯｘ量の測定値■１）は、前記演算器にと同一の
演算器（至）にも送られ、その出力がさらに前記温度補
償用の演算器のと同一の演算器（ハ）に送られる。この
演算器（ハ）には前記温度計ＯＤの出力が入力しており
、これらにより平均混合比率の測定値（ＭＲｃ）が求め
られる。平均混合比率の目標値幅０）および測定値幅ｃ
）は平均混合比率調節計■に送られ、この調節計■は、
測定値（ｍｃ）が目標値＃０）に近づくように平均混合
比率の設定値Ｐｍ）を出力する。この設定値幅ｍ）は、
たとえば、測定値（ＭＲｃ）が目標値〆ｂ）より大きい
場合にはその差に応じて目標値Ｑａｏ）より小さい値に
、測定値幅Ｃ）が目標値イ０）より小さい場合にはその
差に応じて目標値Ｎｏ）より大きい値に決められるＯ平
均混合比率の設定値Ｑａ→は、リミッタ罰により一定範
囲内に抑えられ、乗算器■に送られ乗 る。一方、この電算器■には排ガス中のＮＯｘ分析計ｆ
２）の出力が送られており、これら番こより注入ＮＨ３
量の設定値（Ｑ２） （Ｎｄ ／ ｈ）が求められてＮ
Ｈａ流量指示調節計■に送られる。この調節計器には、
ＮＨａ供給管（５）の流量計（８）の出力（Ｎｔａ’／
ｈ）が送られており、調節計■は、流量計（８）による
測定値が設定値（Ｑ２）と等しくなるようにＮＨａ供給
管（５）の流量調節弁（９）の開度を制御し、かつ流量
を指示する。また、ＮＨ３供給管（５）には、通常開い
ている緊急遮断弁田および通常開じている緊急開放弁（
９）が設けられており、通常はＮＨ３をＮＨ３注入装置
（４）に流しているが、たとえば反応温度が２５０℃以
下になった場合など緊急時には、緊急遮断弁■を閉じる
とともに素気開放弁ｃ１１）を開いて、ＮＩ（３注入装
置（４）にＮＨ３が流れないようにする。
上記のような制御により、たとえば排出基準値を第１図
のＣＰＯ）に設定したー〜合、曲線ｔＡ） ［Ｂ）で表
わされる通常温度範囲では、平均混合比率は一〇に、残
存ＮＯＸ量はの３）になり、曲線Ｃ）（Ｄ）で表わされ
る低温度範囲では、平均混合比率ハ（ＭＢ２） ニ、残
存ＮＯｘ量は（Ｐ４）に、残存ＮＨ３量は（Ｐ２）にな
る。そして、いずれの場合にも、注入ＮＨ３量を増加さ
せる方向と減少させる方向の両方に等しい調節余裕（ａ
ｌ ［ｂ）が与えられる。
のＣＰＯ）に設定したー〜合、曲線ｔＡ） ［Ｂ）で表
わされる通常温度範囲では、平均混合比率は一〇に、残
存ＮＯＸ量はの３）になり、曲線Ｃ）（Ｄ）で表わされ
る低温度範囲では、平均混合比率ハ（ＭＢ２） ニ、残
存ＮＯｘ量は（Ｐ４）に、残存ＮＨ３量は（Ｐ２）にな
る。そして、いずれの場合にも、注入ＮＨ３量を増加さ
せる方向と減少させる方向の両方に等しい調節余裕（ａ
ｌ ［ｂ）が与えられる。
以上のように、この発明の制御方法によれば、第１の気
体の残存量が基準値と等しくなるときの二つの気体の混
合比率と第２の気体の残存量が基準値と等しくなるとき
の二つの気体の混合比率との平均を平均混合比率とし、
二つの気体の混合比率をこの平均混合比率となるように
制御しているので、二つの気体の残存量を両方ともでき
るだけ少なくすることができる。また、一定の温度範囲
における第１の気体の残存量と平均混合比率との関係お
よび基準値に対する平均混合比率と気体温度との関係を
求めておき、設定された基準値に対する平均混合比率を
求め、気体温度の測定値Ｅこよりこの平均混合比率を修
正して平均混合比率の目標値を求めているので、気体温
度が変化しても、常に両方の気体の残存量をできるだけ
少なくすることができる。
体の残存量が基準値と等しくなるときの二つの気体の混
合比率と第２の気体の残存量が基準値と等しくなるとき
の二つの気体の混合比率との平均を平均混合比率とし、
二つの気体の混合比率をこの平均混合比率となるように
制御しているので、二つの気体の残存量を両方ともでき
るだけ少なくすることができる。また、一定の温度範囲
における第１の気体の残存量と平均混合比率との関係お
よび基準値に対する平均混合比率と気体温度との関係を
求めておき、設定された基準値に対する平均混合比率を
求め、気体温度の測定値Ｅこよりこの平均混合比率を修
正して平均混合比率の目標値を求めているので、気体温
度が変化しても、常に両方の気体の残存量をできるだけ
少なくすることができる。
第１図は二つの反応気体の混合比率とこれらの気体の残
存量との関係を表わすグラフ、第２図はこの発明を実施
するための大気汚染防止装置の構成図、第３図はその制
御装置の構成図、第４図は平均混合比率と残存ＮＯｘ量
との関係を表わすグラフ、ｊ８５図は反応湯度と温度補
償係数との関係を表わすグラフである。 （１）・・・ガスタービン、！２＋ Ｑ３１・・・ＮＯ
ｘ分析計。 ＋３１−−−廃熱ボイラ、（４）・・働ＮＨ３注入装置
、（８）・・・ＮＨａ流量計、（９）・・＊ＮＨｓ流量
調節弁、αｏ１０・触媒反応装置、（１υ軸・温度計、
Ｑ４・・・制御装置、ａη口Ｑ・・・排出基準値設定
器、ａａａｉ（ハ）・・・演算器、（至）・・・平均混
合比率調節計。 以 上 特許出願人 日立造船株式会社 ＼
存量との関係を表わすグラフ、第２図はこの発明を実施
するための大気汚染防止装置の構成図、第３図はその制
御装置の構成図、第４図は平均混合比率と残存ＮＯｘ量
との関係を表わすグラフ、ｊ８５図は反応湯度と温度補
償係数との関係を表わすグラフである。 （１）・・・ガスタービン、！２＋ Ｑ３１・・・ＮＯ
ｘ分析計。 ＋３１−−−廃熱ボイラ、（４）・・働ＮＨ３注入装置
、（８）・・・ＮＨａ流量計、（９）・・＊ＮＨｓ流量
調節弁、αｏ１０・触媒反応装置、（１υ軸・温度計、
Ｑ４・・・制御装置、ａη口Ｑ・・・排出基準値設定
器、ａａａｉ（ハ）・・・演算器、（至）・・・平均混
合比率調節計。 以 上 特許出願人 日立造船株式会社 ＼
Claims (1)
- 第１の気体と第２の気体を反応させ、かつ各気体の残存
量を基準値以下にするに際し、第１の気体の残存量が基
準値と等しくなるときの二つの気体の混合比率と第２の
気体の残存量が基準値と等しくなるときの二つの気体の
混合比率との平均を平均混合比率とし、一定の温度範囲
における第１の気体の残存量と平均混合比率との関係お
よび基準値に対する平均混合比率と気体温度との関係を
求めておき、設定された基準値に対する平均混合比率を
求め、気体温度の測定値によりこの平均混合比率を修正
して平均混合比率の目標値を求め、婆つの気体の混合比
率をこの目標値になるように制御することを特徴とする
二つの反応気体の混合比率制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56130727A JPS5834026A (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | 二つの反応気体の混合比率制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56130727A JPS5834026A (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | 二つの反応気体の混合比率制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5834026A true JPS5834026A (ja) | 1983-02-28 |
| JPS6157059B2 JPS6157059B2 (ja) | 1986-12-05 |
Family
ID=15041181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56130727A Granted JPS5834026A (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | 二つの反応気体の混合比率制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5834026A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6146606U (ja) * | 1984-08-30 | 1986-03-28 | 横河電機株式会社 | プロセス制御装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5673533A (en) * | 1979-08-14 | 1981-06-18 | Crosweller & Co Ltd W | Liquid mixer |
-
1981
- 1981-08-19 JP JP56130727A patent/JPS5834026A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5673533A (en) * | 1979-08-14 | 1981-06-18 | Crosweller & Co Ltd W | Liquid mixer |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6146606U (ja) * | 1984-08-30 | 1986-03-28 | 横河電機株式会社 | プロセス制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6157059B2 (ja) | 1986-12-05 |
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