JPS5831102B2 - ポリオレフィンフォ−ムの製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は耐熱性が従来のポリオレフィンフオームに比べ
て大巾に改善された発泡体の製造方法に関するものであ
る。

さらに詳しくは揮発性の発泡剤を含む加圧溶融ポリオレ
フィン樹脂を低温低圧部へ押し出し製造されるポリオレ
フィンフオームの製造方法において、ポリオレフィン樹
脂がエチレン含有率５〜１５％、メルトインデックスＭ
Ｉが０．５〜２．０のプロピレン−エチレンブロック共
重合体８０〜９９重量％とエチレン含有率０．５〜１０
％ブテン含有率０．５〜１０％、タルトインデックスＭ
Ｉが２〜１０のプロピレン−エチレン−ブテンランダム
三元共重合体１〜２０重量％との混合物であることを特
徴とするポリオレフィンフオームの製造方法に係る。

その目的とするところは従来発泡成形が困難とされてい
た耐熱性の優れた高結晶性ポリオレフィン樹脂を無架橋
押出発泡法により高度に発泡させ、しかも柔軟性、弾力
性、表面美麗性に富んだポリオレフィンフオームを製造
することにある。

従来有機溶媒発泡剤を押出機途中より圧入し、押出機内
で、溶融混合後、低温低圧域へ押出して高度に発泡させ
る無架橋押出発泡法は発泡成形に適した温度範囲が比較
的広く成形が比較的容易であるという理由で低結晶性の
低密度ポリエチレン、非晶性ポリスチレンを主成分とし
た発泡体が大部分で断熱材、目地材、緩衝材等の用途に
使用されているが、それらは原料樹脂の性質上、耐熱温
度が低く、実用上の最高温度は１００℃以下であり、高
温には使用できない欠点がある。

より高温用途に使用される発泡体として熱分離型発泡剤
、結晶性ポリオレフィン、過酸化物を予め混練後、シー
ト状に成形し、加熱炉を通して発泡させる架橋発泡法の
発泡体があるが、これらはその工程が数段階あり、それ
だけ高価になる。

また高温用途発泡体としてはイソシアヌレート化ポリウ
レタンフォーム、フェノールフオーム等カあるが、これ
らは総て硬質系であり、曲面を持った場所や不規則に曲
る配管系の断熱材には適用できず、後から吹きつげて発
泡する等、適合性に乏しかった。

また高結晶性ポリオレフィンを有機溶媒発泡剤或いは熱
分解型発泡剤と共に押出機より押出して比重０．１〜０
．８程度の発泡体を得る方法は公知である。

この発泡体はストラクチュラルフオームと呼ばれる分野
であり、硬い構造部材を目的としており柔軟な高発泡体
を得んとしている本発明の目的とは異にする。

低密度ポリエチレンやポリスチレンのような軟化点の低
い低結晶性あるいは非品性樹脂に比べて、高密度ポリエ
チレンやポリプロピレンのような軟化点の高い結晶性樹
脂は発泡温度付近での溶融物の粘度変化が極めて大きい
ことおよび結晶化熱の為に低温低圧域へ押出された樹脂
の粘弾性的変化が極めて大きく、したがって発泡に適し
た温度範囲が極めて狭い為、高倍率で表面が美麗で均質
な気泡構造を有する発泡体を得る事は非常に困難であっ
た。

本発明は上記問題点に鑑み、耐熱性に優れ、柔軟性、弾
力性、表面美麗性に富んだポリオレフィンフオームを製
造することを目的として鋭意検討した結果、結晶性ポリ
オレフィン樹脂で極めて融点の高いプロピレン−エチレ
ンブロック共重合体のエチレン含有率、ＭＩがある範囲
の樹脂について柔軟で弾力性の良好な発泡体が得られる
ことを見出し、さらにプロピレン−エチレン−ブテンラ
ンダム三元共重合体でＭＩが上記ブロック共重合体より
大きい樹脂を少量ブレンドすることにより表面の美麗性
と弾力性が大巾に向上した発泡体が得られることを見出
した。

即ち本発明は揮発性の発泡剤を含む加圧溶融ポリオレフ
ィン樹脂を低温低圧部へ押し出して製造されるポリオレ
フィンフオームの製造方法において、ポリオレフィン樹
脂がエチレン含有率５〜１５％メルトインデックスＭＩ
が０．５〜２．０のプロピレン−エチレンブロック共重
合体８０〜９９重量％とエチレン含有率０．５〜１０％
、ブテン含有率（１５〜１０％、メルトインデックスＭ
Ｉが２〜１０のプロピレン−エチレン−ブテンランダム
三元共重合体１〜２０重量％との混合物であることを特
徴とするポリオレフィンフオームの製造方法である。

本発明の主成分として用いられるプロピレンエチレンブ
ロック共重合体は立体規則性触媒の存在下で重合の第１
段階でプロピレンのみを重合させ、第２段階でエチレン
あるいはエチレンとプロピレンの両者を加えて共重合さ
せるか、第２段階でエチレン／プロピレン、第３段階で
エチレンを加えることにより共重合させて得られるもの
である。

その組織は樹脂の破断面を電子顕微鏡で観察するとポリ
プロピレンの海の中に点々とポリエチレンの島が粒径１
０〜５０μの球状に分散した構造をしている。

このような海−島構造を有する為、プロピレン−エチレ
ンフロック共重合体はポリプロピレンホモポリマーに比
べて弾力性（耐衝撃性）に富み、融点は海に相当するポ
リプロピレンに近い。

上記構造を持たないプロピレン−エチレンランダム共重
合体はブロック共重合体に比べはるかに低いものである
。

ちなみに示差走査熱量計（ＤＳＣ）分析に基く総融解熱
量の半分以上を持つ融解ピークは昇温速度５℃／分にお
いてポリプロピレンホモポリマー１６０℃、エチレン含
有率１０％のプロピレンエチレンブロック共重合体１５
８℃、エチレン含有率６％のプロピレン−エチレンラン
ダム共重合体１３０℃である。

柔軟で弾力性があり、しかも耐熱性に優れた発泡体を得
る素材としては前記理由よりプロピレン−エチレンブロ
ック共重合体が最適である。

即ちポリプロピレンホモポリマー発泡体は硬質で弾力性
がなく、プロピレン−ランダム共重合体は耐熱性に劣る
からである。

プロピレン−エチレンブロック共重合体において揮発性
発泡剤を伴って押出機内で溶融混合し、押出機より低温
低圧域に押出して高発泡倍率の高発泡倍率の発泡体を安
定して製造する為にはある範囲の性質をもった樹脂しか
適合しない。

即ちブロック的に結合したエチレンの含有量５〜１５％
、メルトインデックスＭＩが０．５〜２．０（２３０℃
１０分ＡＳＴＭＤ１２３８−６２Ｔ）のプロピレン−エ
チレンブロック共重合体である。

この理由として、この範囲におけるプロピレン−エチレ
ンフロック共重合体は融点付近での温度に対する粘度変
化が、範囲外のプロピレン−エチレンブロック共重合体
に比べ、非常にゆるやかになっていることより、高温高
圧の押出機中より低温低圧域へ押出された樹脂の粘弾性
的変化がよりゆるやかとなり、したがって発泡に適した
温度範囲が拡がり、押出し発泡性に優れている為と思わ
れる。

プロピレン−エチレンフロック共重合体の内でエチレン
含有率が５％より少ない共重合体で製造したフオームは
弾力性がなく押しつぶすと元へ戻らず、また１５％より
多いものはエチレンとプロピレンの分散性が悪くなり、
発泡剤と均一に混合できなくなり、泡くずれを起こし、
形状を保って発泡できな（なった。

さらにエチレン含有量が５〜１５％の範囲のプロピレン
−エチレンブロック共重合体で製造したフオームであっ
てもメルトインデックスＭＩ（２３０℃１０分ＡＳＴＭ
Ｄ１２３８−６２Ｔ）が０．５より小さい樹脂を表面に
凹凸が激しく、また２、０より大きいものは発泡時にお
ける粘度が低すぎる為か、ガス抜けを起こして発泡体と
ならなかった。

無架橋押出発泡法で古くから製造されている低密度ポリ
エチレンを主成分としたフオームは耐熱性が１００℃以
下であるが、その弾力性と表面の美麗性は広く知られて
いる。

上記プロピレン−エチレンブロック共重合体で製造した
フオームは弾力性、表面の平滑性は良好であるが低密度
ポリエチレンで製造したフオームに比べ、表面の美麗性
では不充分であった。

そこで耐熱性を損なわない範囲で、表面美麗性の向上を
目的として種々改質を試みた結果、プロピレン−エチレ
ン−ブテンランダム三元共重合体でＭＩが、主成分とす
るプロピレン−エチレンブロック共重合体より大きい樹
脂を添加することにより、表面美麗性が低密度ポリエチ
レンで製造されたフオームと同等となるばかりでなく、
弾力性も大巾に改良されることを見い出した。

即ちプロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合
体のメルトインデックスＭＩ（２３０℃１０分ＡＳＴＭ
Ｄ１２３８−６２Ｔ）が２〜１０でエチレン含有率０．
５〜１０％、ブテン含有率０．５〜１０％の範囲を持つ
樹脂を１〜２０％混合することにより達成される。

プロピレン−エチレンランダム三元共重合体を添加する
ことによる表面美麗性と弾力性の向上の理由は明らかで
ないが、おそら＜ＭＩが大きいことによりＭＩの小さい
ブロック共重合体とブレンドした時に、プロピレン−エ
チレン−ブテンランダム共重合体が外表面に現われ易い
ということ、ブテンを含む為にブロック共重合体との相
容性が増し、樹脂の溶融時における張力、伸びが大巾に
向上し、発泡時に破裂する気泡が大巾に減少してフオー
ムの弾力性が向上する為と思われる。

実際にプロピレン−エチレンランダム共重合体で製造さ
れたフオームは、表面美麗性は良好だが、弾力性に乏し
かった。

またプロピレン−エチレンブロック共重合体と弾力性が
より向上する樹脂としてはスチレン−ブテン共重合体、
ポリブテン、エチレン−ブテン共重合体が挙げられ、熱
可塑性エジストマ（ＴＰＥ）と呼ばれる部分架橋プロピ
レンエチレン共重合体、スチレン−エチレン共重合体、
ポリエチレン、ポリスチレンはブレンドしても相容性が
悪い為か全く発泡できなかった。

そこで表面美麗性の良好なプロピレン−エチレンランダ
ム共重合体にブテンを導入したプロピレン−エチレン−
ブテンランダム三元共重合体をブレンドしたところ、表
面美麗性が向上して、低密度ポリエチレンで製造したフ
オームと同等となり、さらに弾力性も向上した、ただし
プロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合体の
みで製造したフオームは表面美麗性、弾力性は共に悪く
、本発明のプロピレン−エチレンブロック共重合体とブ
レンドした時にのみ両性質が向上した。

本発明における生成分となるプロピレン−エチレンブロ
ック共重合体（エチレン含有率５〜１５％、ＭＩ＝０．
５〜２．０）にブレンドされるプロピレン−エチレン−
ブテンランダム三元共重合体は上記ブロック共重合体に
対し、１〜２０％添加され、ＭＩが２〜１０エチレン含
有率０．５〜１０％、ブテン含有率０．５〜１０％の範
囲を持つ樹脂が適する。

添加量が１％より少ないと美麗性に効果なく、２０％よ
り多く添加すると弾力性に効果がなくなる。

同様・にＭＩが２より小さいど表面美麗性に効果なく、
１０より大きいと弾力性が悪化する。

エチレン含有率は０．５より少ない場合、弾力性が悪化
し、１０％より多い場合は相容性が悪（なり、発泡でき
なくなる。

同様ブテン含有率が０．５％より少ないと相容性が悪（
なり、発泡が不安定となり、１０％より多いと表面美麗
性が低下する。

本発明におけるプロピレン−エチレンブロック共重合体
にプロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合体
を少量添加して製造されたフオームの耐熱性は１５０℃
であり、ポリプロピレンホモポリマーやプロピレン−エ
チレンブロック共重合体のみで製造されたフオームと変
らなかった。

ちなみにプロピレン−エチレンランダム共重合体のみで
製造されたフオームは耐熱１３０℃で、耐熱性は劣って
いた。

本発明におけるプロピレン−エチレンフロック共重合体
とプロピレンーエチレンーブテンランダ六三元共重合体
の混合割合は示差走査熱量計（ＤＳＣ）分析により容易
に知ることができる。

即ちプロピレン−エチレンブロック共重合体のＤＳＣチ
ャートでは、１２０℃付近にブロック的に結合したエチ
レンの鋭いピークと１６０℃〜１７０℃にプロピレンの
大きく鋭いピークが認められ、またプロピレンーエチレ
ンーブテンランダ六三元共重合体のＤＳＣチャートでは
、１３０℃〜１５０℃を中心とするなだらかなピークが
認められる。

このピークにおける面積の割合から混合割合を知ること
ができる。

本発明におけるプロピレン−エチレンブロック共重合体
とプロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合体
のエチレン、ブテンの含有率は赤外吸収スペクトルによ
り容易に知ることができる。

即ちプロピレンに起因する吸収９７４ｃｒｒＬ ” 付
近とブロック的に結合したエチレンに起因する吸収７２
０ｃｒｒＬ’付近、ランダム的に結合したエチレンに起
因する吸収７３１ＣｒＩＬ ’ 付近、ランダム的結合
したブテンに起因する吸収７７０ｃｙｎ’ 付近により
ベースライン法で透過率を求めて吸光度■ ＡをＡ−−ｌｏｇ −（Ｉ□ は特性吸収におけるべ■
〇 一スラインの■は試料の透過率）として計算し、吸光度
の比γ（γ−Ａ７２０／ Ａ９７４ ）よりプロピレン
−エチレンブロック共重合体のエチレン含有率γ Ｘ（Ｘ−Ｘ１００％）を求めた。

同様に■＋γ γＥ ＝ Ａ７３１ ／Ａ９７４とγＢ ””” Ａ７
７０／Ａ９７４よりフロピレン−エチレン−ブテンラン
ダム三元共重合γＥ 体の一チ・・含有率ＸＥ（ＸＥ＝ １ ＋ ｒ Ｅ ＋
ｒ Ｂｘｉｏｏ％）とブテン含有率ＸＢ（ＸＢ＝γＢ １＋ｒ Ｆ、＋ｒ ＢＸ”８％）を求？５りｆ、−・本
発明のプロピレン−エチレンブロック共重合体に少量の
プロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合体を
混合し無架橋押出発泡フオームを製造する方法としては
公知の無架橋押出発泡法であればいかなる方法を用いて
もよい。

押出機のスクリューは通常Ｌ／Ｄが２０以上の２ステー
ジ型を用い、１ステージ後半或いは２ステージの前半の
シリンダーよりシリンダー内の加圧溶融樹脂中へ発泡剤
を圧入し、スクリュー先端域の冷却ゾーンを経て大気中
又は減圧部へ発泡剤を含んだ樹脂を押出し発泡させる。

押出機２台を連結して用いる場合はスクリューは一般的
フルフライトタイプでも良い。

この場合、最初の押出機シリンダー途中、あるいは押出
機の連結部へ発泡剤を圧入し、２台目の押出機は冷却専
用となる。

また多軸押出機を使って定量性、混練性を向上させた方
法もある。

樹脂は通常核形成剤と言われる微細粉末とともにトライ
ブレンドあるいはマスターバッチの形で押出機ホッパー
より投入される。

核形成剤は発泡剤と樹脂の混合ゾルより発泡開始点を形
成させる為のものであり、通常タルク、炭酸カルシウム
等の無機微粉末、重曹−クエン酸ソーダの混合物を０．
１〜２重量部用いるが本発明においてはいかなるものを
使用してもさしつかえない。

本発明を実施するに当たっては改質を目的としてプロピ
レン−エチレンブロック共重合体に少量のプロピレン−
エチレン−ブテンランダム三元共重合体を添加した樹脂
が、混合物の５０重量％以上占めるような割合で他の樹
脂を混合して使用してもさしつかえない。

混合に使用される樹脂としては例えば高・中密度ポリエ
チレン、低密度ポリエチレン、アイリタクチックポリプ
ロピレン、アタクチックポリプロピレン、プロピレン−
エチレンランダム共重合体、エチレン又はプロピレン酢
酸ビニル共重合体、エチレン又はプロピレン塩化ビニル
共重合体、エチレン又はプロピレン−アクリル酸エステ
ル共重合体、エチレン又はプロピレン−スチレン共重合
体、ＥＰＤＭ、ポリブタジェン、ポリブテン、塩素化ポ
リエチレン、塩素化ポリプロピレン等がある。

またフロピレンーエチレンフロック共重合体に少量のプ
ロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合体を混
合した樹脂中に熱安定剤、抗酸化剤、紫外線吸収剤、重
金属不活性化剤、滑剤、着色剤、帯電防止剤等をその目
的に応じて添加してもさしつかえない。

本発明を実施するに当たって発泡剤はノ１０ゲン系、フ
ロン系、アルカン系の低沸点有機溶媒が一般的で列えば
塩化メチル、塩化メチレン、トリクロロモノフロロメタ
ン、シクロロジフロロメタン、トリクロロトリフロロエ
タン、ジクロロテトラフロロエタン、フロパンツタン、
ペンタン等カアケられる。

以下実施例及び比較例を用いて本発明を更に詳しく説明
する。

実施例１〜６および比較例１〜６ 表１に示すようメルトインデックスＭＩ （２３０℃１０分ＡＳＴＭＤ １２３ ｓ−６２Ｔ ）
、エチレン含有率（赤外吸収スペクトルＡ７□０／Ａ、
７４より計算）を有する種々のプロピレン−エチレンブ
ロック共重合体樹脂９７．５重量％とメルトインデック
スＭＩ７．５、エチレン含有率２％、ブテン含有率５％
（赤外分光に度計による吸収スペクトルＡ７３１／Ａ９
フイＡ７７０／Ａ９７４より計算）のプロピレン−エチ
レン−ブテン三元共重合体２５重量％を計算混合した樹
脂１００重量部に対しタルク０．３部をトライブレンド
した以下に述べ＊＊るタンデム型押出機ホッパーへ投入
した。

装置はスクリューの計量部中央に発泡剤注入孔を持つ第
１の押出機（口径５０ｍｍφＬ／Ｄ＝２４）を直列に連
結して構成されている。

第１の押出機スクリューはフルフライト型で温度条件と
しては供給部１５０℃圧縮部２００℃、計量部２００℃
であり押出量は１５ｋｇ／時になるようスクリュー回転
数を調整した。

発泡剤としてジクロロテトラフロロエタンを高圧ポンプ
にて樹脂１００重量部に対し３３重量部になるよ５ （
４，９５ｋｇ１時）注入孔より圧入した。

この混合物を連結管を通じて第２の押出機に供給した。

第２の押出機はスクリューは混合効率を上げる為、フラ
イトに切り欠きを持つ、パイナツプル型で、オイルジャ
ケットの冷却温度は１３０℃であった。

この混合物を内径５１ｎ７ＩＬφ、外径８．３關φのパ
イプ用ダイを通じて大気中へ押出した。

得られた発泡体の性質を表１に示す。（１）膨張比二発
泡体肉厚／ダイス間隙 （２）弾力性：肉厚の９５％を巴縮後ただちに解放し、
その時の厚み保持率 ０９０％以上 △ ６０〜９０％未満 Ｘ ６０％未満 表１より本発明の範囲のメルトインデックスＭＩとエチ
レン含有率を有するプロピレン−エチレンブロック共重
合体を主成分とする樹脂で製造されたフオームにおいて
、発泡性が良く、弾力性、表面美麗性の良好なことがわ
かる。

実施例７〜１０、比較列７〜１６ 実施例１〜６と同じ押出発泡装置を用いメルトインデッ
クスＭ１１．０エチレン含有率１０％のプロピレン−エ
チレンブロック共重合体樹脂９５重量％に対し、表２に
示すようなメルトインデックス＊スＭＩ（２３０’Ｃ１
０分ＡＳＴＭＤＩ ２３８−６２Ｔ）、エチレン含有率
、ブテン含有率（赤外分光々度計による赤外吸収スペク
トルＡ７３１／Ａ９７４、Ａ７７０／Ａ９７４より計算
）を有する種々のプロピレン−エチレンブテンランダム
三元共重合体或いはプロピレン−エチレンランダム共重
合体を５重量％の割合で計量混合した樹脂１００重量部
に対し、タルク０，３重量部をトライブレンドして押出
機ホッパーへ投入し、同じ条件にて押出発泡を行なった
。

得られた発泡体の性質を表２に示す。（１）膨張比：発
泡肉厚／ダイ間隙 （２）弾力性：肉厚の９５％圧縮変形させ、ただちに解
放後の厚み保持率 ０９０％以上 △ ６０〜９０％未満 Ｘ ６０％未満 表２においてプロピレン−エチレンフロック共重合体１
２５重量％混合して使用されたランダム共重合体のうち
、プロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合体
で本発明の範囲のメルトインデックスＭＩ、エチレン含
有率、ブテン含有率を持った樹脂で製造されたフオーム
が弾力性、表面美麗性の良好であることがわかる。

実施例１１〜１５および比較例１７〜１８実施例１〜６
の同じ押出発泡装置を用いタルトインデックスＭ Ｉ
＝ １．０工チレン含有率１２％のフロピレン−エチレ
ンブロック共重合体（４）とメル＊＊トインデックスＭ
Ｉ＝７．５エチレン含有率２％ブテン含有率５％のプロ
ピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合体＜Ｂ）
の混合割合を表３に示すよう変化させて計量混合した樹
脂１００重量部に対し、タルク０，５重量部をトライブ
レンドして押出機ホッパーへ投入し、同じ条件で押出発
泡を行なった。

得られた発泡体の性質を表３に示す。Ａ：フロピレン−
エチレンブロック共重合体（ＭＩ−１，０工チレン含有
率１２％） Ｂ：プロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合
体（ＭＩ−７，５工チレン含有率２％ブテン含有率５％
）表３に示すようプロピレン−エチレンブロック共重合
体とプロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合
体の混合割合は本発明の範囲において良好なフオームが
得られることがわかる。

実施例１１および比較列１９〜２３ 実施例１〜６と同じ押出発泡装置を用い表４に示すよう
な性質を持つ、（１）低密度ポリエチレン（２）ホリフ
ロピレンホモポリマ （３１７”ロピレンーエチレンフ
ロック共重合体（４）プロピレン−エチレン−ブテンラ
ンダム三元共重合体、（５）プロピレンエチレンランダ
ム共重合体それぞれ単独樹脂で押出発泡したフオームの
性質と、（３）と（４）を９２．５／７．５で混合した
樹脂（６）で押出発泡したフオームの性質の比較を行な
った。

樹脂は耐熱試験時の熱分解防止の為、酸化防止剤ペンタ
エリスリチルテトラキス（３−（３・５−ジー上ブチル
−４−ヒドロキシフエノール〕プロピオネートヲ樹脂１
００重量部に対し０．４部を核形成剤タルク０．２部と
ともにトライブレンドして使用した。

樹脂の押出量、発泡剤ジクロロテトラフロロエタンの圧
入力は実施例１〜６と同じとした。

温度条件は第１押出機は６種とも実施例１〜６と同じで
第２押出機オイルジャケットの冷却オイル温度は（１）
が８５℃ （２）が１３５℃ （３Ｘ６）が１３０ ’
Ｃ（４Ｘ５）が１００℃であった。

得られた６種の発泡体の性質を表４に示す。

得られたそれぞれの発泡体は高温雰囲気中で１０００時
間経過させ厚みが１０％減少した時の雰囲気温度を耐熱
温度とし、耐熱性の尺度とした。

この結果もまとめて表４に示す。

＊ 弾力性：厚みの７５％を５回繰り返し圧縮した後の
厚み保持率◎ ９０〜１００％ △ ６０〜８０％未
満０８０〜９０％未満 × ０〜６０％未満表４より
本発明の方法のフオームは比重が小さく、弾力性、表面
美麗性は低密度ポリエチレンフオーム並みで、しかも耐
熱性は１５０℃と高く優れていることがわかる。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 揮発性の発泡剤を含む加圧溶融ポリオレフィン樹脂
   を低温低圧部へ押し出し製造されるポリオレフィンフオ
   ームの製造方法において、ポリオレフィン樹脂がエチレ
   ン含有率５〜１５％、メルトインデックスＭＩが０．５
   〜２．０のプロピレン−エチレンフロック共重合体８０
   〜９９重量％とエチレン含有率０．５〜１０％ブテン含
   有率０．５〜１０％、メルトインデックスＭＩが２〜１
   ０のプロピレン−エチレン−ブテンランダム三元共重合
   体１〜２０重量％との混合物であることを特徴とするポ
   リオレフィンフオームの製造方法。